農(nóng)業(yè)建筑環(huán)境工程第三章農(nóng)業(yè)設施中的通風與降溫.ppt

1,第三章 農(nóng)業(yè)設施中的 通風與降溫,2,第一節(jié) 農(nóng)業(yè)設施通風的基本形式與要求,一、農(nóng)業(yè)設施通風換氣的目的與要求（） 1、通風換氣的目的 排除多余熱量，抑制高溫 春、夏、秋季，白晝太陽輻射強烈，室外 氣溫較高，溫室在封閉管理時室內(nèi)氣溫可高于 室外20以上。在完全不通風的情況下，室內(nèi) 氣溫甚至可超過50。通風可引入室外相對較 低溫度空氣，排除室內(nèi)多余熱量，防止出現(xiàn)過 高氣溫。,3,4,畜禽舍： 多余熱量主要來自于室外熱作用和畜禽產(chǎn)生的代謝熱。 在20左右氣溫時，畜禽每小時、每kg體重產(chǎn)生的顯熱，豬、牛等約為410kJ，雞約為1520kJ。夏季這些熱量在室內(nèi)聚積，加上室外向室內(nèi)傳入的熱量，室內(nèi)將產(chǎn)生較高的氣溫。在現(xiàn)代集約化高密度養(yǎng)殖條件下，問題更為突出。 通風可引入室外相對較低溫度空氣，排除室內(nèi)多余熱量，防止出現(xiàn)過高氣溫。,5,補充CO2，維持室內(nèi)植物正常光合作用必要的CO2濃度,白晝植物光合作用吸收CO2，室內(nèi)CO2濃度降低。光合作用旺盛時，封閉管理室內(nèi)CO2濃度降低至100 mL/L（ppm）以下，不能滿足植物光合作用需要。 通風可從引入的室外空氣中（CO2濃度330 mL/L）獲得CO2補充。在嚴寒冬季利用換氣補充CO2會造成溫室很大熱量損失時，應考慮進行CO2施肥的措施。除此以外的情況，進行通風從室外空氣中獲得CO2補充是經(jīng)濟可行的方法。,6,7,畜禽舍： 畜禽的呼吸、排泄物等有機物的分解以及管理作業(yè)和設備的運行，將產(chǎn)生氨、硫化氫、二氧化碳、甲烷、糞臭素、一氧化碳等有害氣體以及粉塵。為保持室內(nèi)空氣衛(wèi)生，必須通風引進室外新鮮空氣。,8,排除室內(nèi)水汽，降低室內(nèi)空氣濕度 溫室：在封閉管理的情況下，土壤潮濕表面的蒸發(fā)和植物蒸騰作用的水汽在室內(nèi)聚集，往往產(chǎn)生較高的室內(nèi)空氣濕度，夜間室內(nèi)相對濕度甚至可達95%以上。高濕度環(huán)境影響植物的蒸騰，妨礙水份與養(yǎng)份的吸收，不利生長發(fā)育，并引發(fā)病害。 畜禽舍：畜禽的呼吸和體表蒸發(fā)、舍內(nèi)潮濕地面、飲水設備、飼料和排泄物等產(chǎn)生的水份蒸發(fā)，將大量增加室內(nèi)空氣中水汽含量。 通風可有效排除室內(nèi)水汽，引入室外干燥空氣，降低室內(nèi)空氣濕度。,促使室內(nèi)空氣流動，促進植物群落中的氣體交換,9,2、 通風換氣設計的基本要求,通風系統(tǒng)能夠提供足夠的通風量，具有有效調控室內(nèi)氣溫、濕度和CO2濃度的足夠能力，達到滿足室內(nèi)栽培植物正常生長要求的條件。 通風量能夠根據(jù)不同情況的需要在一定范圍內(nèi)有效調節(jié)。 具有適宜的氣流速度，一般應為0.31m/s右，分布均勻。 設備投資費用低，耐用、運行效率高，運行管理費用低。 通風換氣設備運行可靠，操作控制簡便，遮蔭面積小，不妨礙室內(nèi)生產(chǎn)作業(yè)。,10,二、通風的基本形式與特點,1、自然通風與機械通風 （1）自然通風 借助設施內(nèi)外的溫度差產(chǎn)生的“熱壓”或室外 自然風力產(chǎn)生的“風壓”促使空氣流動。 通風系統(tǒng)投資省、不消耗動力，使用經(jīng)濟，應優(yōu)先采用。 通風能力有限，通風效果易受設施周圍地勢和室外氣候條件（風向、風速）等因素影響。,11,自然通風系統(tǒng)由通風窗（脊窗、谷間窗、側窗等）及相應的開閉機構組成，當其開閉采用電動或自動控制時，還包括電機及減速裝置、控制器等。我國塑料薄膜日光溫室和塑料大棚也多采用揭開棚膜的方法進行自然通風。,12,13,14,15,16,（2）機械通風,又稱強制通風，是依靠風機產(chǎn)生的風壓強制空氣流動，其作用能力強，通風效果穩(wěn)定。 可在空氣進入室內(nèi)前進行加溫或降溫處理，便于組織室內(nèi)氣流和風量調控。 設備和維修費用相對較大，運行需要消耗電能 設備遮光，運行中產(chǎn)生噪音。,17,18,19,2、全面通風與局部通風,全面通風：對設施內(nèi)進行全面換氣，以對整個 設施內(nèi)的空氣溫度、濕度和空氣成 分進行調控。 局部通風：通風范圍僅限于設施的個別地點或 局部區(qū)域。 局部排風：在設施內(nèi)污染附近收集空氣中有害 物，集中直接排向設施外。 局部送風：在設施內(nèi)采取局部送風，局部調控 動植物附近區(qū)域環(huán)境。,20,三、確定全面通風換氣量的一般性方法,必要通風量 根據(jù)控制溫室內(nèi)氣溫、濕度和CO2濃度等方面需要確定的通風量。 設計通風量（設計換氣量） 溫室通風系統(tǒng)在單位時間內(nèi)交換的室內(nèi)外空氣體積（溫室的設計通風能力）。 一般應有： 設計通風量 必要通風量 （在不致產(chǎn)生混淆時，以后不加以嚴格區(qū)分，二者采用同一符號L表達）,21,通風相關的標準 溫室通風降溫設計規(guī)范 （國家標準） GB/T 18621-2002 溫室通風設計規(guī)范 （農(nóng)業(yè)行業(yè)標準） NY/T 1451-2007,22,換氣次數(shù),L 通風量，m3/h或m3/min； V 溫室內(nèi)部空間體積，m3。,23,在不同的時期，通風側重的目的是不同的，所確定的三個必要通風量的數(shù)值相對大小有不同，應按其中最大值確定為該時期的必要通風量。 夏季及前后一段時期，排除多余熱量是通風的主要目的，抑制高溫的必要通風量最大，該時期通風量滿足抑制高溫方面要求時，也能滿足排濕與補充CO2方面要求。 寒冷時期沒有通風抑制高溫的要求，則應根據(jù)除濕與補充CO2方面要求確定合適的通風量。 夜間排濕是通風的主要目的，則應根據(jù)排濕的要求確定合適的通風量。,24,全面通風的基本微分方程式,L全面通風量 x有害物的散發(fā)量 y0進風空氣中有害物的濃度 y某時刻設施內(nèi)空氣中有害物濃度 V設施內(nèi)空氣體積 微小時間間隔 時間設施內(nèi)空氣有害物濃度增量,25,在穩(wěn)定狀態(tài)下，全面通風體積流量L：,又,所以,m3/s,26,全面通風質量流量G：,x有害物的散發(fā)量， J/kg，g/kg或ml/kg z設施內(nèi)有害物濃度，J/kg，g/kg或ml/kg z0進風空氣中有害物濃度， J/kg,g/kg或ml/kg,27,（1）消除余熱,Q設施內(nèi)余熱量,J/s cp空氣的定壓質量比熱, cp=1030J/(kg.) tp排出空氣的溫度, ti進風空氣溫度,28,（2）調節(jié)空氣成分,x 設施內(nèi)某氣體的散發(fā)量,g/s y0進風空氣中該氣體的濃度,g/m3 y某時刻設施內(nèi)空氣該氣體的濃度 ,g/m3,29,（3）排除多余水汽,W設施內(nèi)需排除的多余水汽量,g/s dp排出空氣的含濕量,g/kg dj進風空氣的含濕量,g/kg,kg/s,m3/s,30,第二節(jié) 農(nóng)業(yè)設施的自然通風,自然通風因投資省、運行不消耗動力，節(jié)能、經(jīng)濟，在溫室通風中得到廣泛采用。 自然通風系統(tǒng)的設計工作是根據(jù)其通風原理，依據(jù)溫室通風的要求，合理確定通風窗的位置和大小。,31,自然通風系統(tǒng),32,一、熱壓作用下的自然通風,熱壓通風是利用溫室內(nèi)外氣溫不同而形成的空氣壓力差促使空氣流動。,1、熱壓通風的原理,33,Fa，F(xiàn)b下部與上部通風窗面積，m2； h 二通風窗中心相距高度，m； pia，poa 下部通風窗內(nèi)、外空氣壓力，Pa； pib，pob 上部通風窗內(nèi)、外空氣壓力，Pa； ai，ao 室內(nèi)、外空氣密度，kg/m3； ti，to 室內(nèi)、外空氣溫度，。 當ti to時， ai ao,34,如圖所示情況,根據(jù)流體力學靜力學原理: pia=pib+aigh poa=pob+ aogh 而pia=poa， 即： pib+ aigh = pob+ aogh pibpob = (ao ai)gh 當ti to時， ai 0 可見，天窗內(nèi)側空氣壓力高于室外一側壓力，這 個壓力差即為熱壓 。,35,只要打開天窗，空氣就要從內(nèi)向外流動，使得室內(nèi)空氣壓力降低，下部側窗內(nèi)空氣壓力隨之降低，使得piapoa，室外空氣從側窗外向室內(nèi)流動 。,pib pob,36,將室內(nèi)某點的空氣壓力與室外同一高度上未受擾動的 空氣壓力之差稱為該點的余壓。余壓沿設施高度方向的分 布如圖所示。 在上部窗口處，余壓pibpob為正，向外排風； 下部窗口處余壓piapoa為負，向內(nèi)進風。 余壓從下至上逐步由負值增大為正值，其中某高度處余壓為零，該高度的平面稱為中和面。 利用中和面的概念，某窗口處的余壓px可采用下式 計算： px=(ao ai)ghx Pa hx窗口與中和面間高差，窗口在中和面以上為正，以下為負，m；,37,下部與上部通風窗口的余壓分別為：,pa=(ao ai)gha Pa pb=(ao ai)ghb Pa 式中 ha，hb 分別為下部和上部通風窗口與中和面的高度差，m。,38,2、中和面位置的確定,當進排氣口面積已知時，中和面與進風口中心之間的高差hj為：,39,窗口的局部阻力系數(shù)查下表或根據(jù),40,41,當進排氣口面積未知時，可按下式計算：,42,3、熱壓通風的計算,由氣體伯努利方程：,因為：Zo=Zi，Vo=0,空氣流量為 ：,43,通過進風口Fa與排風口Fb的空氣流速va和vb與其內(nèi)外壓力差具有如下關系：,poa - pob=aogh pia - pib= aigh,又,44,由以上關系可得： 同時由流動的連續(xù)性方程，進入和流出設施的空氣質量流量應相等，有： 即：,Aa，Ab 進風口與排風口面積，m2； a，b 進風口與排風口流量系數(shù)。, （1）, （2）,45,由（1）和（2）聯(lián)立解之： 由353/T，有 ao / aiTi / To，代入上式，有,式中 Ti，To 室內(nèi)、外空氣的熱力學溫度，K。,46,則熱壓通風產(chǎn)生的進風口風量為： 記：,47,則進風口風量的計算式： 同理可得到排風口風量為： 以上二式即為熱壓自然通風系統(tǒng)的通風量計算 式，進風口風量與排風口風量因空氣密度差異略有不 同，工程計算中可忽略其差異，只計算其中之一即可,48,關于流量系數(shù),進風口與排風口的流量系數(shù)與進、排風口的形式、窗洞口形狀以及窗扇的位置、開啟角度、洞口范圍內(nèi)的設施構件阻擋情況等因素有關，可按表查取。 當濕墊安裝在進風口時，流量系數(shù)可取為0.20.25。 當防蟲網(wǎng)安裝在進風口時，流量系數(shù)為： 0通風窗口未安裝防蟲網(wǎng)時的流量系數(shù)； n 防蟲網(wǎng)的通風阻力系數(shù)，對于2040目的防蟲網(wǎng)， 可根據(jù)其積塵程度，在1.84.0范圍內(nèi)取值，積塵嚴 重時取較大值； A通風窗洞口計算面積，m2； An防蟲網(wǎng)面積，m2。,49,進、排風窗口流量系數(shù),50,51,對于通風窗口分布于三個以上高度,利用中和面的概念，先假定中和面的位置，計算 各窗口的余壓： hj 各通風窗口至中和面的距離，窗口位于中和面以 上為正，以下為負，m。 通過各通風窗洞口的空氣質量流量可逐一用下式計算,（j=1，2，）,52,上式中： 當余壓為正時取正值，為排風量，取 a = ai； 余壓為負時取負值，為進風量，取a = ao。 空氣密度可近似按ai = 353 / Ti 與 ao = 353 / To計算。 算結果應滿足： 如上式不能滿足，則應適當調整中和面高度，重新試算，直至滿足要求。 若 ，中和軸偏下，應上移。,53,北京地區(qū)某連棟塑料溫室，東西方向共8連棟，單棟跨度為8m，溫室東西長64m，南北寬33m，面積2112m2。溫室設有側窗和谷間天窗自然通風系統(tǒng)（見下圖），東西二側的側窗長度30m，高度1.6m，中心離地面高度1.4m；共5個天窗，通長33m，開啟到最大時天窗實際過風高度0.8m，窗口中心離地高度3.6m。試計算在春季室外氣溫24、室內(nèi)氣溫30 時的自然通風量能否滿足排除室內(nèi)150W/m2熱量的要求。,54,解：計算必要通風量 取排除空氣的溫度tp=ti=30，進風空氣溫度tj=to=24 ， 則必要通風量： 熱壓自然通風量 通風窗面積：Aa=23016=96m2 Ab=132m2 進排風通風窗口高度差： h=36-14=22m 取a=b=0.63,55,則熱壓通風量： 滿足要求,56,某溫室采用自然通風，其側窗通風面積為50m2，中心離地高度1m，天窗通風面積為60m2，中心離地高度4m，側窗與天窗的流量系數(shù)均為0.65，則在室外氣溫10，室內(nèi)氣溫28，室外風速較小可忽略不計時，其自然通風量可達到多少？單位時間內(nèi)，其能夠排除的熱量為多少？,57,進、排氣窗口面積的確定,（1）排風溫度（tp）,td作業(yè)地帶溫度 h地板到排氣口中心的垂直距離 a溫度剃度，一般a=1.0,58,（2）進排風窗孔的面積,59,按通風量平衡方程，Ga=Gb，且近似認為： 則上述公式可簡化為： 可見進排風窗孔面積比是隨中和軸的位置變化。,60,一座自然通風豬舍，飼養(yǎng)100頭育成豬，每頭68 100kg育成豬夏季通風換氣量為3.36m3/分.頭， 如果豬舍的進排風窗孔的中心高度差為3m，進、 排風窗孔的面積比為2:1，流量系數(shù) , 夏 季通風室外計算溫度為26，排風窗中心到豬舍地 面的垂直距離為4m，試計算豬舍夏季的進、排風 窗口的面積。,61,豬舍進、排風窗口的面積比為,62,進氣窗口面積：,夏季豬舍內(nèi)溫度允許比室外計算溫度高3,63,排氣窗口面積：,64,二、風壓作用下的自然通風,室外自然風氣流遇建筑物發(fā)生繞流，建筑物周圍出現(xiàn)變化的氣流壓力分布。 建筑物迎風面氣流受阻，形成滯流區(qū)，流速降低、靜壓升高； 側面和背風面氣流流速增大和產(chǎn)生渦流，靜壓降低。,65,由于風的作用，在建筑表面形成比遠處未受擾動處升高和降低的空氣靜壓稱為風壓。 由于風壓的作用，建筑物迎風面室外空氣壓力大于室內(nèi)，側面和背風面室外氣壓小于室內(nèi)，外部空氣將從迎風墻面上的開口處進入室內(nèi)，從側面或背風面開口處流出。,66,風壓以氣流靜壓升高為正壓，降低為負壓，其大小與氣流動壓成正比。風壓在建筑物各表面的分布與建筑物體型、部位、室外風向等因素有關，在風向一定時，建筑物外表面上某處的風壓pv可采用下式計算： ao 室外空氣密度，kg/m3； vo 室外風速，m/s； C 風壓體型系數(shù)，其取值與建筑物外形及具體部位、風向有關。,68,風壓通風的計算,情況一： 溫室所有進風口的風壓系數(shù)和流量系數(shù)均相同，分 別為Ca，a，所有排風口的風壓系數(shù)和流量系數(shù)均相同， 分別為Cb，b。 風口的內(nèi)外壓差與通過風口的流速間具有下列關系,pva，pvb 進風口(a)與排風口(b)外側風壓，Pa； pi 溫室內(nèi)空氣壓力，Pa； ai， ao 室內(nèi)與室外空氣密度，kg/m3； va，vb 進風口與排風口空氣流速，m/s；,69,等式左端相加： 式中vo室外風速，m/s； Ca，Cb 進風口與排風口風壓體型系數(shù) 等式右端相加：,則,70,同時由流動的連續(xù)性，進入和流出設施的空氣質量流量應相等，有： 以上二式連立，解出：,即：,71,則風壓通風產(chǎn)生的進風口風量為： 同理有排風口風量為：,即：,其中：,72,情況二： 不屬于情況一的其它一般性情況 在各窗洞口處室外與室內(nèi)的空氣壓差為： pvj 各窗洞口處風壓，Pa。 通過各通風窗洞口的空氣質量流量可逐一用下式計算 Aj 各窗洞口面積，m2； j 各窗洞口流量系數(shù)。,（j=1，2，）,（j=1，2，）,73,但一般情況下pi并不已知，計算中可先假定一個數(shù)值（如取pi0），逐一計算各窗洞口空氣流量，顯然進風量總和應與排風量總和相等，應有： 當上式不能滿足時，調整pi的大小再進行試算，直至滿足要求。 所有進風口的進風量之和或所有排風口的排風量之和即風壓自然通風量。 作為更加簡便的估計方法，在美國常使用下面的經(jīng)驗公式計算風壓通風量：,F進風口面積總和或排風口面積總和，m2； E風壓通風有效系數(shù)，風向垂直于墻面時取E=0.50.6，風向傾斜時取E=0.250.35。,74,三、熱壓風壓共同作用的自然通風,首先假設中和面的高度，則各通風窗口處室內(nèi)、外空氣壓差為： ai， ao室內(nèi)與室外空氣密度，kg/m3； g重力加速度，m/s2； hj各通風窗口至中和面的距離，窗口位于中和面以上為正，以下為負，m； vo室外風速，m/s； Cj各通風窗口的風壓體型系數(shù)。,（j=1，2，）,75,各通風窗口的空氣質量流量： Fj各窗洞口面積，m2； j各窗洞口流量系數(shù)。 計算中統(tǒng)一取排風量為正，進風量為負。 計算結果應滿足： 當上式不能滿足時，調整中和面的高度再進行試算，直至滿足要求。 進風量求和或排風量求和即為所給條件下自然通風的通風量。,（j=1，2，）,76,實際情況下，溫室是同時存在風壓與熱壓二種自然通風作用的。這時通風量的計算較為復雜，實用上可采用如下方法估計通風的效果，通風量為 Lw，Lt分別為按風壓和熱壓單獨作用情況下計算的通風量，m3/s。,77,由于室外自然風力和風向有不斷變化的特點，同時受地形、附近建筑物及樹木等障礙物的影響，因此利用風壓的自然通風效果具有較大的不確定性。在設計中，為保證溫室具有足夠的通風能力，只考慮熱壓作用進行計算，據(jù)此設計自然通風系統(tǒng)，確定通風窗口面積。但是，自然通風系統(tǒng)的設計布置方案以及生產(chǎn)中的運行管理等，也必須同時考慮風力對自然通風的影響。,78,圖示三連棟溫室，二側窗為上卷式卷簾窗，窗洞口全長為30m，窗口下邊沿離地高度為0.6m，卷簾全開啟時上邊沿離地高度為1.8m。在溫室每個脊部設有天窗，在圖示風向下，天窗僅開啟背風面一側，每個天窗口形成有效通風面積為30m0.6m的通風口，其中心離地高度為5.4m。試計算在下列三種情況下的溫室自然通風量：室外風速=0，氣溫為5，室內(nèi)氣溫為28；室外風速vo=3.5m，溫室內(nèi)外氣溫均為20；室外風速vo=3.5m，室外氣溫為5，室內(nèi)氣溫為28。（各通風口的流量系數(shù)均取為0.65。）,79,四、自然通風的組織,1、夏季自然通風 應設置足夠的進、排氣口面積，使設施內(nèi)通 風流暢，沒有滯留的場所。 合理組織好穿堂風，即在滿足夏季通風為主的 有窗式畜禽舍里，往往采取對面開窗（南北）， 而且常打開畜舍兩端的門，以組織好穿堂風；此 外還可以加設天窗或增加上部排氣口標高、接近 地面處還可以安裝百葉窗等措施,80,2、冬季自然通風,南方地區(qū)，在設施上部開設少量的排氣孔就 可以滿足熱壓換氣的要求。 北方地區(qū)，為了減少熱量通過維護結構散 失，對其保溫和密閉性能要求比較高，以保持 室內(nèi)適宜的環(huán)境溫度。因此必須注意設置合理 的通風制度。,81,第三節(jié) 農(nóng)業(yè)設施的機械通風,一、農(nóng)業(yè)設施機械通風的基本形式 （一）進氣式通風（正壓通風系統(tǒng)） 采用風機將室外新鮮空氣強制送入室內(nèi)，使室內(nèi)空氣 壓力形成高于室外的正壓，迫使室內(nèi)空氣從排氣口流出。 對溫室密閉性要求低； 進風口集中，便于對進風進行加溫等預處理； 出風口風速較高，易造成吹向植物的過高風速，室內(nèi)氣流分布不均，不便采用大通風量。 多在風機出風口連接塑料薄膜風管，通過風管上分布的小孔，將氣流均勻分配輸送入室內(nèi)。,82,當建筑跨度小于12m時，室內(nèi)可單設一條進風管道；當建筑跨度大于12m 時，可設兩條進風管道。進風管道內(nèi)設計空氣流速為1m/s左右，管道均勻送風口的出流速度一般小于4m/s。,83,（二）排氣通風系統(tǒng)（負壓通風系統(tǒng)）,將風機布置在排風口，通過風機向室外排風，使室內(nèi)空氣壓力形成低于室外的負壓，室外空氣從溫室的進風口被吸入室內(nèi)。,84,特點： 易于實現(xiàn)大風量通風，換氣效率高； 室內(nèi)氣流分布均勻； 便于在進風口安裝濕墊等降溫設備； 系統(tǒng)簡單、施工和維護方便、投資和運行費用較低等； 要求溫室有較好的密閉性。,85,排氣通風系統(tǒng)的布置：,一般風機安裝在溫室一端山墻，室內(nèi)氣流平行于屋脊與屋面方向，通風斷面固定，通風阻力較小，室內(nèi)氣流分布均勻。 一般應使室內(nèi)氣流平行于植物種植行的方向，以減小植物對通風氣流的阻力。 風機和進風口間的距離，一般應在30m70m之間，過小不能充分發(fā)揮其通風效率，過大則從進風口至排風口的室內(nèi)空氣溫升增大過多。 為保證風機順暢排風，排風口與鄰近溫室、建筑或其它障礙物間的距離一般應大于1.5倍風機直徑。 相鄰溫室風機排風口相對時，二者間距離應大于5m，否則風機位置應錯開。,86,87,88,1、上部排風,適用于氣候溫和的地區(qū)，建筑物跨度一般小于9m，如果停電，還可以利用熱壓作自然通風。,89,2、下部排風,風機安裝在側墻下部， 進氣口設置在屋頂部 分。很多做法為進氣口 設在檐口部分，可沿屋 檐通長設置，有足夠的 進風口面積，且沿建筑 縱向氣流分布均勻，可 有效改善舍內(nèi)的空氣質 量。,90,3、橫向通風,畜舍跨度大于9m時，排 氣風機可以安裝在一側 縱墻上，新鮮空氣從對 面縱墻上的進氣口進入 舍內(nèi)。若跨度加大，易 造成舍內(nèi)空氣溫度分布 不均勻，且氣流速度偏 低，故常用于跨度小于 20m 以內(nèi)的密閉式畜禽 舍。,91,4、縱向通風,在農(nóng)業(yè)建筑一端的山墻上安裝全部排氣風機， 在另一端山墻上設置所有進風口，從而在建筑物形 成縱向的通風換氣。,92,93,橫向通風,縱向通風,96,縱向通風優(yōu)點:,(1)舍內(nèi)氣流速度分布均勻,氣流死角少； (2)用較小的通風量獲得較高的舍內(nèi)氣流速度,促進畜禽身體的散熱； (3)風機數(shù)量減少,節(jié)約設備和運行費用； (4)排風集中在臟道一側,避免了并列相鄰畜禽之間的排氣污染； (5)畜禽之間沒有排氣污染,可縮小畜禽舍之間的衛(wèi)生防疫間距,節(jié)約場地建設用地。,97,（三）進排氣通風系統(tǒng),又稱聯(lián)合式通風，把一種同時采用風機送 風和風機排風，室內(nèi)空氣壓力接近或等于室外 壓力。 因使用設備較多、投資費用高，實際生產(chǎn) 中應用較少，僅在較高特殊要求、而以上通風 系統(tǒng)不能滿足時采用。,98,99,二、風機的類型、性能與選擇,通風系統(tǒng)對風機的要求，除了應有足夠的風量外，還要求能夠克服通風系統(tǒng)的通風阻力，使空氣經(jīng)過風機后壓力升高，建立起風機前后穩(wěn)定的壓力差，這個壓力差稱為風機的靜壓，其大小應等于通風系統(tǒng)的通風阻力，一般也可近似認為就等于溫室內(nèi)外空氣壓力差。 選用風機時應根據(jù)通風系統(tǒng)的阻力大小，從風機特性曲線或風機性能表中查算出風機所能提供的通風量大小。,100,風機的技術性能指標,風量（m3/h） 滿足通風量要求； 風壓(靜壓)（Pa） 克服通風系統(tǒng)的通風阻力，在一般的進氣通風和排氣通風系統(tǒng)中，通風阻力近似等于溫室內(nèi)外的空氣壓力差。 耗能（功率）與效率、噪音大小,101,102,風機的類型,離心式風機,葉輪旋轉方向和氣流流向不具逆轉性； 比轉數(shù)較小，風壓大而空氣流量相對較??； 風壓1000Pa3000Pa，或更高； 適用于較長管路送風，或氣流需經(jīng)過加熱或冷卻設備等通風阻力較高的情況。,103,軸流式風機,104,葉輪旋轉方向和氣流流向具可逆轉性； 比轉數(shù)較高，流量大，風壓低（適合溫室及其他農(nóng)業(yè)建筑使用要求）； 風壓一般在數(shù)百Pa以下，（農(nóng)用低壓大流量風機一般50Pa以下）； 耗能少、效率較高，安裝和維護簡單； 最佳工作范圍較窄，風量不便調節(jié)。（一般不采用設置調節(jié)風門調節(jié)阻力大小的方法調節(jié)軸流風機的流量，需要調節(jié)時，可采用改變轉速的方法，或采用數(shù)臺風機，通過改變投入運行的風機數(shù)量的方法來改變總的通風量。） 適用于不采用空氣處理設備和不經(jīng)過管道輸送、風機直接連通溫室內(nèi)外空間的大多數(shù)進氣通風與排氣通風系統(tǒng),105,農(nóng)用低壓大流量軸流風機 系列產(chǎn)品規(guī)格與性能,流量和風壓大小與葉輪直徑、葉片傾斜角度等結構參數(shù)以及葉輪轉速有關 葉輪直徑范圍為5601400mm； 適用工作靜壓：約1050Pa； 風量約達800055000m3/h（單位功率通風量3560(m3/h)/W）； 噪聲約在70dB以下。,106,農(nóng)用低壓大流量軸流風機系列產(chǎn)品性能,107,108,風機的選擇與配置,選型主要依據(jù)：溫室的必要通風量和通風阻力。 1）溫室通風系統(tǒng)的通風阻力 在不采用空氣處理設備和不經(jīng)過管道輸送、風機 直接連通溫室內(nèi)外空間的大多數(shù)進氣通風與排氣通風 系統(tǒng)中，通風阻力一般為1030Pa，或由下式計算：,a空氣密度，kg/m3； L通風量，m3/s； 通風口流量系數(shù)； A進氣口或排氣口面積，m2。,109,如計算出的通風阻力過大，說明通風口面積不夠，應予加大。 在通風口裝有濕墊時，通風阻力約為2040Pa。 在一般估算時，也可一律按靜壓為32Pa確定風機的工況，計算風量。 如室外自然風影響風機通風時，風機靜壓還應增大，可按5060Pa估計?；蛟?2Pa靜壓確定的風機風量基礎上，增加10%15%。,110,2）風機的配置,型號和數(shù)量，總風量滿足必要通風量的要求； 為使室內(nèi)氣流分布均勻，風機的間距一般應小于8米，風機與進風口間距離越短，風機的間距應越小； 大直徑風機效率一般比小直徑風機高，但單臺風量過大、臺數(shù)過少時，不便分級調節(jié)風量，應綜合考慮效率與方便調節(jié)的要求，合理選擇風機型號、數(shù)量，可以采用多臺大小風機，適當分組控制后，以滿足不同情況下的通風要求。,111,室內(nèi)循環(huán)通風,當溫室窗戶關閉時，室內(nèi)外基本上不存在自 然通風。此時，由于溫室覆蓋材料的散熱等原 因，會導致室內(nèi)溫度、濕度等重要的環(huán)境因子分 布不均，對于室內(nèi)某一區(qū)域，溫度和濕度也將變 得很不穩(wěn)定，直接影響作物生長的均勻性，在某 些溫度或濕度十分不宜的區(qū)域，更會對作物生長 產(chǎn)生惡劣影響。此時，必須采用室內(nèi)循環(huán)通風， 使溫室內(nèi)氣候均勻一致，為作物維持一個穩(wěn)定而 適宜的氣候環(huán)境。另外，采用濕簾風機降溫的溫 室，循環(huán)通風也是非常必要的。,112,平行式,113,連續(xù)式,114,115,116,117,三、通風管道的水力計算,假定流速法計算步驟： 繪制通風系統(tǒng)軸測圖，對各管段進行編號，標注長度和風量； 選擇風管內(nèi)的空氣流速； 一般工業(yè)通風管道中常用的空氣流速（m/s）,118,根據(jù)各管段的風量和選擇的風速，確定各管段的斷面尺寸，并根據(jù)通風管道的統(tǒng)一規(guī)格進行調整，再用規(guī)格化的端面尺寸及風量算出風管內(nèi)實際流速； 計算沿程阻力和局部阻力； 對并聯(lián)管路進行阻力平衡，計算系統(tǒng)的總阻力； 根據(jù)系統(tǒng)的總阻力和總風量選擇風機。,KL風量附加安全系數(shù)， KL=1.01.1 KP風壓附加安全系數(shù)， KP=1.11.15,124,第四節(jié) 進排氣口氣流分布,一、進氣口空氣射流 1、空氣射流的概念與分類 空氣從孔口或管嘴以一定速度流出后，氣流 在空間的運動過程，稱為氣體淹沒射流，簡稱 氣體射流。 主要討論的是出流后的流速場、溫度場和濃 度場。,125,分類,按流態(tài)：層流射流和紊流射流 按是否受限：自由射流和受限射流 按射流溫度與室溫差異：等溫射流和非等溫射流 對于非等溫射流：冷射流和熱射流 按孔口形式：圓形、矩形、縫隙射流,126,2、等溫自由紊流射流,由于射流為紊流型，紊流的橫向脈動造成射 流與周圍介質之間不斷發(fā)生質量、動量交換，帶 動周圍介質流動，使射流的質量流量、射流的橫 斷面沿x方向不斷增加，形成了向周圍擴散的錐體 狀流動場。,127,128,129,射流軸心速度計算公式： 射流斷面直徑計算公式： x射流斷面至射流出口的距離； Vx射程x處的射流軸心速度； V0射流出口速度； dx射程x處射流直徑； d0送風口直徑； a紊流系數(shù)。,130,a與出口斷面上紊流強度（ ）有關，越大，說明射流在噴嘴前已“紊亂化”，具有較大的與周圍介質混合的能力；此外，還與射流出口斷面上速度分布的均勻性有關，越均勻，值越小.,131,3、非等溫受限射流,（1）軸心溫差計算公式： Tx射流主體段內(nèi)橫斷面上軸心點與周圍空 氣溫度的差值。 T0射流出口與周圍空 氣溫度的差值。,132,熱量擴散比動量擴散快些，即射流的溫度擴散角大于速度擴散角，因而射流的溫度衰減比速度衰減更快。,133,（2）阿基米德數(shù)Ar,To射流出口溫度 Ti室內(nèi)空氣溫度 當To Ti（熱射流），Ar 0，射流上彎 當To Ti（冷射流），Ar 0，射流下彎,Ar在非等溫射流中起重要的作用，決定射流彎曲程度的主要因素，綜合反映浮升力與慣性力兩方面的作用。,134,只考慮重力和浮力作用： 軸心軌跡實驗公式： 出口軸線與水平面夾角為時，軸心軌跡為：,135,（3）貼附效應,射流貼近天花板的一側不能卷吸空氣，因而速度增加，靜壓減??；但是射流的下部卻因流速小而靜壓大，這樣上下的壓力差將射流向上舉，使氣流貼附于板面流動，造成射流的貼附現(xiàn)象。 在工程中常利用貼附效應來增加送風口的射 流射程，并可減少水平射流的下降距離。,136,137,二、排氣口空氣流動規(guī)律,排氣口速度場近似一個稍扁的球面，等速面為橢球面。,138,三、進氣口與排氣口形式,1、進氣口 （1）縫隙式進氣口 縫隙式進氣口的位置決定于畜舍的跨度,小于12m，沿兩側屋檐下設置連續(xù)的縫隙式進氣口,大于12m，應增加天花板中央的縫隙式進氣口,139,140,縫隙式進氣口的流速,進氣射流特征： 1、進氣射流的初始速度直接影響射流氣體只任意一點的 空氣速度； 2、進氣射流的射程（x）與進氣口初始速度(v0)成正比； 3、進氣射流的初始速度越高，射流氣流下沉就越 慢，新鮮空氣和畜舍內(nèi)空氣的混合就與越充分； 4、進氣射流的動量依賴于進氣初始速度和空氣流量。,141,冬季 縫隙 式進 氣口 設置,142,綜上所述，無論在冬季還是在夏季，都必須要求進氣口高氣流速度的重要性。根據(jù)設施通風系統(tǒng)的形式、建筑的跨度等因素來考慮。任何形式的進氣口的射流速度應為3.5 5.0m/s，其相對應的進氣口內(nèi)外空氣壓差為1020Pa，當進氣口的射流速度低于1 2m/s，對畜禽舍內(nèi)空氣分布是很不利的。,143,進氣口的面積,當空氣流過進氣口時，由于孔口的收縮效應，噴射出的氣流橫斷面將收縮為孔口總的有效面積的60 80，收縮后會增加空氣的初始速度。,144,L畜舍通風量，m3/s； 孔口收縮系數(shù)，一般取0.6； V進口空氣流速，m/s。,145,進氣口的控制,146,（2）矩形進氣口,在天棚或側墻上 等距離設置矩形 進氣口，保證舍 內(nèi)氣流分布均 勻。側墻上相鄰 進氣口中心距離 為跨度的0.4倍， 窗間墻一般為 1.01.5m。,跨度小于9m時，可采用一側進氣的橫向通風； 跨度大于9m時，應采用中央屋脊排氣，兩側縱墻進氣。,147,2、排氣口,大量研究證明：排氣口的位置對舍內(nèi)氣流分布影響不大，而影響新鮮空氣分布的主要因素是進氣口的位置、形狀和面積。 較合理的通風系統(tǒng)是在背風面集中布置一個或兩個排風點。 排氣風機的外側安置百葉窗，以免風機停轉時發(fā)生室外空氣的倒灌現(xiàn)象；里側應安裝金屬網(wǎng)罩，防止風機葉片傷害牲畜。,148,第六節(jié) 農(nóng)業(yè)設施的降溫技術,一、概述 無降溫設施時的溫室控溫能力一般情況最大限度僅 能控制室溫室外氣溫12 我國的夏季氣候條件 在長江流域及其以南的多數(shù)地區(qū)（除少數(shù)地區(qū)，如昆明 等地以外） 七、八月平均氣溫達28左右； 最高氣溫30日數(shù)平均每年50130日； 最高氣溫35天氣的日數(shù)平均每年1530日。 在黃河流域及其以北，也有較多地區(qū) 七、八月平均氣溫達到25以上； 最高氣溫30的日數(shù)平均每年3080日； 最高氣溫35的日數(shù)平均每年125日。,149,150,151,人工降溫措施：機械制冷 冷水降溫 蒸發(fā)降溫,機械制冷 利用壓縮制冷設備制冷； 制冷量大，降溫能力強，不受外界條件限制； 制冷的同時可除濕； 設備投資費用高； 運行費用高。,152,冷水降溫 利用低溫冷水吸收空氣中的熱量，降低空氣的溫度； 降溫效果取決于冷水溫度，如水溫足夠低，氣溫可降低至濕球溫度以下，可除濕； 耗水量大。,153,蒸發(fā)降溫 水在空氣中蒸發(fā)，從空氣中吸收熱量，降低空氣溫度； 設備簡單，費用低（約為機械制冷降溫系統(tǒng)的七分之一）； 降溫效果顯著，運行費用低（約為機械制冷降溫系統(tǒng)的十分之一）； 耗水量小。,154,分析比較,冷水降溫冷水溫度12，吸熱后溫度升高到22，溫升10消耗每kg冷水所吸收的熱量為41.8kJ 蒸發(fā)降溫每kg水蒸發(fā)所能吸收的熱量為2442kJ 消耗每kg水從空氣中吸收的熱量，蒸發(fā)降溫為冷水降溫方法的58倍； 或在吸收相同熱量的情況下，蒸發(fā)降溫的耗水量僅為冷水降溫的1/58； 不足之處： 降溫的同時，會增加空氣的濕度； 降溫效果受氣候條件影響，在濕度較大的天氣下不能獲得好的降溫效果。,155,二、蒸發(fā)降溫原理,蒸發(fā)降溫的技術與設施二大類：濕墊（濕簾） 霧化 濕墊降溫 水附著在吸水材料表面，與流經(jīng)材料表面的空氣接觸而蒸發(fā)吸熱。 霧化降溫 霧化水滴噴入空氣中，與空氣接觸蒸發(fā)吸熱。,156,蒸發(fā)降溫的熱力過程,絕熱加濕降溫過程 等焓加濕過程,157,蒸發(fā)降溫過程中空氣的狀態(tài)近似沿等焓線變化； 空氣的狀態(tài)變化：溫度下降，含濕量增大，相對濕度增大，焓近似不變； 蒸發(fā)降溫的極限是空氣的濕球溫度。 例： a點的室外空氣狀態(tài)為干球溫度35，濕球 溫度為25，相對濕度45%，含濕量為16g/kg干空 氣。經(jīng)蒸發(fā)降溫后的b點干球溫度降低為26，氣 溫下降了9，而含濕量增加到19.5g/kg干空氣， 增加了3.5g/kg干空氣，相對濕度增加到90%，而 焓基本保持76kJ/kg干空氣不變。,158,經(jīng)蒸發(fā)降溫設備處理后，空氣實際能夠達到的溫度越接近濕球溫度，說明其降溫過程進行越充分。 通常采用降溫效率 作為評價蒸發(fā)降溫技術和設備的降溫性能優(yōu)劣的指標：,ta，tb 降溫前、后的空氣溫度（干球溫度）， tw空氣的濕球溫度，。,159,tatw為空氣的干球與濕球溫度差，是理想情 況下蒸發(fā)降溫可以達到的最大降溫幅度，而tatb 為空氣經(jīng)蒸發(fā)降溫處理后實際達到的降溫幅度。 可見降溫效率 是反映蒸發(fā)降溫技術或設備的降溫 能力與理論最大可能降溫能力接近程度的評價指 標，其值小于1。,160,已知降溫技術和設備的降溫效率 ，根據(jù)室外 氣候條件，可計算空氣經(jīng)降溫處理后的氣溫為： 由上可知，蒸發(fā)降溫的降溫效果（降溫幅度）的影響因素： 1、降溫設施的性能（降溫效率 ）； 2、室外氣象條件，天氣越干燥，干、濕球溫差越大，降溫效果越好。反之在潮濕的天氣下，干、濕球溫差較小，則即使降溫設施降溫效率較高，也不會取得較好的降溫效果，這是蒸發(fā)降溫的最大弱點。,161,162,我國氣候條件下蒸發(fā)降溫適應性的簡單分析,黃河流域及以北地區(qū) 在需降溫的室外氣溫較高時刻（正午），相對濕度約在40%50%甚至更低，蒸發(fā)降溫有較好的效果； 降溫幅度通常可達710； 夏季空調室外計算濕球溫度在27以下，在蒸發(fā)降溫設備一定的降溫效率下，室外空氣經(jīng)過蒸發(fā)降溫處理，氣溫約可降低至2628； 考慮空氣進入溫室后的溫升，氣溫一般約可控制在2830以下。,163,長江流域及以南地區(qū) 連陰雨天氣相對濕度高達80%，但該時期氣溫多在30以下； 在需降溫的室外氣溫較高時刻（正午），相對濕度約為50%60%，蒸發(fā)降溫可發(fā)揮較明顯的效果； 蒸發(fā)降溫幅度可達58； 夏季空調室外計算濕球溫度約為2728.5，室外空氣在經(jīng)過蒸發(fā)降溫處理后，氣溫約可降低至2830； 考慮空氣進入溫室后的溫升，氣溫一般約可控制在2932以下。,164,蒸發(fā)降溫耗水量,da，db 降溫前、后的空氣含濕量，g/kg干空氣 L通風量，m3/s v濕空氣比容，m3/kg干空氣,165,蒸發(fā)降溫耗水量的簡化計算,由： 考慮到蒸發(fā)降溫的濕空氣熱力過程近似為等焓過程，降溫前、后焓近似不變的關系，有：,kJ/kg干空氣,166,即： 式中的系數(shù)： 物理意義：使單位體積空氣的溫度每降低1所需蒸發(fā)水量，在溫室蒸發(fā)降溫常見的空氣狀態(tài)變化范圍內(nèi)，其值變化不大，約等于0.450.48g/(m3)，在工程計算中一般可直接取為0.46g/(m3)即可。即有： E = kd(tatb)L0.46(tatb)L g/s,167,三、濕墊風機蒸發(fā)降溫系統(tǒng),168,169,170,171,174,175,176,1、濕墊的特性,材料：白楊刨花、棕絲、 多孔混凝土板、塑料、棉 麻或化纖紡織物等等多孔 疏松的材料，波紋紙質濕 墊最為多用。 尺寸：波紋紙質濕墊厚 80200mm，高度一般 12m。,177,特點： 通風阻力較小 熱質交換表面積大、降溫效率高，工作穩(wěn)定可靠 安裝使用簡便 長期使用時空氣中塵垢與水中鹽類在紙簾上的沉積將降低其效率，并增大通風阻力 使用后易產(chǎn)生收縮與變形，使用壽命還有待提高,178,濕墊的技術性能：,降溫效率 70%90% 通風阻力 1060Pa 與 主要與濕墊厚度及過墊風速vp（通風量/濕墊面積）有關。 濕墊越厚、過墊風速越低，則降溫效率越高； 濕墊越厚、過墊風速越高，則通風阻力越大。,179,為使?jié)駢|具有較高的降溫效率，同時減小通風阻力，過墊風速不宜過高，但也不能過低，否則使需要的濕墊面積過分增大，設備費用增加，一般取過墊風速為12m/s。,180,2、濕墊風機降溫系統(tǒng)設計計算,濕墊面積： L設計通風量，m3/s； vp過墊風速，m/s，一般取vp12m/s。 根據(jù)所需濕墊面積，可確定濕墊高度和寬（長）度，一般濕墊高度為12m。,181,濕墊降溫的水循環(huán)系統(tǒng)的供水量： Lw=3600nwE/106 m3/h E = kd(tatb)L0.46(tatb)L g/s nw濕墊耗水系數(shù)，即濕墊供水量與實際蒸發(fā)水量之 比，一般取nw515，水質或環(huán)境條件較差時取 較大值。 或： Lw=nLLp m3/h Lp濕墊長度，m； nL經(jīng)驗系數(shù)，t/(mh)，可取nL0.10.5t/(mh)，濕 墊高度較大時取較大值。,182,循環(huán)水池的容積：,Lp，Hp，Bp 分別為濕墊的長度、高度、厚度，m nV經(jīng)驗系數(shù)，一般可取nV0.30.5。,m3,183,例35： 北京地區(qū)某密閉式蛋雞舍，跨度為12m，飼 養(yǎng)間長57m，舍內(nèi)空間平均凈高為3.2m。經(jīng)分析 計算在夏季雞舍內(nèi)部需要排除的余熱為 Q=8500W。該雞舍擬采用縱向負壓通風的濕墊 風機降溫系統(tǒng)，試計算要保證舍內(nèi)平均氣溫不 高于29時所需要通風量和濕墊用量，并選擇 風機和確定濕墊供水量。,184,解 確定室外氣象計算參數(shù) 北京地區(qū)：室外干球溫度ta=33.2 室外濕球溫度tw=26.4 確定通風系統(tǒng)的進風和排風的溫度 舍外空氣經(jīng)濕墊降溫后進入雞舍溫度: 排風溫度:,185,計算必要通風量 通風量滿足舍內(nèi)通風橫斷面上平均風速的要求 設計通風量按較大值確定為L=38.4m3/s=138240m3/h 選用風機 選用4臺9FJ12.5和2臺9FJ7.1風機,暫按靜壓32Pa,186,計算濕墊用量 取過流風速vp=1.5m/s 確定采用厚度Bp=100mm,高度Hp=1.8m,濕墊 總寬度Lp=16m,則濕墊的實際面積Ap=28.8m 濕墊分成兩部分對稱地布置在雞舍的一端, 每部分寬8m,面積14.4m2.,187,根據(jù)已確定的風機與濕墊驗算前面的計算結果 由選擇的濕墊實際計算面積計算過流風速 查得通風阻力為18Pa,與假定有較大差距,查 得濕墊通風效率為76,與前面假使也存在差距. 查得18Pa時,六臺風機的總風量: L=431000+2 13200=150400 m3/s 過墊風速:,188,再查得該風速下濕墊通風阻力p=20Pa,兩臺 風機總風量: L= 430900+2 13200=150000 m3/h 過墊風速: 計算結果趨于一致,所以確定實際總風量為 150000m3/h,過墊風速為1.45m/s,通風阻力為20Pa, 并查得降溫效率為75 .則進風氣溫:,189,排風溫度: 排除舍內(nèi)多余熱量再驗算必要通風量 濕墊供水系統(tǒng)的計算 每部分濕墊進入雞舍的空氣流量為: 1500002=75000m3/h=20.83m3/s,190,空氣經(jīng)濕墊降溫后的氣溫為ta與tj,蒸發(fā)量為: 取耗水系數(shù)nw=10,則供水量: 循環(huán)水池的容積:,191,華北某地區(qū)某密閉式雞舍跨度為12m，長80m，舍內(nèi)凈高2.5m?？紤]夏季通風降溫的要求，擬采用濕墊縱向通風系統(tǒng)，在雞舍一端安裝風機，另一端安裝濕墊。為促進雞只體熱散發(fā)，按舍內(nèi)達到1.8m/s的平均氣流速度確定通風量。試選擇和配置合適的濕墊風機降溫系統(tǒng)，選配風機、濕墊和供水量。如按舍內(nèi)氣溫從進風口至排風口有3左右的溫升，試計算在夏季（空調室外計算干球溫度為34.8，室外計算濕球溫度tw=26.7）舍內(nèi)的平均氣溫（進風口與排風口氣溫平均值）為多少。,192,3、濕墊冷風機,型式: 下吹式 上吹式 側吹式 使用靈活，對溫室密閉性無要求，方便控制降溫后的冷風輸送方向和位置； 每臺風量20009000m3/h； 設備投資費用比濕墊風機降溫系統(tǒng)大。,193,四、噴霧降溫系統(tǒng),霧化降溫是采用液力或氣力霧化的方法向空氣中直接噴入霧滴使之蒸發(fā)冷卻空氣。水噴成霧狀后，其總表面積大大增加，霧滴越小，單位體積的表面積越大，越有利于增加與空氣的接觸表面積，加速蒸發(fā)。霧化降溫有室內(nèi)細霧降溫與集中霧化降溫等多種方式。,194,1、室內(nèi)細霧降溫,是在溫室內(nèi)直接噴霧的方法。為使霧滴在噴出后，能在下落地面的過程中完全蒸發(fā)，防止其落下淋濕植物或造成地面積水，以致室內(nèi)濕度過高，產(chǎn)生病害及管理不便，要求霧滴高度細化。,195,霧粒分布,196,不同直徑霧粒的蒸發(fā)時間,197,特征,投資較低； 安裝簡便，使用靈活（自然通風與機械通風均可使用）； 可兼用于噴灑消毒、除病蟲的藥劑； 全室內(nèi)平均降溫效率20%60%； 要求霧滴直徑在50m80m以下； 噴霧量難于根據(jù)使用條件進行調節(jié)，易噴霧過量，造成淋濕動、植物、地面積水和室內(nèi)過高濕度的情況。,198,噴霧設備,液力霧化 氣力霧化 離心式霧化 液力霧化 采用高壓水泵產(chǎn)生高壓水流，通過液力噴嘴噴出霧化。 霧化量大，設備簡單，設備費和運行費用低； 霧滴粒徑的大小取決于噴嘴和噴霧壓力，壓力越高霧滴越細，通常采用0.72MPa的噴霧壓力。 較好的液力霧化噴嘴，采用較高的噴霧壓力，其霧滴粒徑仍較大（其最大粒徑達120m左右）。,199,氣力霧化 采用高速空氣流進行霧化，需要壓縮空氣設備，投 資較高，實際應用很少。 離心式霧化： 將水流送到高速旋轉的圓盤，當水從圓盤邊緣高速 甩出時與空氣撞擊而被霧化。產(chǎn)生的霧滴粒徑小，不需高 壓水泵，不會產(chǎn)生堵塞。但需高轉速的動力，設備費用較 高。另外，其產(chǎn)生的霧滴四處飛散，導向性差，為此，離 心式霧化器往往做成和軸流風機組合成一體的設備噴 霧風機，利用軸流風機排風口的射流輸送霧滴和控制霧滴 撒布的方向。,200,201,202,為使霧滴噴出后有足夠的在空氣