幼兒園塔吊基礎方案.doc

施工組織設計（施工方案） 報審表 施表 7.1 共 頁 第 頁 工程名稱潘墩保障房（東城御景）B 標段施工單位福州建工（集團）總公司 主 編 現(xiàn)報上 三區(qū)幼兒園塔吊基礎方案 文件，請予以審查。 編制人 編 制 單 位工程項目部專業(yè)分包施工單位 （蓋章） 技術負責人 總承包單位審核意見： 年 月 日 審 核 單 位 總承包單位 （蓋章）審核人審批人 監(jiān)理審查意見： 監(jiān)理審查結論： 同意實施 修改后報 重新編制 專業(yè)監(jiān)理工程師日期： 審 查 單 位 監(jiān)理單位 （蓋章） 總監(jiān)理工程師日期： 福州建工（集團）總公司福州建工（集團）總公司 Fuzhou Construction Engineering (Group) General Co. 東城御景潘墩保障房東城御景潘墩保障房 三區(qū)幼兒園基礎施工方案三區(qū)幼兒園基礎施工方案 版本號：版本號： 受控狀態(tài)：受控狀態(tài)： 編編 號：號： 編制人：編制人： 持有者：持有者： 編制時間：編制時間：2016 年年 1 月月 實施時間：實施時間：2016 年年 1 月月 目目 錄錄 1、編制依據4 2、工程概況4 3、塔吊基礎的設計5 4、塔吊基礎的施工10 5、塔吊的沉降、垂直度測定及偏差較正11 6、塔吊基礎施工圖12 附圖：1、塔吊樁定位圖 2、塔吊承臺配筋圖 3、塔吊平面布置圖 1 1、 編制依據編制依據 塔式起重機使用說明書 巖土工程勘察報告 建筑地基基礎設計規(guī)范 GB50007-2011 混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-2010 GB5144-2006塔式起重機安全規(guī)程 JG/T100-1999塔式起重機操作使用規(guī)程 GB/T 5031-2008塔式起重機 QTZ80/5612 塔式起重機提供的技術資料 QTZ80/5612 塔式起重機提供的技術資料 潘墩保障房（東城御景）B 標段四區(qū) (結施、建施) 塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程（JGJ/T187-2009） 建筑樁基技術規(guī)范（JGJ94-2008） 2 2、工程概況、工程概況 2.1 工程建設概況 工程名稱 潘墩保障房（東城御景）B 標段三區(qū)幼兒園 工程地址福州市倉山區(qū)城門鎮(zhèn)潘墩村 建設單位 福州房地產發(fā)展有限責任公 司 設計單位城市建設研究院 勘察單位福州市勘測院監(jiān)理單位 福建閩華洋建設監(jiān)理有限公 司 總承包單位福州市建工（集團）總公司 工程主要 功能或用途 本工程為一幢 1-4 層幼兒園，無地下室。 2.2 根據本工程地質勘察報告各土層極限摩阻力、端阻力標準值指標見下表： 沖鉆孔灌注樁 層號土層名稱層厚（m）Fs（K Pa） Fp（KPa） 雜填土 7.34.25- 淤泥 4.25-5.4512 粉質粘土 -5.45-10.0535 凝灰?guī)r殘積粘性土 -10.05-15.740 1 砂土狀強風化花崗巖 -15.7-19.45853200 2 碎塊狀強風化花崗巖 -19.45-35.861306500 2.3 塔吊布置原則 本工程工期緊張，在施工中垂直運輸工作量很大。項目部結合建筑物的高度、結構特 點、施工現(xiàn)場環(huán)境，綜合考慮工期、吊運能力、機械類型等因素，合理安排機械數(shù)量和布 置位置，作出以下布置原則： 塔吊選型：考慮到本工程施工階段周邊可利用場地狹小，為確保塔吊質量和安全，根 據施工要求，現(xiàn)場擬采用 1 1 臺臺 QTZ80/5613QTZ80/5613 塔吊。塔吊。 2.3.3 塔吊具體平面位置詳見附圖 1、附圖 7。 2.3.4 因考慮到土方開挖后無法安裝，塔吊在土方開挖前全部安裝完畢。 2.3.5 從本工程的結構特性、土質情況、土方開挖后承臺的支撐以及對邊坡支護影響等因 素考慮，塔吊基礎采用沖（鉆）孔灌注樁+承臺基礎。 3 3、塔吊基礎的設計、塔吊基礎的設計 3.13.1 基礎設計參數(shù)基礎設計參數(shù) 塔吊型號：QZT80A(5613)， 塔吊起升高度H：25.000m， 塔身寬度B：1.65m， 基礎埋深D：1.500m， 自重F1：550kN， 基礎承臺厚度Hc：1.500m， 最大起重荷載F2：60kN， 基礎承臺寬度Bc：5.500m， 樁鋼筋級別:RRB400， 樁直徑或者方樁邊長：0.800m， 樁間距a：3.9m， 承臺箍筋間距S：200.000mm， 承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 承臺混凝土強度等級：C35； 3.23.2、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算 塔吊自重（包括壓重）F1=550.00kN， 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2(F1+F2)=732.00kN， 風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算： Mkmax877.76kNm； 3.33.3、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 1.1. 樁頂豎向力的計算樁頂豎向力的計算 依據建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-94）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化 的，所以取最不利情況計算。 Ni=(F+G)/nMxyi/yi2Myxi/xi2 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F(xiàn)=732.00kN； G樁基承臺的自重：G=1.2(25BcBcHc) =1.2(255.505.501.50)=1361.25kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取1228.86kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.83m； Ni單樁樁頂豎向力設計值； 經計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力：Nmax=(732.00+1361.25)/4+1228.862.83/(22.832)=740.55kN。 最小壓力：Nmin=(732.00+1361.25)/4-1228.862.83/(22.832)=306.08kN。 不需要驗算樁的抗拔 2.2. 承臺彎矩的計算承臺彎矩的計算 依據建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-94）的第5.6.1條。 Mx = Niyi My = Nixi 其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.18m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=Ni-G/n=400.23kN； 經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2400.231.18=940.55kNm。 3.43.4、承臺截面主筋的計算、承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy) 式中，l系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80 時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1450.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360.00N/mm2； 經過計算得：s=940.55106/(1.0016.705500.001450.002)=0.005； =1-(1-20.005)0.5=0.005； s =1-0.005/2=0.998； Asx =Asy =940.55106/(0.9981450.00360.00)=1806.23mm2。 由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為: 5500.001500.000.15%=12375.00mm2。 選擇3725（150,實配As=18167mm2）滿足要求。 3.53.5、承臺斜截面抗剪切計算、承臺斜截面抗剪切計算 依據建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條，斜截面受剪承載力滿 足下面公式： 0Vfcb0h0 其中，0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5500mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1450mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0此處，a=(4000.00-1650.00)/2=1175.00mm；當 3時,取=3，得=0.81； 剪切系數(shù)，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時， =0.2/(+1.5)，得=0.11； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； 則，1.00740.55=740.547kN0.1116.7055001450/1000=14650.075kN； 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！ 3.63.6、樁頂軸向壓力驗算、樁頂軸向壓力驗算 依據建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-94)的第4.1.1條，樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的 公式： 0NfcA 其中，0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.30N/mm2； A樁的截面面積，A=5.03105mm2。 則，1.00740547.02=7.41105N14.305.03105=7.19106N； 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！ 3.73.7、樁豎向極限承載力驗算、樁豎向極限承載力驗算 依據建筑樁基技術規(guī)范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條，單樁豎向承載力設計值按下面 的公式計算： R = sQsk/s+pQpk/p Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp 其中 R復合樁基的豎向承載力設計值； Qsk單樁總極限側阻力標準值； Qpk單樁總極限端阻力標準值； s, p分別為樁側阻群樁效應系數(shù)，樁端阻群樁效應系數(shù)； s, p分別為樁側阻抗力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=2.513m； Ap樁端面積,Ap=0.503m2； li第i層土層的厚度； 各土層厚度及阻力標準值如下表: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 抗拔系數(shù) 土名稱 0.75 0.00 0.00 0.70 雜填土 9.70 12.00 0.00 0.70 淤泥 4.60 35.00 0.00 0.70 粉質粘土 5.65 40.00 0.00 0.70 凝灰?guī)r殘積粘 性土 1 3.75 85.00 3200.00 0.70 強風化凝灰 巖(砂土狀） 2 2.45 130.00 6500.00 0.70 強風化凝灰?guī)r (碎塊狀） 由于樁的入土深度為25.45m,所以樁端是在第6層土層。 單樁豎向承載力驗算: R=2.513(0.750.001.05+9.7012.001.05+4.6035.001.05+5.6540.001.05 +3.7585.001.05+1.00130.001.05)/1.67+1.126500.000.503/1.67=3.69103k NN=740.547kN； 上式計算的R的值大于最大壓力740.55kN,所以滿足要求! 3.83.8、樁配筋計算、樁配筋計算 樁配筋按幼兒園主樓樁配筋。 4 4、塔吊基礎的施工、塔吊基礎的施工 4.1 施工流程 塔吊在承臺砼澆筑達到設計強度后,土方開挖前安裝,施工流程如下: 塔吊樁施工土方開挖至塔吊承臺底鋼筋砼承臺施工塔吊安裝調試 4.2 現(xiàn)場施工 4.2.1、施工準備 施工前對施工員及施工班組進行技術、安全交底。 現(xiàn)場采用 ZZ-6A 型沖孔灌注樁樁機進行施工。 采用商品砼，強度等級 C30，鋼材采用 HRP335、HRP235 以及 HPP235，鋼板采用 Q235 鋼材，焊條采用 E43、E50 焊條。 （4）勞動力需用以及進場計劃： 勞動力需用量及進場計劃表勞動力需用量及進場計劃表 序序號號班班組組名名稱稱人人數(shù)數(shù)進進場場時時間間退退場場時時間間 1 1木木工工班班組組5 5塔塔吊吊樁樁施施工工完完畢畢7 7 天天后后/ / 2 2鋼鋼筋筋班班組組1 10 0塔塔吊吊承承臺臺模模板板施施工工完完畢畢/ / 3 3砼砼班班組組6 6塔塔吊吊承承臺臺鋼鋼筋筋施施工工完完畢畢/ / 4 4電電焊焊班班組組8 8隨隨樁樁機機進進場場同同時時/ / 5 5樁樁機機班班組組8 8已已進進場場/ / 4.2.2、塔吊樁機及承臺施工 樁機就位：施工前利用軸線控制網引測樁位，樁機就位時為防止塌孔底座要墊枕木， 樁機就位后用經緯儀重新復核樁位的準確性。 鉆孔達到設計標高時，對比巖樣，若未進入持力層，應繼續(xù)鉆進直至入強風化凝灰 巖(碎塊狀）至少 1D。 清孔后開始吊放鋼筋籠，為使砼導管能順利升降、防止與鋼筋籠卡掛，鋼筋焊接時， 要保持主筋內端光滑無阻擋物。 鋼筋籠吊放時，要觀察孔內水位情況，如發(fā)現(xiàn)異樣馬上停止檢查是否坍塌，鋼筋焊 接前上、下鋼筋彎曲成一定角度，使要焊接的兩根鋼筋在同一軸線上。 (5)現(xiàn)場采用導管法灌注水下砼，其施工順序為放鋼筋籠安放導管灌注首批砼 連續(xù)不斷灌注至樁頂拔除護筒。為確保樁頂砼質量，嚴格控制最后一次砼灌注量，使灌注 的樁頂標高比設計標高增加 2m。 (6)在樁基礎澆筑完畢 28 天后，開始進行塔吊樁承臺施工，其施工順序為支模承臺 網筋綁扎預埋件定位預埋澆筑承臺砼。 4.3 施工注意事項 施工要求如下： 4.3.1、沖孔灌注樁采用雙控，即樁