高支模施工方案 (一)

（文件備案編號(hào)：）

施工方案

編制日期：年月日

目錄

一、編制依據(jù)

二、工程概況

三、設(shè)計(jì)方案

四、施工方案

1、施工順序

2、施工要點(diǎn)

3、檢查與驗(yàn)收

4、安全施工要點(diǎn)

附計(jì)算書：

梁模板計(jì)算書

板模板計(jì)算書

高大模板專項(xiàng)施工方案

一、編制依據(jù)

1、青島時(shí)代建筑設(shè)計(jì)有限公司設(shè)計(jì)圖

2、《混凝土工程模板與支架技術(shù)》

3、《建筑施工手冊(cè)》第四版；

4、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2014)；

5、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)；

6、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2010)；

7、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》

(JGJ130-2011)

8、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)程》(JGJ162-2011)

9、《危險(xiǎn)性較大工程安全專項(xiàng)施工方案編制及專家論證審查

辦法》建質(zhì)[2004]213號(hào)

二、工程概況

本工程總建筑面積為63415.46平方米，30#樓共三層框架結(jié)

構(gòu)，建筑面積為2331.17m2。建筑檐口高度為11.1米，一層層高

3.9米，二~三層層高為3.6米，斜屋面屋脊高度為13.1米，炮樓

斜屋面屋脊高度為18.1米；其施工范圍為：1到2軸交1/A軸到

1/B軸，高度為10.6米；3到4軸交A軸至ijB軸和3至ij4軸交C

軸到D軸，高度均為8.6米；其他高度為5.6米，此次高支模工

程范疇內(nèi)結(jié)構(gòu)構(gòu)件主要構(gòu)件尺寸如下：結(jié)構(gòu)梁主要截面

有：,250*600,板厚120厚。

配電房共兩層框架結(jié)構(gòu)，建筑面積404.5m2,建筑檐口高度為

9米，一層層高為4.8米，二層層高為4.2米，斜屋面屋脊高度

為13米，其施工范圍為：二層及斜屋面，斜屋面中間高度為8.2

米；此次高支模工程范疇內(nèi)結(jié)構(gòu)構(gòu)件主要構(gòu)件尺寸如下：結(jié)構(gòu)梁

主要截面有：300*700,250*500,板厚120厚。

三、設(shè)計(jì)方案

1、材料選擇

1）模板面板：選用14厚膠合板；

2）面板小楞：選用50*100杉木木方；

3）模板外楞：選用Q235A級(jí)碳素結(jié)構(gòu)鋼（p48x2.7焊接鋼管；

3）支撐架：選用Q235A級(jí)碳素結(jié)構(gòu)鋼（p48x2.7焊接鋼管,配

套可鍛鑄鐵制作的直角、旋轉(zhuǎn)及對(duì)接扣件；

4）支撐架與模板連接：選用可調(diào)頂托。

2、構(gòu)件模板設(shè)計(jì)

梁模板：梁底模板采用14厚膠合板模板，250和300寬梁采

用50x100木方小楞2根，梁兩側(cè)2根（p48x2.7鋼管間距900、縱

向間距800；梁下采用1根（p48x2.7鋼管立桿支撐加可調(diào)頂托連

接，縱向間距8000所有梁側(cè)模板采用14厚膠合板模板，50x100

木方小楞，木8x2.7鋼管外楞間距600,上部小8x2.7鋼管斜撐

間距600o

3、模板支撐架設(shè)計(jì)

1）模板支撐架選型

選用扣件式滿堂腳手架。板下（p48x2.7鋼管立桿間距800x

800；對(duì)于梁寬為300的梁下采用1根（p48x2.7鋼管立桿，縱向間

距不大于800；立桿縱橫向均設(shè)水平（p48x2.7鋼管拉桿，步距不

大于1500；縱橫向均設(shè)（p48x2.7鋼管掃地桿,掃地桿距地200；

架體四周邊框架梁內(nèi)側(cè)立桿處及每9m左右范圍梁側(cè)立桿處滿設(shè)

垂直剪刀撐一道。

2）構(gòu)造要求

（1）立桿

立桿接長(zhǎng)采用對(duì)接扣件連接，立桿上的對(duì)接扣件交錯(cuò)布置，2

根相鄰立桿的接頭不得設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)間隔一根立桿的2

個(gè)相隔接頭在高度方向錯(cuò)開的距離大于500,各接頭中心到主接

點(diǎn)的距離不大于步距的1/3O

可調(diào)頂托螺桿伸出鋼管頂端的懸臂高度不大于0.2m。（設(shè)計(jì)

計(jì)算時(shí)取作0.3m）o

（2）水平拉桿和掃地桿

水平拉桿和掃地桿接長(zhǎng)采用搭接，搭接長(zhǎng)度不小于1.00m,

連接扣件不小于3個(gè)，均勻布置，扣件距桿端不小于100o梁底

水平橫桿設(shè)置在梁底主節(jié)點(diǎn)處，該橫向水平桿在梁底架體加密范

圍內(nèi)不得有接頭。立桿基礎(chǔ)不在同一高度上，將高處的縱向掃地

桿向低處通長(zhǎng)與立桿固定。

（3）剪刀撐

斜桿與地面的夾角在45°?60°之間。斜桿相交點(diǎn)處于同一

條直線上，并沿架高連續(xù)布置。剪刀撐的斜桿用旋轉(zhuǎn)扣件固定扣

在立桿上，最下部的斜桿與立桿的連接點(diǎn)距地面的高度控制在

20cm內(nèi)。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長(zhǎng)度不小于1.00m,

并用不少于2個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部打件的邊緣至桿端的距離不

小于100o

(4)連墻桿

在每一框架柱(框架柱按層分段澆筑，施工時(shí)先澆筑框架柱,

后澆筑梁板結(jié)構(gòu))上設(shè)縱橫向連墻桿，連墻件垂直間距不大于3

步。連墻件采用剛性連接，連接采用直角扣件。連墻件橫豎向順

序排列、均勻布置、與架體和結(jié)構(gòu)立面垂直。連墻桿伸出扣件的

距離大于100o

(5)立桿與基體的連接

立桿通過設(shè)木墊板與基體連接。

4、模板及其支撐架驗(yàn)算

見附件：模板及其支撐架驗(yàn)算。

四、施工方案

1、施工順序

1)模板支撐架施工順序

各層結(jié)構(gòu)工程施工―測(cè)量放線，準(zhǔn)確定位立桿位置一架體搭

設(shè)一架體施工中間檢查一架體驗(yàn)收。

2)混凝土結(jié)構(gòu)施工順序

主體結(jié)構(gòu)施工順序必須與模板支架施工配合，具體施工程序

如下：立桿位置放線定位一滿堂支撐架體施工一架體檢查驗(yàn)收T

主梁、次梁底模板支撐一主梁、次梁鋼筋綁扎一主梁、次梁側(cè)模,

平板模板支設(shè)一板鋼筋綁扎一混凝土澆筑，覆蓋保溫養(yǎng)護(hù)一模板、

架體拆除。

2、施工要點(diǎn)

1)在模板及其支撐架搭設(shè)、拆除和混凝土澆筑前技術(shù)人員必

須按方案意圖及相關(guān)國(guó)家現(xiàn)行規(guī)范要求向作業(yè)人員做好技術(shù)交底

工作。

2)模板及其支撐架系統(tǒng)所用材料必須符合設(shè)計(jì)要求及相關(guān)國(guó)

家現(xiàn)行規(guī)范要求。材料進(jìn)場(chǎng)時(shí)現(xiàn)場(chǎng)派專人檢驗(yàn)鋼管和扣件質(zhì)量，

不合格的不得使用，特別注意有裂縫、銹蝕嚴(yán)重的、彎曲變彩嚴(yán)

重的、壁厚少于2.7mm等鋼管、有裂縫、變形的扣件禁止使用，

扣件出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。

3)支撐架基礎(chǔ)必須滿足設(shè)計(jì)方案要求，驗(yàn)收合格后方可進(jìn)入

支撐架搭設(shè)施工。

4)模板及其支撐架施工必須嚴(yán)格二安設(shè)計(jì)方案要求進(jìn)行支立。

(1)立桿根據(jù)模板系統(tǒng)平面布置示意圖在實(shí)地進(jìn)行放樣，確

保每一根立桿位置準(zhǔn)確。在支撐架搭設(shè)過程中隨時(shí)檢查立桿的垂

直度，確保立桿垂直度偏差控制在下表值以內(nèi)。

扣件式腳手架立桿允許偏差A(yù)(mm)

腳手架搭設(shè)中檢查腳手架高度(H)

偏差的高度H(mm)40m20m

2

±7±7

10

±25±50

20

±50±100

30

±75

40

±100

注：中間檔次用插入法。

(2)立桿接長(zhǎng)均采用對(duì)接形式，嚴(yán)禁采用搭接?？烧{(diào)頂托螺

桿伸出鋼管頂端的懸臂高度不大于0.2mo

(3)當(dāng)梁模板支架立桿采用單根立桿時(shí)，立桿設(shè)在梁模板中

心線處，其偏心距不得大于25mm。

(4)掃地桿和水平拉桿在架體搭設(shè)時(shí)拉通線，確保掃地桿和

水平拉桿縱橫通順、方正，同時(shí)注意不得漏設(shè)，水平拉桿的步距

不得超過設(shè)計(jì)方案要求。

(5)剪刀撐必須與立桿、掃地桿和水平拉桿根根相連，不得

漏連。

(6)模板內(nèi)、外楞及對(duì)拉螺栓間距不得隨意擴(kuò)大設(shè)計(jì)方案最

大間距外。

(7)梁起拱按設(shè)計(jì)要求留設(shè)。

5)混凝土澆筑采用由一端內(nèi)側(cè)向一邊澆筑的方式，以確保模

板支架施工過程中均衡受載，對(duì)于反梁部分可考慮二次澆筑以減

輕模板系統(tǒng)線荷載。

6)模板拆除

(1)高架區(qū)其下各層模板及其支撐的拆除必須符合《混凝土

結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》(GB50204—2015)及其它有關(guān)規(guī)定,

嚴(yán)格控制拆模時(shí)間，拆模前必須有拆模申請(qǐng)及經(jīng)審批。

(2)拆除時(shí)應(yīng)遵循先上后下，先搭后拆，后搭先拆，一步一

清的原則，部件拆除的順序與安裝順序相反，嚴(yán)禁上卜同時(shí)作業(yè),

拆除時(shí)應(yīng)采用可靠的安全措施。

(3)卸料時(shí)應(yīng)由作業(yè)人員將各配件逐次傳遞到地面，嚴(yán)禁拋

擲。

(4)運(yùn)至地面的構(gòu)配件應(yīng)及時(shí)檢查、整修與保養(yǎng)，清除桿件

及螺紋上的沾污物，變形嚴(yán)重的，送回倉(cāng)庫(kù)修整。配件經(jīng)檢查、

修整后，按品種、規(guī)格分類存放，妥善保管。

3、檢查與驗(yàn)收

1)構(gòu)配件檢查與驗(yàn)收

(1)檢查鋼管、扣件產(chǎn)品質(zhì)量合格證，進(jìn)場(chǎng)時(shí)現(xiàn)場(chǎng)其外觀質(zhì)

量。不合格的不得使用，特別注意有裂縫、銹蝕嚴(yán)重的、彎曲變

形嚴(yán)重的、壁厚少于2.7mm等鋼管、有裂縫、變形的扣件禁止使

用，扣件出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。

(2)在架休搭設(shè)過程中應(yīng)派專人檢查扣件的緊固度，以保證

每個(gè)扣件連接可靠。在混凝土澆筑前，再隨機(jī)抽取5%扣件進(jìn)行檢

查。

2)架體檢查與驗(yàn)收

(1)搭設(shè)前對(duì)地基進(jìn)行驗(yàn)收。

(2)模板支架在搭設(shè)過程中應(yīng)對(duì)桿件的設(shè)置、連接件、構(gòu)造

措施跟蹤檢查。

(3)架體搭設(shè)完畢在支設(shè)模板前，對(duì)架體進(jìn)行驗(yàn)收，必須滿

足本方案的設(shè)計(jì)方案及規(guī)范要求。

(4)在澆筑混凝土前，對(duì)模板系統(tǒng)、模板支架系統(tǒng)進(jìn)行驗(yàn)收；

在澆筑過程中，檢查是否超載，觀察模板及支架變形情況。

4、安全施工要點(diǎn)

(1)明確支模施工現(xiàn)場(chǎng)安全責(zé)任人，負(fù)責(zé)施工全過程的安全

管理工作。在支摸搭設(shè)、拆除和混凝土澆筑前向作業(yè)人員進(jìn)行安

全技術(shù)交底。

(2)支模施工應(yīng)按經(jīng)審批的施工方案進(jìn)行，方案未經(jīng)原審批

部門同意，任何人不得修改變更。

(3)支模分段或整體搭設(shè)安裝完畢，經(jīng)技術(shù)和安全負(fù)責(zé)人驗(yàn)

收合格后方能進(jìn)行鋼筋安裝。

(4)支摸施工現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)搭設(shè)工作梯，作業(yè)人員不得從支撐系統(tǒng)

爬上爬下。

(5)支摸搭設(shè)、拆除和混凝土澆筑期間，無(wú)關(guān)人員不得進(jìn)入

支摸底下，并由安全員在現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)護(hù)。

(6)混凝土澆筑時(shí)，派安全員專職觀察模板及其支撐系統(tǒng)的

變形情況，發(fā)現(xiàn)異常現(xiàn)象時(shí)應(yīng)立即暫停施工，迅速疏散人員，待

排除險(xiǎn)情并經(jīng)施工現(xiàn)場(chǎng)安全負(fù)責(zé)人檢查同意后方可復(fù)工。

(7)施工期間，要避免材料、機(jī)具與工具過于集中堆放。

(8)支架搭設(shè)人員必須持證上崗，并戴安全帽、系安全帶、

穿防滑鞋。

(9)惡劣天氣時(shí)應(yīng)停止模板支架的搭設(shè)與拆除。雨后上架作

業(yè)應(yīng)有防滑措施。

250*600梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書

梁段:kl。

單位：mm

9

-V

g

89

O

900

一、參數(shù)信息

L模板支撐及構(gòu)造參數(shù)

梁截面寬度B(m)：0.25；梁截面高度D(m)：0.6；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距L(m)：0.80；

立桿上端伸巴至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.10；

立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80；

梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：7.80；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.9；

承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立桿根數(shù)：1；

采用的鋼管類型為①48x2.7；

立桿承重連接方式：可調(diào)托座；

2.荷載參數(shù)

新澆混凝土豆力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m?)：035；鋼筋自

S(kN/m3):1.50；

施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m?)：

17.8；

振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m。：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載

(kN/m2)：4.0；

3.材料參數(shù)

木材品種:杓木；木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0；

木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；

木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：11.0木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值”(N/mm?)：

1.7；

面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：14.00；

面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0湎板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：11.0；

4.梁底模板參數(shù)

梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底縱向支撐根數(shù)：3；

5,梁側(cè)模板參數(shù)

主楞間距(mm)?600；次楞根數(shù).3；

主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；

固定支撐水立間距(mm)：600；

豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：100mm,450mm；

主楞材料：圓鋼管；

直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.70；

主楞合并根數(shù)：2；

次楞材料：K方；

寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算

按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式

計(jì)算，并取其中的較小值：

F=0.22丫中笛2V皿

F二yH

其中V"混凝土的重力密度，取24.000kN//；

t~新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；

T-混凝土的入模溫度，取20.000C。；

V-混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；

H-混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取

0.750m；

仇-外加劑影響修正系數(shù)，取L200；

p2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。

分別計(jì)算得17.848kN/n?、18.000kN/m2,取較小值17.848kN/m?作為

本工程計(jì)算荷載。

三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算

面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混

凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓

力。

次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。

+1,

066

I250I250?

面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)

1,強(qiáng)度計(jì)算

材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：

o=M/W<[f]

其中，W-面板的凈截面抵抗矩，W=60xl.4xl.4/6=19.6cm3；

M-面板的最大彎矩(N.mm)；

o-面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm?)

[f]-面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mmB;

按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算：

M=O.125ql2

其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力，包括：

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:qi=1.2x0.6xl7.85=12.851kN/m；

振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:qz=1.4x0.6x4=3.36kN/m；

計(jì)算跨度:1=(750-250)/(3-1)=250mm；

面板的最大彎矩M=0.125x(12.851+3.36)x[(750-250)/(3-l)]2=

1.27xl05N-mm；

面板的最大支座反力為：

N=1.25ql=1.25x(12.851+3.360)x[(750-250)/(3-l)]/1000=5.066kN；

經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:。=1.27x105/

1.96xl04=6.5N/mm2；

面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:田=llN/mm^；

面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值o=6.5N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

[f]=HN/mm2,滿足要求!

2.撓度驗(yàn)算

v=0.521ql4/(100EI)W[v]=l/250

作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:

q-q=q1=

12.851N/mm；

I一計(jì)算跨度:I=[(750-250)/(3-l)]=250mm；

E-面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；

1一面板的截面慣性矩:I=60xl.4xl.4xl.4/12=13.72cm4；

面板的最大撓度計(jì)算值:v=

0.521xl2.851x[(750-250)/(3-l)]4/(100x9500xl.37xl05)=0.201mm；

面板的最大容許撓度值:M=1/250=[(750-250)/(3-1)]/250=1mm；

面板的最大撓度計(jì)算值v=O.2mmm小于面板的最大容許撓度值

[v]=lmm,滿足要求！

四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算

L次楞計(jì)算

次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)

o

次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：

q=5.066/0.600=8.443kN/m

本工程中，次楞采用木方，寬度50mm,高度100mm,截面慣性矩I,

截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：

W=1x5x10x10/6=83.33cm3；

I=1x5x10x10x10/12=416.67cm4；

E=9500.00N/mm2；

8.443kN7m8.443kN/m8.443kN/m

鵬（2j（^）飛

600600600

計(jì)算簡(jiǎn)圖

3.039

-3.039

剪力圖(kN)

0.3040.304

彎矩圖(kN-m)

■0.19

變形圖(mm)

經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.304kN-m,最大支座反力R=5.572kN,

最大變形v=0.190mm

(1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算

強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：

o=M/W<[f]

經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值0=3.04x105/8.33x104=3.6

N/mm2；

次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:田=llN/mm2；

次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值o=3.6N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)

值[f]=HN/mm2,滿足要求!

(2)次楞的撓度驗(yàn)算

次楞的最大容許撓度值:M=600/400=1.5mm；

次楞的最大撓度計(jì)算值v=0.19mm小于次楞的最大容許撓度值

[v]=1.5mm,滿足要求！

2.主楞計(jì)算

主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.572kN,按照集中荷

載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。

本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚2.7mm,截面慣性矩I

和截面抵抗矩W分別為：

W=2x4.121=8.24cm3；

I=2x9.891=19.78cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖

主楞彎矩圖(kN-m)

主楞變形圖(mm)

經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.279kN-m,最大支座反力R=6.368kN,

最大變形v=0.039mm

⑴主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

a=M/W<[f]

經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:

0=2.79x105/8.24x103=33.8

N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]:205N/mm2；

主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值o=33.8N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

[f]=205N/mm2,滿足要求！

(2)主楞的撓度驗(yàn)算

根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.039mm

主楞的最大容許撓度值:M=350/400=0.875mm；

主楞的最大撓度計(jì)算值v=0.039mm小于主楞的最大容許撓度值

[v]=0.875mm,滿足要求！

五、梁底模板計(jì)算

面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板

底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。

強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重

荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝

土自重、鋼筋自重荷載。

本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

W=266.67x14x14/6=8.71xl03mm3；

266.67x14x14x14/12=6.10x104mm4；

q

f、

QO

4-----------------------------

1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：

o=M/W<[f]

鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：

qi=1.2x[(24,OO+1.5O)xO.75+O35]xO.27=6.232kN/m；

施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：

q2=1.4x(2.00+2.50)x0.27=1.680kN/m；

q=6.232+1.680=7.912kN/m；

最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下：

224

Mmax=0.125ql=0.125x7.912x200=3.96xl0N-mm；

RA=Rc=0.375qil+0.437q2l=0.375x6.232x0.2+0.437xl.68x0.2=0.614kN

RB=1.25ql=1.25x7.912x0.2=1.978kN

32

o=Mmax/W=3.96xlO78.71xlO=4.5N/mm；

梁底模面板計(jì)算應(yīng)力o=4.5N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)

2

值[f]=HN/mm1滿足要求！

2,撓度驗(yàn)算

根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)

荷載作用。

最大撓度計(jì)算公式如下：v=0.521q|4/(100EI)WM=l/250

其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=q，1.2=5.193kN/m；

1-計(jì)算跨度(梁底支撐間距):1=200。0^^；

E—面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；

面板的最大允許撓度值:M=200.00/250=0.800mm；

面板的最大撓度計(jì)算值:v=

0.521x6.232x2004/(100x9500x6.10xl04)=0.09mm；

面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.09mm小于面板的最大允許撓度值:[v]

=0.8mm,滿足要求！

六、梁底支撐的計(jì)算

本工程梁底支撐采用方木。

強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼

筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新

澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

1.荷載的計(jì)算

梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得

到：

q=1.978/0.267=7.418kN/m

2.方木的支撐力驗(yàn)算

266.67266.67266.67

方木計(jì)算簡(jiǎn)圖

方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。

本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

W=5xlOxlO/6=83.33cm3；

1=5x10x10x10/12=416.67cm4；

方木強(qiáng)度驗(yàn)算

計(jì)算公式如下：

最大彎矩M=0.1ql2=0.1x7.418x0.2672=0.053kN-m；

最大應(yīng)力0=M/W=0.053x107833333=0.6N/mm2；

抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；

方木的最大應(yīng)力計(jì)算值0.6N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13

N/mm)滿足要求！

方木抗剪驗(yàn)算

截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：

T=3V/(2bh0)

其中最大剪力：V=0.6x7.418x0.267=1.187kN；

方木受剪應(yīng)力計(jì)算值r=3x1.187x1000/(2x50x100)=0.356N/mm2；

方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.7N/mm2；

方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.356N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7

N/mmz,滿足要求！

方木撓度驗(yàn)算

計(jì)算公式如下：

v=0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250

方木最大撓度計(jì)算值V=0.677x7.418x266.6674

/(100x9500x416.667xl04)=0.006mm；

方木的最大允許撓度[v]=0.267xl000/250=1.067mm；

方木的最大撓度計(jì)算值v=0.006mm小于方木的最大允許撓度

[v]=1.067mm,滿足要求！

3.支撐托梁的強(qiáng)度驗(yàn)算

梁底模板邊支撐傳遞的集中力：

Pi=RA=0.614kN

梁底模板中間支撐傳遞的集中力：

P2=RB=1.978kN

梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：

P3=(1.200-0.400)/4X0.267X(1.2X0.250X24.000+1.4X2,500)+1.2X2X0.267X(0

.750-0.250)x0.350=0.683kN

1.297kN1.978kN1.297kN

20蕊⑶~~4fij本

I400I200200400I

千

簡(jiǎn)圖(kN,m)

1.1051.105

0.192

2

-0.192

-1.105-1.105

剪力圖(kN)

0.K4

彎矩圖伙N-m)

-0.078

變形圖(mm)

經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：

支座力：

NI=N3=0.192kN；

N2=4.188kN；

最大彎矩Mmax=0.144kN-m；

最大撓度計(jì)算值Vmax=0.078IDIT）；

最大應(yīng)力o=0.144xl06/4490=32.1N/mm2；

支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205N/mm2；

支撐托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值32.1N/mm2小于支撐托梁的抗彎設(shè)計(jì)

強(qiáng)度205N/mm?,滿足要求！

七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算

作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。

鋼管的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：

W=4.49cm3；

1=10.78cm4；

E=206000N/mm2；

1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=6192kN

4⑴(2)⑶飛

800L800L800L

」，XI/**!

支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖

0.2430.243

0.1920.192

0.0510.051

4

?0.051-0.051

?0.141?Ml

-0.192-0.192

-0.243-0.243

支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)

支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kNm)

支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)

最大彎矩Mmax=0.041kN-m；

最大變形vmax=0.085mm；

最大支座力Rmax=0.627kN；

最大應(yīng)力。=M/W=0.041x106/(4.49x103)=9.1N/mm2；

支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；

支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值9.1N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)

計(jì)值205N/mm?,滿足要求！

支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.085mm小于800/150與10mm,滿足要求！

2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=4.188kN

4.188kN4.188kN4.188kN4.188kN4.188kN4.188kN

⑴(2)(3)飛

800800800

支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖

5.3045.304

4.188

3.0723.072

1116111G

飛

-1.116-1.116

30723°72

?4.188-4.188

-5.304-5.304

支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)

支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN-m)

-1.845

支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)

最大彎矩Mmax=0.893kN-m；

最大變形vmax=1.845mm；

最大支座力Rmax=9.492kN；

最大應(yīng)力。=M/W=0.893x106/(4.49x103曰98.9N/mm2；

支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；

支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值198.9N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度

設(shè)計(jì)值205N/mm?,滿足要求！

支撐鋼管的最大撓度Vmax=1.845mm小于800/150與10mm,滿足要求！

八、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算

立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式

n=N/（力A）W[f]

1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算

其中N-立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：

縱向鋼管的最大支座反力：N2=9.492kN；

腳手架鋼管的自重：N3=1.2x0.116x7.8=1.087kN；

；

N=N2+N3=9.492+1.087=10.579kN

4)-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比Mi查表得到；

i-計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；

A--立桿凈截面面積(cm?)：A=4.24；

立桿凈截面抵抗矩：；

W-(cm?w=4.49

O-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);

[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；

Io-計(jì)算長(zhǎng)度(m)；

考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算

(

10=kik2h+2a)

ki-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.163；

k2-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=2按照表2取值1.012；

上式的計(jì)算結(jié)果：

立桿計(jì)算長(zhǎng)度；

|0=kik2(h+2a)=1.163x1.012x(1.8+0.1x2)=2.354m

；

l0/i=2353.912/15.9=148

由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)。=0.316；

鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；0=10578.937/(0.316x424)=79N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算Q=79N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值

[f]=205N/mm2,滿足要求！

2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算

其中N-立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：

橫向鋼管的最大支座反力：Ni=4.188kN；

腳手架鋼管的自重：N3=1.2x0.116x7.8=1.087kN；

N=NI+N3=4.188+1.087=5.274kN；

4)-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；

i-計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；

A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；

W-立桿凈截面抵抗矩(cn?)：w=4.49；

。--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；

[f]-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；

Io-計(jì)算長(zhǎng)度(m)；

根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長(zhǎng)度I。有兩個(gè)計(jì)算公式1。小曲和

l0=h+2a,

為安全計(jì)，取二者間的大值，即：

Io=Max[1.163xl.7xl.8z1.8+2x0.1]=3.559m；

k-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.163；

計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,21.7；

a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；

a=0.1m；

得到計(jì)算結(jié)吳：立桿的計(jì)算長(zhǎng)度

lo/i=3558.78/15.9=224；

考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算

l0=kik2(h+2a)=1.163x1.012x(1.8+0.1x2)=2.354m；

ki--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.163;

k2-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=2按照表2取值1.012；

lo/i=2353.912/15.9=148；

由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)。=0.316；

鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；10578.937/(0.316x424)=39.4N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算o=39.4N/mm^小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)

值[f]:205N/mm2,滿足要求！

板模板計(jì)算書

計(jì)算依據(jù)：

1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011

3、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010

4、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012

5、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003

一、工程屬性

新澆混凝土樓板名稱B標(biāo)高10.6、8.6、5.6m新澆混凝土樓板板厚(mm)120

新澆混凝土樓板邊長(zhǎng)L(m)7.2、8.1新澆混凝土樓板邊寬B(m)7.2、6

二、荷載設(shè)計(jì)

當(dāng)計(jì)算面板和小梁時(shí)的均布活荷裁(kN/m?)2.5

當(dāng)計(jì)算面板和小梁時(shí)的集中荷載(kN)2.5

施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qlk當(dāng)計(jì)算主梁時(shí)的均布活荷裁(kN/m2)1.5

當(dāng)計(jì)算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)的均布活荷載

1

(kN/m2)

面板自重標(biāo)準(zhǔn)值0.1

面板及小梁自重標(biāo)準(zhǔn)值0.3

模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值Gik(kN/m2)

樓板模板自重標(biāo)準(zhǔn)值0.5

模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值0.75

新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1

基本風(fēng)壓

0.2

u)O(kN/m2)

風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值3k(kN/m?)風(fēng)壓高度變化系數(shù)0.065

0.65

風(fēng)荷載體型系數(shù)內(nèi)0.5

三、模板體系設(shè)計(jì)

模板支架高度(m)10.6K8.6、5.6

立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)800

立柱橫向間距1Mmm)800

水平拉桿步距h(mm)1600

立柱布置在混凝土板域中的位置中心對(duì)稱

立柱距混凝土板短邊的距離(mm)300

立柱距混凝土板長(zhǎng)邊的距離(mm)250

主梁布置方向平行樓板長(zhǎng)邊

小梁間距(mm)300

小梁兩端各懸挑長(zhǎng)度(mm)250,250

主梁兩端各懸挑長(zhǎng)度(mm)250,250

結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面嵬蔽

設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下:

模板設(shè)計(jì)平面圖

模板設(shè)計(jì)剖面圖(樓板寬向)

四、面板驗(yàn)算

面板類型覆面木膠合板面板厚度:mm)14

面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f)(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000

根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》5.2.1〃面板可按簡(jiǎn)支跨計(jì)算〃

的規(guī)定，另?yè)?jù)現(xiàn)實(shí)，樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡(jiǎn)支梁，取

1m單位寬度計(jì)算。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：

5p

q；mimi

,“〃〃力〃

300

W=bh2/6=1000xl5xl5/6=37500mm3,1=bh3/12=1000xl5xl5xl5/12=

281250mm4

1、強(qiáng)度驗(yàn)算

Qi=0.9max[1.2(Gik+(G3k+G2k)xh)+1.4Q.ik,1.35(Gik+

(G3k+G2k)xh)+1.4x0.7Qik]xb=0.9max[1.2x(0.1+(l.l+24)x0.13)+1.4x2.5,

1.35x(0.1+(l.l+24)x0.13)+1.4x0.7x2.5]xl=6.782kN/m

q2=0.9x1.2xGik><b=0.9x1.2x0.1x1=0.108kN/m

p=0.9xl.4xChK=0.9xl.4x2.5=3.15kN

222

Mmax=max[qil/8,q2l/8+pl/4]=max[6.782x0.3/8,

0.108x0.32/8+3.15x0.3/4]=0.237kN-m

622

a=Mmax/W=0.237X10/37500=6.332N/mm<[f]=15N/mm

滿足要求！

2、撓度驗(yàn)算

q=(Gik+(G3k+G2k)xh)xb=(0.1+(l.l+24)x0.13)xl=3.363kN/m

v=5ql4/(384EI)=5x3.363x3004/(384xl0000x281250)=0.126mm<[v]=

1/250=300/250=1.2mm

滿足要求！

五、小梁驗(yàn)算

小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60x80

小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值E(N/mm2)1.78

小梁彈性模量E(N/mn?)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64

小梁截面慣性矩Hem’)256

因［B/lb］取整=［7200/800］取整=g,按四等跨連續(xù)梁計(jì)算，又因

小梁較大懸挑長(zhǎng)度為250mm,因此需進(jìn)行最不利組合，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：

卬P

1、強(qiáng)度驗(yàn)算

qi=O.8max[1.2(Gik+(G3k+G2k)xh)+1.4Qik,

1.35(Gik+(G3k+G2k)xh)+1.4x0.7Qik]xb=0.8xmax[1.2x(0.3+(l.l+24)x0.13)+1.4x2.5

,135x(03+(1.1+24)X0.13)+1.4X0.7X2.5]X0.3=2.099kN/m

因此，靜

qi=0.8xl.2(Gik+(G3k+G2k)xh)xb=0.8xl.2x(03+(l.1+24)x0.13)x03

=1.154kN/m

活

qi=0.8xl.4xQlkxb=0.8x1.4x2.5x03=0.945kN/m

Mi=0.107qi崢L2+0.121qi活L?=0.107x1.154x0.82+0.121x0.945x0.82=

0.193kN-m

qz=0.8xl.2xGikxb=0.8xl.2x0.3x0.3=0.097kN/m

p=0.8xl.4xQlk=0.8xl.4x2.5=3.15kN

22

M2=max[0.077q2L+0.21pL,0.107q2L+0.181pL]=

max[0.077x0.097xQ.82+0.21x3.15x0.8,0.107x0.097x0.82+0.181x3.15x0.8]=

0.601kNm

M3=max[qiLi2/2,q2Li2/2+pLi]=max[2.099x0.252/2,

0.097x0.2572+3.15x0.25]=0.791kNm

Mmax=max[Mi,M2,M3]=max[0.193,0,601,0.791]=0.791kN-m

o=Mmax/W=0.791x10764000=12.352N/mm2<[f]=15.44N/mm2

滿足要求！

2、抗剪驗(yàn)算

Vi=0.607qi靜L+0.62qi活L=0.607x1.154x0.8+0.62x0.945x0.8=1.158kN

V2=0.607q2L+0.681p=0.607x0.097x0.8+0.681x3.15=2.198kN

V3=max[qiLi,q2Li+p]=max[2.099x0.25,0.097x0.25+3.15]=3.174kN

Vmax=max[Vi,V2,V3]=max[1.158,2.198,3.174]=3.174kN

2

Tmax=3Vmax/(2bho)=3x3.174xlOOO/(2x6Ox8O)=0.992N/mm<[T]=

1.78N/mm2

滿足要求！

3、撓度驗(yàn)算

q=(Gik+(G3k+G2k)xh)xb=(0.3+(24+l,l)x0.13)x0.3=1.069kN/m

跨中Vmax=0.632qL4/(100EI)=0.632xl.069x9004/(100x9350x2560000)=

0.185mm<[v]=1/250=800/250=3.6mm

懸臂端Vmax=cl4/(?FI)=1.069x2504/(8x9^Snx2S60000)=0.02?mm<[v]=

Iix2/25O=500/250=2mm

滿足要求！

六、主梁驗(yàn)算

主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)048x2.7

可調(diào)托座內(nèi)土梁根數(shù)1主梁彈性模星E(N/mn12)206000

主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值叩N/mm?)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值〔BN/mn?)125

主梁截面慣性矩1(5?)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49

1、小梁最大支座反力計(jì)算

Qik=1.5kN/m2

qi=0.8max[1.2(Gik+(G3k+G2k)xh)+1.4Qik,

1.35(Gik+(G3k+G2k)xh)+1.4x0.7Qik]xb=0.8max[1.2x(0.5+(l.l+24)x0.13)+1.4xl.5,

1.35x(0.5+(l.l+24)x0.13)+1