地基處理技術(shù)課件項(xiàng)目四 復(fù)合地基（一）

1.熟悉復(fù)合地基的定義及分類(lèi)，掌握復(fù)合地基的特點(diǎn)及復(fù)合地基基本術(shù)語(yǔ)；2.了解復(fù)合地基設(shè)計(jì)的一般流程，熟悉豎向增強(qiáng)體復(fù)合地基承載力和變形計(jì)算的方法；3.熟悉振沖碎石樁、沉管砂石樁、土樁和灰土擠密樁、CFG樁、旋噴樁、水泥土攪拌樁、夯實(shí)水泥土樁的概念機(jī)適用范圍；4.了解各種復(fù)合地基的作用機(jī)理和設(shè)計(jì)基本流程；5.掌握各種復(fù)合地基的施工要點(diǎn)及質(zhì)量檢測(cè)方法。教學(xué)目標(biāo)任務(wù)4.1復(fù)合地基的選用1復(fù)合地基概念與分類(lèi)2復(fù)合地基的作用機(jī)理與破壞模式3復(fù)合地基設(shè)計(jì)參數(shù)4復(fù)合地基承載力計(jì)算5復(fù)合地基沉降計(jì)算任務(wù)4.1復(fù)合地基方法的選用

復(fù)合地基的概念已成為很多地基處理方法的理論分析及公式建立的基礎(chǔ)和根據(jù)。它已廣泛地運(yùn)用于如碎石樁、砂樁、水泥土攪拌樁、旋噴樁和石灰樁等加固地基的理論分析中。初期

后來(lái)

復(fù)合地基一詞最早出現(xiàn)在1962年，用來(lái)形容采用碎石樁加固的地基

深層攪拌法和高壓噴射注漿法的應(yīng)用，人們開(kāi)始重視水泥土樁復(fù)合地基的研究1.發(fā)展概況4.1.1復(fù)合地基概念4.1.1復(fù)合地基概念復(fù)合地基組成天然地基土土質(zhì)樁或膠結(jié)摻料樁砂石墊層基礎(chǔ)4.1.1復(fù)合地基概念粉噴樁復(fù)合地基復(fù)合地基示意圖2.概念復(fù)合地基（compositefoundation）是指部分土體被增強(qiáng)或被置換形成增強(qiáng)體，由增強(qiáng)體和周?chē)鼗凉餐袚?dān)上部荷載并協(xié)調(diào)變形的人工地基。

復(fù)合地基與天然地基同屬地基范疇。4.1.1復(fù)合地基概念4.1.1復(fù)合地基概念圖2-2人工地基分類(lèi)均質(zhì)人工地基雙層地基水平向增強(qiáng)體復(fù)合地基豎直向增強(qiáng)體復(fù)合地基1.根據(jù)地基中增強(qiáng)體的方向分類(lèi)水平向增強(qiáng)體復(fù)合地基:土工聚合物、金屬材料格柵等形成的復(fù)合地基。豎向增強(qiáng)體復(fù)合地基:樁體復(fù)合地基。4.1.2復(fù)合地基分類(lèi)4.1.2復(fù)合地基分類(lèi)

在豎向增強(qiáng)體復(fù)合地基中，樁的作用是主要的，而地基處理中樁的類(lèi)型較多，性能變化較大。為此，可根據(jù)增強(qiáng)體（樁體）所采用的材料以及成樁后樁體的強(qiáng)度（或剛度）來(lái)進(jìn)行分類(lèi)。2.復(fù)合地基中樁的分類(lèi)4.1.2復(fù)合地基分類(lèi)散體材料樁復(fù)合地基—如碎石樁、砂樁、礦渣樁等；柔性樁復(fù)合地基—如石灰樁、土（或灰土）樁；半剛性樁—如水泥土攪拌樁、旋噴樁等；剛性樁復(fù)合地基——混凝土類(lèi)樁（如CFG樁等）。樁中水泥摻入量的大小將直接影響樁體的強(qiáng)度。當(dāng)摻入量較小時(shí)，樁體的特性類(lèi)似柔性樁；而當(dāng)摻入量較大時(shí)，又類(lèi)似于剛性樁。2.復(fù)合地基中樁的分類(lèi)4.1.2復(fù)合地基分類(lèi)圖2-3復(fù)合地基常用的形式豎直向增強(qiáng)復(fù)合地基斜向增強(qiáng)復(fù)合地基水平向增強(qiáng)復(fù)合地基長(zhǎng)短樁復(fù)合地基1.復(fù)合地基常用的形式4.1.3復(fù)合地基的選用4.1.3復(fù)合地基的選用復(fù)合地基常用型式分類(lèi)如下：

（1）增強(qiáng)體設(shè)置方向①豎向；②水平向；③斜向。（2）增強(qiáng)體材料①土工合成材料，如土工格柵、土工織物等；②砂石樁；③石灰樁、水泥土樁等；④CFG樁和低強(qiáng)度混凝土樁等；⑤兩種以上豎向增強(qiáng)體（多元復(fù)合地基）；⑥水平向和豎向增強(qiáng)體（樁網(wǎng)復(fù)合地基）。（3）基礎(chǔ)剛度和墊層設(shè)置①剛性基礎(chǔ)，設(shè)墊層；②剛性基礎(chǔ)不設(shè)墊層；③柔性基礎(chǔ)，設(shè)墊層；④柔性基礎(chǔ)不設(shè)墊層。

（4）．增強(qiáng)體長(zhǎng)度①等長(zhǎng)度；②不等長(zhǎng)度（長(zhǎng)短樁復(fù)合地基）。

4.1.3復(fù)合地基的選用2.復(fù)合地基選用原則復(fù)合地基的選用原則如下：（1）水平向增強(qiáng)體復(fù)合地基主要用于提高地基穩(wěn)定性。（2）散體材料樁復(fù)合地基承載力主要取決于樁周土體所能提供的最大側(cè)限力，因此散體材料樁復(fù)合地基適用于加固砂性土地基，對(duì)飽和軟粘土地基應(yīng)慎用。（3）對(duì)深厚軟土地基，可采用剛度較大的復(fù)合地基，適當(dāng)增加樁體長(zhǎng)度以減少地基沉降，或常用長(zhǎng)短樁復(fù)合地基的形式。（4）剛性基礎(chǔ)下采用粘結(jié)材料樁復(fù)合地基，若樁土相對(duì)剛度較大，且樁體強(qiáng)度較小時(shí)，樁頭與基礎(chǔ)間宜設(shè)置柔性墊層。若樁土相對(duì)剛度較小，或樁體強(qiáng)度足夠時(shí)，也可不設(shè)褥墊層。（5）填土路堤下采用粘結(jié)材料樁復(fù)合地基時(shí)，應(yīng)在樁頭上鋪設(shè)剛度較好的墊層（如土工格柵砂墊層、灰土墊層），墊層鋪設(shè)可防止樁體向上刺入路堤，增加樁土應(yīng)力比，發(fā)揮樁體性能。4.1.3復(fù)合地基的選用天然地基復(fù)合地基圖2-4天然地基——復(fù)合地基區(qū)別墊層1.復(fù)合地基與天然地基比較：

復(fù)合地基加固區(qū)是由增強(qiáng)體和基體兩部分組成，是非均質(zhì)和各向異性的，該特點(diǎn)使復(fù)合地基區(qū)別于均質(zhì)地基。4.1.4復(fù)合地基與天然地基和樁基4.1.4復(fù)合地基與天然地基和樁基

2.復(fù)合地基與樁基比較樁身材料與強(qiáng)度。復(fù)合地基中樁有散體材料樁、柔性樁、半剛性樁和剛性樁；樁基中的樁均為剛性樁；

②樁與上部結(jié)構(gòu)的連接方式。復(fù)合地基中樁體與基礎(chǔ)不是直接相連的，它們之間通過(guò)墊層（碎石或砂石墊層）來(lái)過(guò)渡；而樁基中樁體與基礎(chǔ)直接相連，兩者形成一個(gè)整體。如圖2-5所示。③受力特性不同。復(fù)合地基的主要受力層在加固體內(nèi)，由基體和增強(qiáng)體兩部分共同承擔(dān)上部荷載、協(xié)同工作；而樁基的主要受力層是在樁尖以下一定范圍內(nèi)，主要由樁體承擔(dān)荷載作用。④群樁效應(yīng)問(wèn)題。由于復(fù)合地基的理論的最基本假定為樁與樁周土的協(xié)調(diào)變形。為此，從理論而言，復(fù)合地基中也不存在類(lèi)似樁基中的群樁效應(yīng)?！?.1.4復(fù)合地基與天然地基和樁基a.樁基礎(chǔ)b.復(fù)合地基由樁體承擔(dān)荷載基體和增強(qiáng)體共同承擔(dān)荷載墊層承臺(tái)圖2-5復(fù)合地基——樁基的區(qū)別4.1.4復(fù)合地基與天然地基和樁基工業(yè)廠房地基道路工民建筑機(jī)場(chǎng)堤壩4.1.5復(fù)合地基應(yīng)用領(lǐng)域4.1.5復(fù)合地基應(yīng)用領(lǐng)域碎石樁復(fù)合地基強(qiáng)夯置換復(fù)合地基道路工民建筑4.1.5復(fù)合地基應(yīng)用領(lǐng)域碼頭機(jī)場(chǎng)4.1.5復(fù)合地基應(yīng)用領(lǐng)域水下的碎石樁復(fù)合地基4.1.5復(fù)合地基應(yīng)用領(lǐng)域。4.1.6復(fù)合地基作用機(jī)理及破壞模式1）樁體作用復(fù)合地基承載力和整體剛度高于原地基，沉降量有所減少。2)墊層作用可起到類(lèi)似墊層的換土、均勻地基應(yīng)力和增大應(yīng)力擴(kuò)散角等作用。3)加速固結(jié)作用除碎石樁、砂樁具有良好的透水特性，可加速地基的固結(jié)外，水泥土類(lèi)和混凝土類(lèi)樁在某種程度上也可加速地基固結(jié)。

4)擠密作用在施工過(guò)程中由于振動(dòng)、擠壓、排土等原因，可使樁間土起到一定的密實(shí)作用。

5)加筋作用各種復(fù)合地基除了可提高地基的承載力和整體剛度外，還可提高土體的抗剪強(qiáng)度，增加土坡的抗滑能力。目前在國(guó)內(nèi)的深層攪拌樁、粉體噴攪樁和砂樁等以被廣泛地用于高速公路等路基或路堤的加固，這都利用了復(fù)合地基中樁體的加筋作用。1.復(fù)合地基作用機(jī)理4.1.6復(fù)合地基作用機(jī)理和破壞模式圖2-6復(fù)合地基中樁體可能破壞模式(a)刺入破壞；(b)鼓脹破壞；(c)整體剪切破壞；(d)滑動(dòng)破壞2.復(fù)合地基樁體破壞模式復(fù)合地基中，樁體破壞模式可分為以下4種：刺入破壞、鼓脹破壞、整體剪切破壞和滑動(dòng)破壞4.1.6復(fù)合地基作用機(jī)理及破壞模式4.1.6復(fù)合地基作用機(jī)理和破壞模式（a）刺入破壞（圖2-6a）樁體剛度較大，地基土強(qiáng)度較低的情況下較易發(fā)生樁體刺入破壞。樁體發(fā)生刺入破壞后，不能承擔(dān)荷載，進(jìn)而引起樁間土發(fā)生破壞，導(dǎo)致復(fù)合地基全面破壞。剛性樁復(fù)合地基較易發(fā)生此類(lèi)破壞。破壞模式刺入破壞（圖2-6a）Fk4.1.6復(fù)合地基作用機(jī)理和破壞模式（b）鼓脹破壞（圖2-6b）在荷載作用下，樁間土不能提供足夠的圍壓來(lái)阻止樁體發(fā)生過(guò)大的側(cè)向變形，從而產(chǎn)生樁體鼓脹破壞，并引起復(fù)合地基全面破壞。散體材料樁復(fù)合地基往往發(fā)生鼓脹破壞，在一定的條件下，柔性樁復(fù)合地基也可能產(chǎn)生此類(lèi)型式的破壞。破壞模式鼓脹破壞（圖2-6b）Fk4.1.6復(fù)合地基作用機(jī)理和破壞模式非均質(zhì)粘性土中碎石樁破壞機(jī)理鼓脹破壞鼓脹破壞4.1.6復(fù)合地基作用機(jī)理和破壞模式（c）整體剪切破壞（圖2-6c）

在荷載作用下，復(fù)合地基將出現(xiàn)圖2-6c所示的塑性區(qū)，在滑動(dòng)面上樁和土體均發(fā)生剪切破壞。散體材料樁復(fù)合地基較易發(fā)生整體剪切破壞，柔性樁復(fù)合地基在一定條件下也可能發(fā)生此類(lèi)破壞。破壞模式整體剪切破壞（圖2-6c）塑性區(qū)4.1.6復(fù)合地基作用機(jī)理和破壞模式（d）滑動(dòng)破壞（圖2-6d）

如圖2-6d所示，在荷載作用下復(fù)合地基沿某一滑動(dòng)面產(chǎn)生滑動(dòng)破壞。在滑動(dòng)面上，樁體和樁間土均發(fā)生剪切破壞。各種復(fù)合地基都可能發(fā)生這類(lèi)型式的破壞?；瑒?dòng)破壞（圖2-6d）滑動(dòng)面4.1.6復(fù)合地基作用機(jī)理和破壞模式

復(fù)合地基發(fā)生何種破壞模式，與復(fù)合地基的樁型，樁身強(qiáng)度，土層條件，荷載形式及復(fù)合地基上基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的形式有關(guān)。

1）對(duì)于不同的樁型，有不同的破壞模式。2）對(duì)于同一樁型，當(dāng)其樁身強(qiáng)度不同時(shí)，也會(huì)有不同的破壞模式。3）對(duì)于同一樁型，當(dāng)土層條件不同時(shí)，也將發(fā)生不同的破壞模式。復(fù)合地基破壞模式小結(jié)

4.1.6復(fù)合地基作用機(jī)理和破壞模式復(fù)合地基破壞模式小結(jié)

綜上所述，由于復(fù)合地基的破壞模式比較復(fù)雜，一般可以認(rèn)為取決與樁體和樁間土的破壞，其中樁體的破壞特性是主要的。

散體土類(lèi)樁復(fù)合地基,由于樁和樁間土的模量和破壞時(shí)的應(yīng)變值等一般相差不大，往往同時(shí)進(jìn)入破壞狀態(tài)；

水泥土類(lèi)樁復(fù)合地基，水泥土的模量較大，破壞應(yīng)變較小，在同等應(yīng)變條件下，水泥土率先進(jìn)入破壞狀態(tài)。4.1.6復(fù)合地基作用機(jī)理和破壞模式σs圖2－8復(fù)合地基計(jì)算簡(jiǎn)圖σp4.1.7復(fù)合地基應(yīng)力特性1.基地反力;2.附加應(yīng)力分布;3.樁土應(yīng)力比，n;4.復(fù)合地基動(dòng)力特性；4.1.7復(fù)合地基應(yīng)力特性1.基底反力樁頂范圍內(nèi)應(yīng)力集中明顯；樁間土反力仍保持類(lèi)似天然地基時(shí)的馬鞍形分布4.1.7復(fù)合地基應(yīng)力特性復(fù)合地基中應(yīng)力分布不均勻；但總體上講，仍然呈現(xiàn)出隨深度增加而明顯衰減的特性。因此，復(fù)合地基中的附加應(yīng)力的分布特點(diǎn)與天然地基中的很接近，而與樁基礎(chǔ)中的相差較大。（2）附加應(yīng)力分布國(guó)內(nèi)外目前尚無(wú)復(fù)合地基附件應(yīng)力計(jì)算公式；4.1.7復(fù)合地基應(yīng)力特性3.樁土應(yīng)力比，n樁土應(yīng)力比，n,是復(fù)合地基的一個(gè)重要計(jì)算參數(shù)，它關(guān)系到復(fù)合地基承載力和變形的計(jì)算，影響因素有：1）荷載水平2）樁土模量比3）樁土面積置換率，m4）原地基土強(qiáng)度5）樁長(zhǎng)6）時(shí)間7）墊層4.1.7復(fù)合地基應(yīng)力特性4.復(fù)合地基動(dòng)力特性碎石樁或砂樁處理液化地基的效果在于1）提高了地基土（樁間土）的密實(shí)度；2）改善了地基的排水條件；3）地基土受到一定時(shí)間的預(yù)振動(dòng)；4）由于樁對(duì)樁間土的約束作用，使得地基的剛度增大其他復(fù)合地基同樣具有上述特征4.1.7復(fù)合地基應(yīng)力特性4.1.8復(fù)合地基基本術(shù)語(yǔ)1.面積置換率m

研究復(fù)合地基時(shí)，是在眾多根樁所加固的地基中，選取一根樁及其影響的樁周土所組成的單元體作用為研究對(duì)象。若樁體的橫截面積為Ap，樁身平均直徑為d,該樁體對(duì)應(yīng)的加固面積為A，該樁體所對(duì)應(yīng)的加固面積的等效圓直徑為de，則面積置換率m：

m=Ap/A

或m=d2/de2

（2-1）式中：正方形布樁等效圓直徑:de＝1.13s矩形布樁等效圓直徑:s、s1、s2分別為樁間距、縱向間距和橫向間距。

圖2－7a正方形布樁de4.1.8復(fù)合地基基本術(shù)語(yǔ)圖2－7a正方形布樁LdeLde圖2－7b正方形布樁Lde等邊三角形布樁等效圓直徑:de＝1.05ss為樁間距。4.1.8復(fù)合地基基本術(shù)語(yǔ)σs圖2－8復(fù)合地基計(jì)算簡(jiǎn)圖σp

在荷載作用下，設(shè)復(fù)合地基中樁體的豎向平均應(yīng)力為σp，樁間土的豎向平均應(yīng)力為σs，則樁土應(yīng)力比n：

n＝σp/σs

2.樁土應(yīng)力比n4.1.8復(fù)合地基基本術(shù)語(yǔ)

目前復(fù)合地基樁土應(yīng)力比n的計(jì)算公式很多，例如模量比公式，其假定在剛性基礎(chǔ)下，樁體和樁間土的豎向應(yīng)變相等，即εp=εs。于是，樁體上豎向應(yīng)力σp=Ep·εp，樁間土豎向應(yīng)力σs=Es·εs，樁土應(yīng)力比n的表達(dá)式為：

n=σp/σs=Ep/Es

（2-3）式中：Ep、Es——分別為樁和樁間土的壓縮模量。σs圖2－8復(fù)合地基計(jì)算簡(jiǎn)圖σp4.1.8復(fù)合地基基本術(shù)語(yǔ)

復(fù)合地基加固區(qū)由樁體和樁間土兩部分組成，呈非均質(zhì)。在復(fù)合地基計(jì)算中，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，將加固區(qū)視作一均質(zhì)的復(fù)合土體，則復(fù)合地基的復(fù)合模量Esp：Esp=mEp+(1-m)Es或Esp=〔1+m(n-1)Es式中:Esp—復(fù)合地基壓縮模量,MPa；

m—復(fù)合地基面積置換率；

n—樁土應(yīng)力比；

Ep—樁體壓縮模量,MPa；

Es—土體壓縮模量,MPa。3.復(fù)合模量Esp4.1.8復(fù)合地基基本術(shù)語(yǔ)4.1.9復(fù)合地基承載力計(jì)算方法4.1.9復(fù)合地基承載力計(jì)算方法樁體復(fù)合地基承載力計(jì)算的兩種思路：(1)分別確定樁體的承載力和樁間土的承載力，根據(jù)一定的原則疊加兩部分得到復(fù)合地基的承載力。(2)將樁體和樁間土組成的復(fù)合地基作為整體來(lái)考慮，確定復(fù)合地基的極限承載力。

復(fù)合地基承載力特征值應(yīng)通過(guò)復(fù)合地基靜載荷試驗(yàn)或增強(qiáng)體靜載荷試驗(yàn)結(jié)果和其周邊土承載力特征值結(jié)合經(jīng)驗(yàn)確定，進(jìn)行初步設(shè)計(jì)時(shí)，可按下列公式估算：4.1.9復(fù)合地基承載力計(jì)算方法（1）散體材料增強(qiáng)體復(fù)合地基按下式計(jì)算：式中：——復(fù)合地基承載力特征值，kPa；

——處理后樁間土承載力特征值，kPa，可按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)確定；

——復(fù)合地基樁土應(yīng)力比，可按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)確定；

——面積置換率；（2）粘結(jié)強(qiáng)度增強(qiáng)體復(fù)合地基按下式計(jì)算：式中——單樁承載力發(fā)揮系數(shù)，可按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)取值；

——單樁豎向承載力特征值，kN；——樁的截面積，m2；——樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)，可按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)取值。4.1.9復(fù)合地基承載力計(jì)算方法（3）增強(qiáng)體單樁豎向承載力特征值按下式估算：——樁的周長(zhǎng)，m；——樁長(zhǎng)范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)；——樁周第層土的側(cè)阻力特征值，kPa，可按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)確定；——樁端端阻力特征值，kPa，可按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)確定；對(duì)于水泥攪拌樁、旋噴樁應(yīng)取未修正的樁端地基土承載力特征值；——樁長(zhǎng)范圍內(nèi)第i層土的厚度，m；——樁端端阻力發(fā)揮系數(shù)，應(yīng)按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)確定；4.1.9復(fù)合地基承載力計(jì)算方法對(duì)于有粘結(jié)強(qiáng)度復(fù)合地基增強(qiáng)體樁身強(qiáng)度應(yīng)滿(mǎn)足公式（4-10）的要求。當(dāng)復(fù)合地基承載力進(jìn)行基礎(chǔ)埋深修正時(shí)，增強(qiáng)體樁身強(qiáng)度應(yīng)滿(mǎn)足公式（4-11）的要求。

（4-10）（4—11）—樁體試塊（邊長(zhǎng)150mm立方體）標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28d的立方體抗壓強(qiáng)度平均值，kPa；—基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度，kN/m3,地下水位以下取有效重度；—基礎(chǔ)埋置深度，m；—深度修正后的復(fù)合地基承載力特征值，kPa。4.1.9復(fù)合地基承載力計(jì)算方法4.1.10復(fù)合地基沉降計(jì)算方法在各類(lèi)復(fù)合地基沉降的實(shí)用計(jì)算方法中，通常將總沉降分為兩個(gè)部分。設(shè)復(fù)合地基加固區(qū)的壓縮量為S1，加固區(qū)下臥層土體壓縮量為S2，則復(fù)合地基總沉降S為加固區(qū)壓縮量與加固區(qū)下臥層土體壓縮量之和。復(fù)合地基沉降計(jì)算目前目前仍以經(jīng)驗(yàn)方法為主，綜合各種復(fù)合地基的工程經(jīng)驗(yàn)，提出以分層總和法為基礎(chǔ)的計(jì)算方法。圖2-9復(fù)合地基沉降計(jì)算模型H4.1.10多元復(fù)合地基的概念豎向增強(qiáng)體復(fù)合地基中的3種類(lèi)型樁（散體材料樁、柔性樁和剛性樁）的承載力和變形特征各不相同，每種復(fù)合地基各有其適用范圍及優(yōu)缺點(diǎn)。在工程實(shí)踐中，為獲得良好的經(jīng)濟(jì)效果和經(jīng)濟(jì)效益，有關(guān)學(xué)者提出了多元復(fù)合地基的概念。多元復(fù)合地基技術(shù)是指將豎向增強(qiáng)體復(fù)合地基中的2種甚至3種類(lèi)型樁綜合應(yīng)用于加固軟弱地基，多元復(fù)合地基可以充分發(fā)揮各種樁型的優(yōu)勢(shì)，在大幅度提高承載力的同時(shí)減少沉降量。在多元復(fù)合地基中，樁身強(qiáng)度較高的樁可稱(chēng)為主樁，強(qiáng)度較低的樁可稱(chēng)為次樁。根據(jù)多元復(fù)合地基的組成，可以將其分為以下兩類(lèi)：（1)變樁型多元復(fù)合地基。即復(fù)合地基中存在兩種(或以上)的樁型，例如同時(shí)采用碎石樁和CFG樁的復(fù)合地基。（2)變參數(shù)多元復(fù)合地基。即復(fù)合地基中僅有一種樁型，例如均為水泥攪拌樁，但采用不同的樁長(zhǎng)形成的復(fù)合地基?！窘狻?正方形布樁樁身平均直徑為d＝0.7m對(duì)應(yīng)的加固面積的等效圓直徑為de=1.13×1.5m(正方形布樁）（1）面積置換率m：（2）樁土應(yīng)力比n：（3）復(fù)合地基承載力fspk：（4）復(fù)合地基壓縮模量Esp

：

1.5x3=4.5m1.5x3=4.5m樁徑0.7mEp=80MPafpk=260kpa樁間土：Es=5MPafsk=80kpa

如圖攪拌樁設(shè)計(jì)方案（樁體承載力特征值fpk＝260kpa,天然土體fsk=80kpa）計(jì)算:①置換率m；②樁土應(yīng)力比n;③復(fù)合地基的承載力特征值fspk(β=0.9)；④復(fù)合地基壓縮模量Esp。

一小型工程采用振沖置換法碎石樁處理，碎石樁樁徑為d=0.6m，等邊三角形布樁，樁距s=1.5m，處理后樁間土承載力特征值fsk=120kPa，樁土應(yīng)力比取n=3。求復(fù)合地基承載力特征值。作業(yè)1某高速公路粉體攪拌樁處理段的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究。(一)路堤橫斷面設(shè)計(jì)如下圖所示，路堤底寬38.Om，正常設(shè)計(jì)路面寬26.0m，試驗(yàn)填土高度為5.6m(超載)，正常設(shè)計(jì)填土3.08m。路基采用粉體攪拌樁處理，樁長(zhǎng)11.Om，間距L=1.3m，等邊三角形布置，樁徑d=500mm，路堤邊坡為1:1.5。

11.03.08m5.6m斷面圖平面圖（二）土層條件根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)鉆探及室內(nèi)土工試驗(yàn)，結(jié)合原位十字板強(qiáng)度及圓錐靜力觸探試驗(yàn)確定：

（1）粉質(zhì)粘土硬殼層：位于地表下0~2.Om，為中等壓縮性土，其力學(xué)性指標(biāo)較好。（2）淤泥質(zhì)粘土層：位于地表下2.0~15.0m，沿?cái)嗝娣较蚍植忌疃扔兴兓?，屬高壓縮性土。（3）粉質(zhì)粘土層：自地表下15.0m處向下，為中等壓縮性土。(三)粉體攪拌樁地基處理的室內(nèi)外試驗(yàn)1．室內(nèi)試驗(yàn)設(shè)計(jì)水泥攪拌樁單樁承載力為140kN。根據(jù)室內(nèi)水泥土試驗(yàn)淤泥質(zhì)粘土(重度為17kN／m3)，摻入12%的425號(hào)水泥攪拌后28d時(shí)重度達(dá)18.4kN／m3。復(fù)合地基a.粉體攪拌樁單樁荷載試驗(yàn)曲線(xiàn)b.樁間土荷載試驗(yàn)曲線(xiàn)2