大型鍋爐機(jī)組檢修方案

省煤器檢修概況省煤器是利用鍋爐尾部煙氣的熱量來(lái)加熱鍋爐給水的設(shè)備。它的主要作用是吸收鍋爐尾部低溫?zé)煔獾臒崃浚档团艧煖囟?，提高鍋爐效率，提高給水進(jìn)入汽包的溫度。由于給水在進(jìn)入汽包前，先在省煤器內(nèi)加熱，這樣就減少了水在蒸發(fā)受熱面內(nèi)的吸熱量，因此省煤器取代了部分蒸發(fā)受熱面。給水通過(guò)省煤器提高了給水溫度，減少了給水與汽包壁之間的溫差，從而使汽包的熱應(yīng)力降低，防止了汽包彎曲變形。所以，省煤器已成為現(xiàn)代大型鍋爐必不可少的換熱部件之一。省煤器有沸騰式和非沸騰式兩種?，F(xiàn)代大型鍋爐因?yàn)閴毫芨?，汽化潛熱減少，所以鍋爐蒸發(fā)吸熱量相應(yīng)減少，采用非沸騰式省煤器，可以使省煤器出口水有一定的欠焓，使?fàn)t膛中水冷壁的吸熱量有一部分用于欠焓的水加熱，使?fàn)t膛出口煙溫不致于過(guò)高。所以現(xiàn)代大型鍋爐均采用非沸騰式省煤器。省煤器按支吊方式分為支承式和懸吊式兩種。支承式一般將固定管排的管卡架在支承梁上，支承梁布置在煙道內(nèi)，內(nèi)部是空心的，一般接冷卻風(fēng)，防止支承梁受熱變形。采用支承式結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，換管、倒排較方便。但因處于煙道內(nèi)，阻礙煙氣流動(dòng)，使管卡附近煙氣流速加快，造成局部省煤器管子磨損加劇，另外還需布置冷卻風(fēng)道來(lái)冷卻支承梁，支承梁因體積較大，易積存較多飛灰。懸吊式有將固定管排的卡子吊在煙道內(nèi)橫梁上的，其優(yōu)缺點(diǎn)和支承式差不多。有的是采用懸吊管將管排吊起的結(jié)構(gòu)，省煤器的固定管卡是掛在懸吊管上的，由于管排同懸吊管固定在一起，結(jié)構(gòu)較緊湊、復(fù)雜，因此換管、倒排較為復(fù)雜，檢修難度大。為了配合懸吊結(jié)構(gòu)，一般懸吊式結(jié)構(gòu)的省煤器采用順列布置，節(jié)距較大，煙氣阻力小，所以其磨損程度要小得多。采用懸吊式結(jié)構(gòu)的省煤器，其入口聯(lián)箱一般布置在煙道內(nèi)，懸吊管一般采用水冷結(jié)構(gòu)，有的兼作省煤器的出水管。省煤器管束的布置方式有順列布置和錯(cuò)列布置兩種。順列布置時(shí)，橫向節(jié)距大，渦流少，煙氣阻力小，故管子磨損較輕。但順列布置時(shí)積灰較重。采用錯(cuò)列布置時(shí)，傳熱效果比順列好，煙氣阻力大，管子磨損較重。但錯(cuò)列布置時(shí)積灰較輕。鍋爐分為П型爐、T型爐、M型爐及塔型爐，除塔式爐以外，П型、T型、M爐省煤器一般都一級(jí)布置在后煙道中，對(duì)貧煤和無(wú)煙煤爐，為了達(dá)到較高的熱風(fēng)溫度，省煤器布置為兩級(jí)。省煤器采用臥式布置，其出入口聯(lián)箱一般布置在煙道外部，但也有的布置在煙道內(nèi)部。塔型爐的省煤器布置在爐頂，其出入口聯(lián)箱布置在煙道內(nèi)部，采用懸吊式結(jié)構(gòu)，。塔式爐的省煤器由于采用懸吊式結(jié)構(gòu)，所以一般采用管徑較大的管子，采用順列布置。因煙氣從下向上流動(dòng)，故塔式爐省煤器積灰較輕；П型（或T型、M型）爐省煤器采用逆流式傳熱，而塔型爐省煤器采用順流式傳熱。塔型爐由于爐架較高，因此檢修不方便，作業(yè)難度大。省煤器的進(jìn)水口一般布置在下方，而出水口布置在上方。進(jìn)水有的采用單面進(jìn)水，有的采用雙面進(jìn)水方式。大容量鍋爐為了減少各處的熱偏差，一般都采用雙面進(jìn)水方式。為了使省煤器結(jié)構(gòu)緊湊，省煤器管束一般采用雙管圈或多管圈型式。采用多管圈式省煤器，其縱向節(jié)距較小，而橫向節(jié)距較大，因此多采用懸吊式結(jié)構(gòu)順列布置。雙管圈式省煤器縱向節(jié)距較大，因此一般采用支承式結(jié)構(gòu)錯(cuò)列布置。省煤器工質(zhì)溫度低，煙溫也較低，其金屬材料不是主要問(wèn)題，一般采用碳鋼，對(duì)于超臨界或亞臨界鍋爐，也有采用15Mo3的。省煤器區(qū)域煙溫低，灰粒較硬，突出問(wèn)題是飛灰磨損。而且省煤器處于轉(zhuǎn)彎煙道之后，由于煙氣偏流，速度場(chǎng)相差較多，特別對(duì)于燃用劣質(zhì)煤的鍋爐，“四管漏泄”，首先反映在省煤器磨損上。二．常見(jiàn)故障及處理措施省煤器的積灰省煤器的積灰。煙氣中含有大量的飛灰，當(dāng)煙氣進(jìn)入到省煤器時(shí)，因其溫度較低，大量的飛灰落到管排上，造成省煤器管子積灰。煙氣中含有SO2量較多時(shí)，易使飛灰形成較多的硫酸鹽類(lèi)灰分，使積灰加劇。煙氣中的飛灰濃度大，煙速低，積灰嚴(yán)重；順列布置比錯(cuò)列布置積灰嚴(yán)重；膜式或螺旋肋片式省煤器積灰比光管式省煤器嚴(yán)重。另外，當(dāng)省煤器漏泄時(shí)會(huì)使下級(jí)預(yù)熱器嚴(yán)重積灰,影響了傳熱效果。清除省煤器管子外壁的積灰，對(duì)提高鍋爐的熱效率至關(guān)重要。鍋爐正常運(yùn)行時(shí)，除塵裝置應(yīng)定期投入，保證受熱面清潔。省煤器發(fā)生漏泄時(shí)，應(yīng)及早停爐，清除尾部受熱面上的積灰。在大小修期間，應(yīng)用高壓水沖洗省煤器管束，徹底清除管子外壁的積灰，并清除管排間的雜物。省煤器的腐蝕省煤器管子的腐蝕。省煤器管子的腐蝕分為外部腐蝕和內(nèi)部腐蝕。由于省煤器的煙氣溫度不太高，但又遠(yuǎn)大于煙氣露點(diǎn)溫度，所以當(dāng)燃用硫分不太高的燃料時(shí)，省煤器管子外部一般不發(fā)生高溫腐蝕和酸腐蝕。省煤器管內(nèi)部腐蝕是由于給水中含有腐蝕性氣體如氧、二氧化碳所致，另外水流速度對(duì)腐蝕有一定的影響，當(dāng)水流速太低時(shí)氣體就可能從水中逸出，附在管子內(nèi)壁上，在高溫作用下形成腐蝕。當(dāng)給水中含有氧的時(shí)候，一方面氧氣在微電池陽(yáng)極接收電子，使金屬不斷溶于水中，也就是金屬不斷地遭受電化學(xué)腐蝕。另一方面氧氣和金屬形成氧化膜，從而保護(hù)金屬表面，使腐蝕緩和下來(lái)。在通常情況下，氧化膜不能保護(hù)整個(gè)金屬表面，在沒(méi)有氧化膜的地方就不斷被腐蝕。當(dāng)水中含有氧氣和二氧化碳?xì)怏w時(shí)，給水中的PH值就會(huì)降低，水中分離出來(lái)的氫離子在微電池陽(yáng)極接收電子，形成電化學(xué)腐蝕，使腐蝕加劇。防止省煤器管內(nèi)腐蝕，首先應(yīng)清除給水中的氣體，即要求除氧器除氧效果要好。另外要保證一定的水流速度，在鍋爐啟動(dòng)或停止過(guò)程中，合理使用再循環(huán)管，確保省煤器管內(nèi)有一定的水流速度。在省煤器的入口聯(lián)箱處加一定量的腐蝕片，定期取出進(jìn)行檢驗(yàn)，以驗(yàn)證省煤器管子的腐蝕情況。（三）省煤器制造及安裝（含檢修焊口）中的問(wèn)題從蛇形管的制造來(lái)看，無(wú)論從材料、焊接還是檢驗(yàn)與國(guó)外都有較大差距。就材料來(lái)說(shuō)，國(guó)內(nèi)所用管材一般都短（≤9米），焊口多，焊接方式各大鍋爐廠基本都采用長(zhǎng)管摩擦焊和碰焊（較少采用中頻碰焊、全位置脈沖氬弧等離子焊、管子旋轉(zhuǎn)鎢極惰性氣體保護(hù)焊、或全位置脈沖氬弧焊）。在檢驗(yàn)方面，材質(zhì)檢驗(yàn)只作進(jìn)廠檢驗(yàn)。要求標(biāo)準(zhǔn)也較低（見(jiàn)鍋爐管入廠檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)）。焊口質(zhì)量只作抽樣破壞檢查。在省煤器和過(guò)熱器蛇形管自動(dòng)生產(chǎn)線上檢查手段也比較落后。焊口施焊參數(shù)一般無(wú)自動(dòng)監(jiān)控和記錄。在上述條件下很難保證焊口質(zhì)量。89年B電廠從鍋爐廠購(gòu)進(jìn)成組蛇形省煤器管約45噸。對(duì)全部1284道磨擦焊口檢查錯(cuò)口超標(biāo)情況：錯(cuò)口0.8-1m/m的118道；1.1-1.4m/m的18道；>1.5m/m的19道。并對(duì)大于1由此可見(jiàn)焊接質(zhì)量是比較低下的。從已投產(chǎn)的C廠#1、#2和B廠#1、#2來(lái)看，投產(chǎn)第一年省煤器焊口漏泄平均為四次/臺(tái)車(chē)。C電廠#3爐在72小時(shí)試運(yùn)期間，因管材裂紋漏泄4次。為了減少磨擦焊帶來(lái)的問(wèn)題，重慶電廠#2機(jī)被迫在安裝前將磨擦焊口全部割開(kāi)，在現(xiàn)場(chǎng)全部用手工重焊，并進(jìn)行了100%的透檢。近年來(lái)由于制造廠采取多種措施使質(zhì)量已有較大的改善。但與國(guó)外相比差距仍然很大。從管材來(lái)看，國(guó)外使用的管子長(zhǎng)度一般為20-25米，焊口少。一律不用長(zhǎng)管磨擦焊口，而用充氣閃光焊（也采用高頻碰焊、鎢極或金屬極惰性氣體保護(hù)焊和全位置脈沖氬弧焊）。從制造上均采用小R彎管。小R彎管上專(zhuān)業(yè)廠生產(chǎn)，也有用蛇形管自動(dòng)線的。但生產(chǎn)線有X光檢查和電視監(jiān)控。從檢驗(yàn)上來(lái)看，入廠材料有除銹、定長(zhǎng)、涂色、探傷、判廢自動(dòng)檢驗(yàn)線。生產(chǎn)過(guò)程過(guò)熱器焊口100%無(wú)損探傷、100%記錄焊接參數(shù)、焊接時(shí)100%用X射線工業(yè)電視檢查。從引進(jìn)的元寶山#1、#2機(jī)的情況來(lái)看，由于制造質(zhì)量好，其省煤器制造焊口除因設(shè)計(jì)原因，熱膨脹損傷外，尚未發(fā)現(xiàn)有漏泄的情況。由上可知，采用新工藝，加強(qiáng)管材及焊口的檢驗(yàn)，減少因制造、安裝焊口質(zhì)量不良造成的漏泄，是非常必要的。從安裝來(lái)看，鍋爐安裝驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定焊口僅25%透視檢查，較難保證焊口質(zhì)量。近十幾年來(lái)有的網(wǎng)省公司已要求安裝焊口100%透視檢查，安裝焊口質(zhì)量得到較大改進(jìn)。例如從已投運(yùn)的鐵嶺電廠#3、#4來(lái)看，投產(chǎn)后第一年焊口漏泄僅次/臺(tái)年。此外安裝過(guò)程中受熱面不整排就安裝，這樣就造成煙氣走廊或管子出排也會(huì)大大加劇了局部磨損。檢修焊口質(zhì)量不良。由于設(shè)計(jì)煙速高，1989年前后煤質(zhì)又大幅度下降，因此對(duì)流受熱面的檢修維護(hù)大幅度上升。這些工作有的是停爐臨檢，有的是小修或大修中進(jìn)行。由于時(shí)間緊，工作量大，稍不注意則容易忽視質(zhì)量。例如：某廠20萬(wàn)千瓦機(jī)組鍋爐大修中，大批更換省煤器管子，焊口18，000道。由于采用氬弧焊，堅(jiān)持100%探傷，大修后250多天無(wú)漏泄。而某廠在次年小修中大批換管。由于時(shí)間緊，焊接和檢驗(yàn)都有所忽視，結(jié)果修后3個(gè)月中發(fā)生5次漏泄。（四）省煤器的磨損以下列出兩臺(tái)投運(yùn)五年以上的進(jìn)口機(jī)組和四臺(tái)國(guó)產(chǎn)20萬(wàn)千瓦機(jī)組進(jìn)行比較。廠號(hào)機(jī)號(hào)銘牌出力T/h入爐煤發(fā)熱量kcal/kg入爐煤灰份Ap%設(shè)計(jì)實(shí)際設(shè)計(jì)實(shí)際A廠19212666-37312682-352216.5-25.524.7-34.3A廠218142700-37302682-352220.5-25.524.7-34.3B廠1.267029002494-48803621.8-53.3C廠1.267027002691-287332.923.2-27.85B廠B廠#1、#2爐C廠#1、#2爐A廠#1、#2爐投入運(yùn)行后鍋爐省煤器漏泄情況由圖可以明顯看出，盡管A廠煤質(zhì)低劣，但機(jī)組在一年左右渡過(guò)早期故障期以后，省煤器很快進(jìn)入隨機(jī)故障期。從第二年到第六年連續(xù)五年運(yùn)行中，除了由于吹灰器吹損造成兩次爆管外，省煤器故障為零。而國(guó)產(chǎn)20萬(wàn)機(jī)組在早期故障期結(jié)束后，從第三年開(kāi)始就過(guò)早進(jìn)入晚期故障期，此后省煤器的漏泄是直線上升。當(dāng)時(shí)這三個(gè)廠同屬新廠，運(yùn)行水平基本相差無(wú)幾，因此國(guó)產(chǎn)機(jī)組省煤器漏泄如此嚴(yán)重就不能不使我們除了找出運(yùn)行因素外，還要從設(shè)計(jì)和制造來(lái)分析其深一層的原因。1．煙氣流速的影響受熱面的磨損與煙氣中單位重量的飛灰的動(dòng)能有關(guān)，即與其速度的平方成正比。由于灰粒很小，可以假設(shè)灰粒與煙氣的速度相等，因此受熱面的磨損與煙氣速度的平方成正比。受熱面的磨損還與通過(guò)每平方米煙氣斷面的飛灰量G成正比。在早期研究的基礎(chǔ)上，蘇聯(lián)熱力計(jì)算73標(biāo)準(zhǔn)中，按照飛灰磨損條件，在鍋爐銘牌負(fù)荷下，對(duì)流豎井中第一管組入口（管組間的收縮斷面）的最大允許流速以下式來(lái)求?。?jiǎn)挝粸槊?秒由于我國(guó)20萬(wàn)千瓦機(jī)組設(shè)計(jì)很多方面是參照蘇聯(lián)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行的。為了說(shuō)明問(wèn)題，我們按設(shè)計(jì)煤種對(duì)B、C廠的HG670型爐進(jìn)行一次核算。式中Kw和Ku—為煙氣速度場(chǎng)和飛灰濃度不均勻系數(shù)。Imaxi —管壁最大允許磨損量，取為2毫米。M — 管材抗磨系數(shù)，對(duì)碳鋼取為1。kp — 銘牌負(fù)荷下煙氣計(jì)算速度與平均運(yùn)行負(fù)荷下煙氣速度之比。按目前東北電網(wǎng)直屬部分負(fù)荷率85%考慮，取kp=1.15。a — 飛灰磨蝕系數(shù)。取a=14×10-9（毫米秒3/克小時(shí)）。R90 — 飛灰篩余量。取為煤粉篩余量的30%。μ3n — 管束計(jì)算斷面處煙氣中飛灰濃度。按該爐設(shè)計(jì)熱力計(jì)算書(shū)。 克/米3S1 — 橫向節(jié)距。按熱力計(jì)算書(shū)。D — 受熱面管直徑。按熱力計(jì)算書(shū)。由煙速計(jì)算公式得出省煤器入口煙速：廠別C廠#1.#2B廠#1.#2計(jì)算最大允許煙速設(shè)計(jì)煙速5.529.204.928.33由上可知，B廠設(shè)計(jì)灰份36%，計(jì)算最大允許煙速為4.92米/秒。實(shí)際運(yùn)行中入爐煤平均灰份約為26.2%，如其它條件不變，計(jì)算最大允許煙速亦應(yīng)為6.68米/秒，而設(shè)計(jì)煙速8.33米/秒。因此磨損也很迅速。C廠#1爐省煤器設(shè)計(jì)平均煙速8.14米/秒；換算到省煤器入口溫度下，煙速為9.20米/秒。遠(yuǎn)超過(guò)最大允許煙速倍換言之，原來(lái)應(yīng)能運(yùn)行60000小時(shí)的省煤器管，現(xiàn)在僅能運(yùn)行15345小時(shí)即應(yīng)漏泄。從實(shí)際運(yùn)行的情況來(lái)看，由于漏風(fēng)大、過(guò)?？諝庀禂?shù)高、煙速比設(shè)計(jì)偏高等原因，磨損更為迅速。87年3月19日因省煤器磨漏被迫停爐檢查，因磨損換管328根。此時(shí)累計(jì)運(yùn)行小時(shí)數(shù)僅10077小時(shí)。這就是僅運(yùn)行兩年后C廠兩臺(tái)爐省煤器漏泄呈直線上升的最主要原因。2.省煤器結(jié)構(gòu)型式的影響1)錯(cuò)列、順列布置的影響對(duì)于單排管子（或多排管的第一排管子）來(lái)說(shuō)，均勻磨損時(shí)，在管子側(cè)面30o處磨損最嚴(yán)重。對(duì)于錯(cuò)列管，最大磨損發(fā)生在第二、三排。這一方面是由于灰粒的加速，更重要的是因?yàn)榈诙殴茏诱麄€(gè)管面不僅受氣流的正面沖刷，而且由于上排管子的導(dǎo)向作用還處于斜向沖刷之中。因此有更大的范圍都處于最大沖刷角30o附近。所以磨損最為嚴(yán)重。根據(jù)試驗(yàn)研究對(duì)于錯(cuò)列管子，在S1/d=S2/d=2時(shí)，管子側(cè)面30o處的磨損量為平均磨損量的3倍。在第二排又比平均值高50%。由此對(duì)錯(cuò)列管束得出最大磨損量為平均磨損量的4.5倍。對(duì)于順列則情況很不相同。煙氣進(jìn)入順列管時(shí)，煙氣流速迅速增大，而灰粒由于慣性一般到第五排才獲得全速。因而在此處造成最大磨損。此后幾排由于流場(chǎng)較均勻，按兩相流的原理，灰粒多集中在流道的中心，兩側(cè)形成相對(duì)清潔的氣流附面層。因此磨損就比較輕。A廠#1、#2爐入爐煤灰份Ap高達(dá)34%，但由于是順列布置，磨損仍然很輕。2）煙氣走廊的影響對(duì)流受熱面中局部煙速過(guò)高的重要原因之一是由于煙氣走廊的存在。這主要是指爐墻與管組周?chē)囊恍╅g隙過(guò)大和安裝時(shí)橫向間距不均造成的。例如：省煤器穿墻部分是最易于產(chǎn)生磨損的部位。由于穿墻管之后的省煤器與側(cè)墻的間隙過(guò)大，再加上側(cè)墻的導(dǎo)流作用，阻力相當(dāng)小，結(jié)果造成高速度、高濃度的氣流沖刷穿墻管造成局部磨損。前面講到受熱面的磨損與煙氣煙速的三次方成正比。但有的資料介紹，根據(jù)試驗(yàn)，磨損實(shí)際與煙氣的3.3次方成正比。在20-40米/秒的范圍內(nèi)磨損和煙速的4.3次方成正比。由此可見(jiàn)，當(dāng)局部煙速達(dá)到20-40米/秒以后，磨損將迅速發(fā)展。據(jù)日本對(duì)Kavia#1爐（260T/H）進(jìn)行的模擬試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)水平過(guò)熱器入口截面靠后墻處的煙速為平均煙速的4.3倍，而最高流速部分管子的磨損量為平均磨損量的200倍。穿墻管磨損嚴(yán)重就是這個(gè)原因。防磨裝置設(shè)置不當(dāng)為了防止省煤器管側(cè)面30o范圍的磨損，過(guò)去一般推薦的方法是在迎風(fēng)面扣上180o半園蓋板或角鐵。這對(duì)于節(jié)距較大的情況還是有利的。對(duì)于橫向節(jié)距較小的機(jī)組，例如由于有的省煤器錯(cuò)列管壁間距只有18毫米，蓋板厚2毫米，則間距只剩下14毫米，加上半園形蓋板受熱變形，使煙氣流過(guò)有蓋板的管排時(shí)，不但阻力增加，更重要的是因?yàn)闊煔獗患铀俸托毕驅(qū)Я?，造成其后一排管子的?yán)重局部磨損。4）飛灰的成份和數(shù)量的影響在磨損與流速的關(guān)系一節(jié)中已經(jīng)說(shuō)到了每秒鐘通過(guò)每平方米煙道的飛灰量G。它表征了灰的質(zhì)量和灰粒與管壁碰撞的次數(shù)。磨損是與飛灰量G成正比的。為了使通過(guò)每平方米煙道中的飛灰量更直觀的反映出來(lái)。有關(guān)資料推薦按入爐煤的折算灰份Aeq\o(\s\up7(p),\s\do3(zs))來(lái)確定對(duì)流受熱面的極限煙氣流速。但是煤質(zhì)中灰份對(duì)對(duì)流受熱面的磨損，不僅和數(shù)量而且與其成份有關(guān)。原煤中灰的成份一般有高嶺土（Al2O3·2SiO2·H2O）、伊利石（K2O·3Al2O3·6SiO2·2H2O）、微斜長(zhǎng)石（K2O·3Al2O3·6SiO2·2H2O）。含鐵較多時(shí)還有黃鐵礦（FeS）、碳酸鐵（FeCO3）、赤鐵礦（Fe2O3）等。此外一部分硅酸鹽還以石英的形式存在。飛灰中對(duì)受熱面磨損最大的物質(zhì)是石英和黃鐵礦。此外飛灰中的可燃物對(duì)磨損影響也很大。西德在進(jìn)行風(fēng)扇磨磨損試驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)焦碳對(duì)沖擊板的磨耗比普通煤高很多。沖擊板面與受熱面的磨損都是以切削磨損為主。因此飛灰中可燃物的多少對(duì)磨損影響也很大。根據(jù)蘇聯(lián)烏拉爾電業(yè)局的材料，在燃用?；退箞D茲煤時(shí)，高磨損性的含灰增加10%，受熱面的磨損就增加一倍。C電廠燃用的霍林河煤灰份中SiO2的含量比較高，而Al2O3較少，這說(shuō)明石英含量高。由于運(yùn)行中省煤器處煙氣流速較大，因此高速流動(dòng)的硬質(zhì)灰粒使受熱面的壽命大大降低。這也是C電廠一期鍋爐省煤器漏泄頻繁的主要原因之一。5）爐型及制粉系統(tǒng)對(duì)磨損的影響鋼球磨，風(fēng)扇磨，錘擊磨都只能連煤帶矸石一起磨碎，而中速磨卻能吐出石子煤。這無(wú)疑將會(huì)降低對(duì)制粉系統(tǒng)和對(duì)流受熱面的磨損。以朝陽(yáng)電廠的MPS212型磨為例。670T/H爐配六臺(tái)磨，五臺(tái)運(yùn)行，一臺(tái)備用。入爐煤灰份約30%，每24小時(shí)排出石子煤約12噸。另一方面制粉系統(tǒng)對(duì)對(duì)流受熱面磨損的影響，實(shí)際上是制粉細(xì)度對(duì)磨損產(chǎn)生的影響。經(jīng)驗(yàn)表明，50%的磨損是由100微米以上的灰粒造成的，當(dāng)煙速在7-10米/秒時(shí)，灰粒子的磨損份額占78-92%。而蘇聯(lián)利用爐內(nèi)除塵把煙道中總灰量的2-4%分離下來(lái)（主要是粗灰）。省煤器的壽命即增加2倍。對(duì)于鋼球磨的制粉系統(tǒng)，因煤粉R90一般都在20%左右，飛灰篩分R90一般不超過(guò)0.8%。但風(fēng)扇磨制粉系統(tǒng)則煤粉R90一般在45-50%，因此飛灰即相當(dāng)粗。對(duì)于同一型式的制粉系統(tǒng)，在爐型不同時(shí)對(duì)流受熱面的磨損不同。A廠的300MW、600MW機(jī)組，雖然同為風(fēng)扇磨制粉系統(tǒng)，但是因?yàn)槭撬讲贾?，并且爐膛很高，這樣煙氣因?yàn)槭谴怪鄙闲校亓p少灰粉對(duì)受熱面的沖擊，因此不但粗灰的分離較好，而且由于塔式布置煙氣的速度場(chǎng)、濃度場(chǎng)也分布均勻，因此磨損很輕，這可能是A廠對(duì)流受熱面飛灰磨損輕微的重要原因。6）運(yùn)行和檢修方面的影響（1）漏風(fēng)的影響對(duì)于風(fēng)扇磨直吹式系統(tǒng)，設(shè)計(jì)漏風(fēng)率為18%（進(jìn)口機(jī)組）到30%（國(guó)產(chǎn)20萬(wàn)千瓦機(jī)組）。但目前運(yùn)行水平，有的機(jī)組還達(dá)不到。對(duì)于沒(méi)有采用連續(xù)除渣的20萬(wàn)千瓦機(jī)組，由于爐底封閉不良，爐膛漏風(fēng)也較難達(dá)標(biāo)。漏風(fēng)增加后，一是使煙氣量增加，二是使?fàn)t膛出口煙溫上升，因而使煙氣流速更進(jìn)一步上升。漏風(fēng)增加爐內(nèi)燃燒組織不良，還可能導(dǎo)致飛灰可燃物增加，加劇磨損。火焰中心提高后可能造成后屏、高溫段對(duì)流過(guò)熱器結(jié)焦堵灰和超溫等問(wèn)題。而且造成煙氣偏流，加劇局部磨損。煙道局部的漏風(fēng)，例如對(duì)流煙道的人孔，穿墻管的管孔，由于尾部煙道負(fù)壓很大，漏風(fēng)以很大速度進(jìn)入煙流，引起煙流局部的偏轉(zhuǎn)和加速，并且?jiàn)A帶大量飛灰也會(huì)引起強(qiáng)烈磨損。某廠670T/H爐，因省煤器穿墻管漏風(fēng)曾發(fā)生多次磨損停爐。90年2月因人孔門(mén)未關(guān)嚴(yán)也曾造成該處對(duì)流受熱面局部磨損而爆管停爐。（2）檢修質(zhì)量不良造成省煤器漏泄省煤器翻身或臨檢不整排，不恢復(fù)吊卡，則出現(xiàn)煙氣走廊和管子出排，造成局部嚴(yán)重磨損。某廠兩臺(tái)爐省煤器同時(shí)翻身，由于#1吊管排不用專(zhuān)用工具，造成管排變形，安裝中又不注意保持節(jié)距，投運(yùn)后740小時(shí)就發(fā)生磨漏，運(yùn)行僅6324小時(shí)即磨漏2次。并且沿?zé)煔饬飨蚩v深使大批出排管子磨薄，被迫與兩年后整組省煤器更換。某廠由于省煤器設(shè)計(jì)煙速過(guò)高，經(jīng)常發(fā)生漏泄，停爐臨檢中過(guò)分強(qiáng)調(diào)縮短臨檢時(shí)間，結(jié)果拉彎的管排不整理，割斷的吊卡不恢復(fù)，大批管子出排，使節(jié)距不一，又出現(xiàn)煙氣走廊。投運(yùn)后造成嚴(yán)重局部磨損。僅半年兩臺(tái)爐發(fā)生省煤器漏泄10次。省煤器漏泄后對(duì)預(yù)熱器清掃不徹底，造成一側(cè)煙速升高，或多次檢修中省煤器管束中雜物清除不徹底，造成管束中局部渦流，最后因局部偏磨，漏泄增加。某廠#2爐因甲預(yù)熱器堵塞，89年5月小修中發(fā)現(xiàn)，甲乙兩側(cè)省煤器磨損相差懸殊。甲側(cè)換管223根，而乙側(cè)則換管165根。運(yùn)行中調(diào)整不當(dāng)造成單側(cè)結(jié)焦，煙氣偏流，也可能引起相同的結(jié)果。省煤器管子磨損嚴(yán)重，使管壁減薄，當(dāng)管壁減薄到不能承受省煤器的工作壓力時(shí)，省煤器管子就會(huì)發(fā)生爆破，使大量的水汽進(jìn)入煙道，造成煙道大量積灰，使吸風(fēng)機(jī)負(fù)荷增加，鍋爐補(bǔ)水量增加，降低了鍋爐效率。大量的水汽噴出對(duì)鄰近的管子造成很大的威脅，嚴(yán)重時(shí)將鄰近的管子吹薄或吹漏，造成更大的漏水量，威脅鍋爐機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。因此，當(dāng)省煤器發(fā)生漏泄時(shí)，應(yīng)及早停爐進(jìn)行處理，避免造成更大的損失。一般采取以下措施來(lái)減少省煤器管子的磨損。采用灰分較少的燃料，或做好混配煤工作，做到優(yōu)劣煤共用；加強(qiáng)堵漏，減少漏風(fēng)，使煙氣流動(dòng)速度控制在設(shè)計(jì)范圍內(nèi)，相應(yīng)的減少了磨損速度。在易于磨損處的管子上加裝防磨瓦，能有效地避免省煤器管子磨損。在錯(cuò)列布置省煤器管排的第2根、第3根管子上面加裝110°—120°的防磨瓦，不采用180°的防磨瓦，以防止防磨瓦變形后，使管排的橫向間隙減少，使煙氣阻力增加，會(huì)造成煙速加快，磨損加劇。在省煤器管排與爐墻的間隙處易于形成煙氣走廊處加裝防磨板或阻流棒，采用阻而不堵的方法能有效地阻止煙氣通過(guò)這些區(qū)域形成煙氣走廊，造成省煤器管子磨損。也可在省煤器彎頭處加裝彎頭防磨瓦。這些都能有效地防止該處管子的磨損。見(jiàn)圖3—3、圖3—4所示。圖3—3省煤器彎頭加裝防磨裝置（a）加裝阻流板（b）加裝防磨板省煤器管子除磨損造成漏泄外，焊口質(zhì)量不佳造成漏泄占很大的比例。省煤器管排有許多焊口，尤其是鍋爐安裝時(shí)的焊口，隨著服役年限的增加，其缺陷逐漸暴露出來(lái)。有的老焊口甚至采用火焊以至電弧焊。火焊存在未焊透和未融合等缺陷；電弧焊易形成夾渣等缺陷；對(duì)口不正還會(huì)出現(xiàn)沖刷磨損；現(xiàn)場(chǎng)臨檢時(shí)的焊口，由于檢驗(yàn)疏漏、誤判，以及焊口檢驗(yàn)中存在的死區(qū)等等，均能引起管子焊口漏泄。這就要求檢修人員，尤其是焊工要提高焊接水平，采用新工藝如氬弧進(jìn)行焊焊接，焊口100%進(jìn)行射線探傷，加強(qiáng)焊口質(zhì)量監(jiān)督，減少漏檢誤判等現(xiàn)象發(fā)生，就能消除因焊口質(zhì)量不佳引起的省煤器漏泄。提高檢修質(zhì)量，認(rèn)真恢復(fù)檢修管中損壞的吊卡，用間隔鐵（定位管）整排，防止煙氣走廊造成的磨損；認(rèn)真清除管排間的雜物，認(rèn)真堵塞爐墻及人孔漏風(fēng)，防止因局部渦流造成的磨損；認(rèn)真清掃空氣預(yù)熱器，防止因煙氣偏流造成的集中磨損。但是省煤器磨損嚴(yán)重的根本原因往往是由于煙速太高、偏流等問(wèn)題。這些問(wèn)題，僅僅依靠檢修就較難解決，有關(guān)問(wèn)題將在省煤器的改造中去介紹。省煤器的檢修與維護(hù)（一）省煤器本體的檢修與維護(hù)1．省煤器的維護(hù)要點(diǎn)省煤器是鍋爐受熱面易發(fā)生故障的設(shè)備之一，因此日常維護(hù)就顯得尤為重要。鍋爐正常運(yùn)行時(shí)，加強(qiáng)對(duì)排煙溫度及給水流量的監(jiān)督，發(fā)現(xiàn)排煙溫度不正常的降低或給水流量不正常的增加時(shí)，應(yīng)查明原因，及早發(fā)現(xiàn)省煤器管子漏泄，及早停爐，防止擴(kuò)大事故。鍋爐正常運(yùn)行時(shí)，除塵裝置應(yīng)定期投入，清理受熱面上面上的積灰，改善傳熱效果。鍋爐停爐或大小修期間，應(yīng)組織人力清掃省煤器，派專(zhuān)人檢查省煤器管子，對(duì)穿墻部位、管卡根部、彎頭部位及個(gè)別突出管排的管子應(yīng)重點(diǎn)詳細(xì)檢查。對(duì)于發(fā)現(xiàn)磨損的管子應(yīng)做好記錄，輕微磨損的加裝防磨瓦，磨損嚴(yán)重的應(yīng)進(jìn)行換管。省煤器管子的防磨瓦亦應(yīng)及時(shí)檢查是否有變形、燒損及缺少，發(fā)現(xiàn)問(wèn)題應(yīng)進(jìn)行修補(bǔ)。如因時(shí)間較緊，換管來(lái)不及，臨時(shí)用堵頭將該排管子堵死時(shí)，宜盡快安排將堵死的管排恢復(fù)。2．省煤器的檢修工藝鍋爐停爐后，待溫度降至40℃以下時(shí)，進(jìn)入省煤器內(nèi)，用高壓水沖洗管排，尤其是靠爐墻處及阻流板處的積灰應(yīng)沖洗干凈，揀除管排間的雜物，通風(fēng)干燥。仔細(xì)檢查管子的磨損情況，特別是管排的彎頭、管卡子及爐墻附近的管子更應(yīng)重點(diǎn)檢查。發(fā)現(xiàn)有明顯磨損處，用卡尺進(jìn)行測(cè)量，磨損量超過(guò)標(biāo)準(zhǔn)者應(yīng)予以更換，對(duì)未超標(biāo)的加裝防磨瓦。換管時(shí)，在切割有缺陷的管子之前，有必要拆除管排處的護(hù)板和爐墻，為了防止?fàn)t墻塌落，應(yīng)將爐墻拆成上小下大的梯形。對(duì)于需要將管排吊出才能換管的管排，應(yīng)將管排從聯(lián)箱處斷開(kāi)，將磨損超標(biāo)的管子割下，配制一段同規(guī)格材質(zhì)的管子焊上，焊口檢驗(yàn)合格后將管排復(fù)位。檢查省煤器管排的支吊架。支承梁應(yīng)完好無(wú)漏風(fēng)現(xiàn)象,如有漏風(fēng)現(xiàn)象應(yīng)進(jìn)行修補(bǔ)。管排吊架完整無(wú)明顯變形,懸吊管及定位卡子完整無(wú)損,如有明顯變形或缺損，則應(yīng)進(jìn)行更換。檢查省煤器管子的防磨裝置，應(yīng)完整無(wú)缺，如有變形、歪斜、燒損的，應(yīng)予以更換。加裝防磨瓦應(yīng)留有一定的膨脹間隙，以保證防磨瓦受熱膨脹不致受阻；確保所加防磨瓦位置正確不偏斜。檢查防磨板和阻流板，應(yīng)無(wú)明顯變形、缺損，若有應(yīng)補(bǔ)全。檢查聯(lián)箱上的焊口，彎頭及膨脹指示器。膨脹指示器指示應(yīng)在零位，若不在零位應(yīng)查明原因進(jìn)行處理。檢查聯(lián)箱，穿墻管及爐墻各處的漏風(fēng)情況，如發(fā)現(xiàn)爐墻有損壞應(yīng)及時(shí)砌好。發(fā)現(xiàn)漏風(fēng)應(yīng)進(jìn)行封堵。對(duì)于換管所拆的爐墻、護(hù)板，換完管后應(yīng)恢復(fù)如初。按化學(xué)要求割管子檢查管子的腐蝕情況，管子割完后應(yīng)及時(shí)恢復(fù)。如不能及時(shí)焊接，應(yīng)用堵頭封好，貼上封條。所割管子應(yīng)標(biāo)明部位，做好記錄。按化學(xué)要求割聯(lián)箱手孔，取出腐蝕片檢查腐蝕情況，加好新的腐蝕片，重新封好手孔，標(biāo)明所割部位，做好記錄。3．省煤器檢修的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)省煤器管子外壁無(wú)積灰、硬殼及油污等。省煤器管排間無(wú)雜物，間隙均勻。省煤器防磨裝置安裝牢固，完整無(wú)缺，位置正確，無(wú)明顯變形。省煤器支吊架、管卡子完整無(wú)缺，無(wú)明顯變形。省煤器管子兩焊口距離不得小于200mm，切割管子時(shí)應(yīng)使切口距聯(lián)箱50mm以上，距彎頭起弧點(diǎn)100mm以上。省煤器管子的磨損不得超過(guò)理論壁厚的30%，超過(guò)30%者應(yīng)進(jìn)行換管。省煤器管子的直線度小于管徑的5%，管排應(yīng)平整，個(gè)別突出的管子不超過(guò)管徑的一半。所有彎頭彎曲部分的橢圓度應(yīng)小于8%。省煤器爐墻保溫、鋼架、護(hù)板及耐火混凝土等完好無(wú)漏風(fēng)現(xiàn)象。省煤器聯(lián)箱保溫完好，膨脹指示器位置正確，聯(lián)箱膨脹自由無(wú)卡澀。4．省煤器大修的常見(jiàn)方案加強(qiáng)維護(hù)防止省煤器漏泄對(duì)省煤器的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行至關(guān)重要。由于省煤器布置在尾部煙道內(nèi)，檢修空間狹小，管排布置密集，管子和管子之間縫隙較小，使檢修與檢查很不方便，這就有可能使磨損得很?chē)?yán)重的管子不被發(fā)現(xiàn)，極有可能造成省煤器漏泄事故的發(fā)生。為了減少省煤器漏泄，必須采取有效措施解決問(wèn)題。當(dāng)省煤器管子發(fā)生較普遍的局部磨損時(shí)，可進(jìn)行倒排作業(yè)。根據(jù)檢修作業(yè)現(xiàn)場(chǎng)情況，將管排的定位卡子割開(kāi)，將穿墻管斷開(kāi)，搭好檢修作業(yè)平臺(tái)，抽出一部分管排留出倒排空間，用導(dǎo)鏈將未抽出的管排拉住，防止管排傾倒傷人。從最邊管排開(kāi)始，逐排吊起管排檢查管子磨損情況，對(duì)磨損超過(guò)標(biāo)準(zhǔn)者進(jìn)行換管，未超過(guò)標(biāo)準(zhǔn)加裝防磨瓦；檢查管卡子及防磨瓦，對(duì)變形及缺損的加裝新管卡子或防磨瓦，偏斜不正的進(jìn)行校正。逐排按以上步驟進(jìn)行作業(yè)，直至將抽出的管排倒完。所有換管的焊口檢驗(yàn)合格后，再逐排焊接穿墻管，調(diào)整管排間隙均勻，保證管排間隙均勻，加裝定位板，恢復(fù)鋼架、護(hù)板、爐墻等。倒排作業(yè)起重量小，對(duì)平時(shí)不易檢查到的磨損管子能徹底處理，投資較少，效果較好。缺點(diǎn)是作業(yè)繁瑣，換管量較大，焊口較多，作業(yè)人員勞動(dòng)強(qiáng)度較大，且焊口探傷也不方便。當(dāng)省煤器上數(shù)1-3層以上普遍磨損達(dá)到原壁厚的20%—30%時(shí)，倒排作業(yè)就無(wú)法保證檢修質(zhì)量，同時(shí)因換管量較大，在經(jīng)濟(jì)上也不合算。因此應(yīng)考慮采用翻身作業(yè)。省煤器管子磨損主要發(fā)生在管子迎風(fēng)處30°—50°之間，當(dāng)省煤器發(fā)生大面積磨損時(shí)，將管排翻身將磨損的一面朝向背風(fēng)處，將未磨損的一面朝向迎風(fēng)處。這樣可使省煤器的壽命延長(zhǎng)一倍。翻身的具體做法如下：拆除省煤器管排的定位卡子，斷開(kāi)穿墻管，搭好檢修作業(yè)平臺(tái)，將管排抽出20排左右，抽出管排的多少視省煤器管排高度而定，管排抽出后的檢修空間寬度應(yīng)略大于管排的高度。用導(dǎo)鏈將未抽出的管排拉住，避免管排傾倒傷人。在檢修空間內(nèi)，將一排放倒，割除原管卡子及防磨瓦，換上新管卡子焊牢，將管排翻身吊正，加好新防磨瓦。檢查管子的磨損情況及管排的平整度，對(duì)于個(gè)別管子突出者，應(yīng)進(jìn)行校正。逐排按以上步驟進(jìn)行，直至將煙道內(nèi)的管排全部翻完身，再將抽出的管排翻身后送入煙道內(nèi)。逐排焊接穿墻管，調(diào)整管排間隙，加裝定位板，保證管排間隙均勻,清除管排間的雜物,將爐墻鋼架、護(hù)板恢復(fù)如初。翻身作業(yè)施工難度較大，現(xiàn)場(chǎng)灰塵較濃，作業(yè)現(xiàn)場(chǎng)拆除的垃圾較多，起重量和倒排差不多。但翻身作業(yè)換管量很少，施焊的高壓焊口量也少，并且翻身后的省煤器同新省煤器差不多，因此省煤器翻身作業(yè)比省煤器整體更換可節(jié)約大量的鋼材和資金。省煤器經(jīng)過(guò)倒排和翻身后，省煤器再發(fā)生大面積磨損時(shí)，再進(jìn)行倒排或翻身作業(yè)就沒(méi)有多大意義了，此時(shí)的省煤器已經(jīng)到壽命了，必須考慮整體更換以至進(jìn)行徹底改造的方案。采用整體更換省煤器管排方案，工程投資巨大，一般在100萬(wàn)元以上；更換前需準(zhǔn)備足夠數(shù)量的管排，施工工期也較長(zhǎng)，一般都安排在機(jī)組大修期間進(jìn)行。由于整體更換省煤器管排，拆裝量巨大，因此施工前必須制定好新舊管排的運(yùn)輸、起吊方案，施工現(xiàn)場(chǎng)必須由專(zhuān)人負(fù)責(zé)管排的運(yùn)輸及吊裝，以保證人身及設(shè)備的安全。整體更換省煤器方案如下:搭設(shè)抽排的平臺(tái)，將舊管排的定位卡、聯(lián)箱管子割開(kāi)，拆除爐墻的鋼架及護(hù)板等。如改用鰭片或螺旋肋片管式省煤器還須將出入口聯(lián)箱拆下，把管排抽出放在平臺(tái)上,再運(yùn)至爐外。將新管排吊到平臺(tái)上,送進(jìn)煙道內(nèi)，將新聯(lián)箱就位，焊接聯(lián)箱支吊架及引水管。逐排加裝防磨瓦,將管排與聯(lián)箱焊接，然后加裝彎頭防磨瓦及阻流板等，調(diào)整管排間隙，加裝定位板結(jié),最后將爐墻鋼架及護(hù)板恢復(fù)如初。在管排整體更換過(guò)程中，起重是關(guān)鍵，管排的抽進(jìn)、抽出,吊上吊下以及運(yùn)輸，直接影響整個(gè)改造工程的成敗，因此在這一點(diǎn)必須給予足夠的重視，指派專(zhuān)人負(fù)責(zé)，施工現(xiàn)場(chǎng)統(tǒng)一調(diào)度，統(tǒng)一指揮，這樣才能圓滿地完成改造任務(wù)。5．省煤器管排的組合方法及注意事項(xiàng)省煤器管排整體進(jìn)行更換，在質(zhì)量上很大程度取決于管排的組合質(zhì)量。管排組合的基本方法如下：管排的設(shè)計(jì)，對(duì)于采用與原設(shè)計(jì)相同的管排，不必進(jìn)行重復(fù)設(shè)計(jì)，只需領(lǐng)取合格的管子,按圖紙進(jìn)行彎制成彎管,再按圖紙將彎管擺在架子上進(jìn)行焊接組合；對(duì)于采用鰭片或螺旋肋片管的省煤器，需要進(jìn)行管排設(shè)計(jì)、熱力計(jì)算、聯(lián)箱強(qiáng)度校核等等，通過(guò)與原設(shè)計(jì)相比較，選定一個(gè)最佳方案。領(lǐng)取合格的管子,按圖紙進(jìn)行下料、彎制，將彎制好的管子按設(shè)計(jì)要求擺在架子上進(jìn)行焊接組合，再用管卡子將管排固定。焊口透視合格后進(jìn)行通球試驗(yàn)及1.25倍工作壓力的水壓試驗(yàn)，合格后用壓縮空氣吹凈管內(nèi)存水，再用封頭將管頭封好放入庫(kù)房?jī)?nèi)備用。為了確保管排組合的質(zhì)量，必須注意以下幾點(diǎn)。對(duì)于新進(jìn)的鋼管應(yīng)進(jìn)行一系列的物理及化學(xué)分析，以確保其規(guī)格、材質(zhì)及機(jī)械性能滿足爐管的使用要求，對(duì)于材料進(jìn)貨來(lái)源有疑問(wèn)時(shí)，還應(yīng)進(jìn)行100%的渦流檢驗(yàn)，不合格的管子不能使用。省煤器管排的管卡子應(yīng)平整不扭曲，管卡對(duì)焊應(yīng)保證滿焊，以確保其強(qiáng)度。管子彎曲應(yīng)確保其彎曲橢圓度小于6%，最大不得超過(guò)8%，對(duì)彎曲斷面應(yīng)剖開(kāi)檢驗(yàn)，其外壁減薄后的壁厚不應(yīng)低于該鋼材在許用應(yīng)力下的最小厚度，管子彎好后應(yīng)進(jìn)行通風(fēng)及通球試驗(yàn)。管口的坡口要求：坡口端面與管子中心線垂直，坡口角度25°—30°，鈍邊0.5—1mm，管端內(nèi)外壁15—20mm打磨見(jiàn)金屬光澤，坡口內(nèi)外無(wú)油污等。對(duì)口要求：兩坡口端面平行，對(duì)口間隙1—2mm，兩管中心成一直線，嚴(yán)禁錯(cuò)口，對(duì)口應(yīng)在無(wú)外力情況下進(jìn)行，禁止強(qiáng)力對(duì)口。管排的焊口設(shè)置滿足以下要求：焊口距離彎頭起弧點(diǎn)100mm以上，距離管卡位置中心線100mm以上。焊接要求：焊工應(yīng)由考試合格的焊工擔(dān)任，并做焊樣，以確保焊口質(zhì)量，焊接應(yīng)采用氬弧焊等新工藝，焊接工具、材料在使用前應(yīng)進(jìn)行檢驗(yàn)，確保工具好用，材料準(zhǔn)確。加強(qiáng)焊口質(zhì)量監(jiān)督，所有焊口均應(yīng)進(jìn)行射線探傷，有缺陷的焊口必須返工，直至合格為止；焊口檢驗(yàn)須由專(zhuān)人管理，防止出現(xiàn)漏檢、錯(cuò)檢現(xiàn)象發(fā)生。管排對(duì)口施焊前，應(yīng)對(duì)總體尺寸進(jìn)行測(cè)量，尤其是管排總長(zhǎng)，應(yīng)在規(guī)定尺寸以?xún)?nèi)，以防安裝時(shí)出現(xiàn)困難。管排施焊后，檢查管排的平整度，管子應(yīng)無(wú)明顯變形，管卡子焊接應(yīng)牢固。管排在進(jìn)行完通球試驗(yàn)及水壓試驗(yàn)后，用壓縮空氣吹凈管內(nèi)存水，通風(fēng)將其干燥，防止管子腐蝕,最后用封頭將管口封死，存庫(kù)備用。（二）省煤器引水管和再循環(huán)管的檢修鍋爐在正常運(yùn)行時(shí)不斷地向汽包供水，通過(guò)省煤器引水管將給水送至省煤器加熱，再通過(guò)引水管送入汽包中。省煤器出口水管與汽包的連接處裝有套管，這是因?yàn)槭∶浩鞯某隹谒疁氐陀谄械乃疁?，如果省煤器出口水管直接焊在汽包壁上，?huì)在汽包壁上產(chǎn)生附加應(yīng)力，另外由于汽包壁較厚，而省煤器出口水管壁較薄，如果它們直接焊在一起，會(huì)造成很大的熱應(yīng)力，尤其在鍋爐工況發(fā)生變化時(shí)省煤器的出口水溫會(huì)發(fā)生劇烈變化這很容易使汽包壁與省煤器出口水管之間的焊口產(chǎn)生裂紋。裝上套管后，汽包壁與省煤器出口水管壁之間有蒸汽和爐水相隔，避免了接觸處較大溫差，從而有效地防止了汽包的損傷。省煤器的出入口水管一般采用中等孔徑的碳鋼管制造。入口水管一端與省煤器入口聯(lián)箱相連接，另一端接在給水管路上；出口水管一端與省煤器出口聯(lián)箱相連接，另一端接在汽包上。由于省煤器出入口水管一般都較長(zhǎng)，當(dāng)省煤器處于熱態(tài)時(shí)必須考慮熱膨脹問(wèn)題，因此省煤器的出入口水管都設(shè)計(jì)成彎管式,省煤器的引水管與省煤器聯(lián)箱和汽包相連接的焊口存在一定應(yīng)力，檢查省煤器的出入口水管重點(diǎn)檢查這些焊口，其次檢查管子的彎曲部分。管子本身一般不會(huì)發(fā)生故障。省煤器出入口水管外部保溫應(yīng)完好無(wú)損，保溫外部介質(zhì)流向標(biāo)記應(yīng)清晰明顯。鍋爐運(yùn)行時(shí)省煤器蛇形管內(nèi)連續(xù)不斷地有水流動(dòng)，這樣水就會(huì)不斷地從省煤器管壁上把熱量帶走，保證省煤器管子壁溫維持在一定溫度，不致因溫度過(guò)高而燒壞。在鍋爐升火或停爐過(guò)程中，鍋爐的蒸發(fā)量減少，所以鍋爐補(bǔ)水量也減少，此時(shí)的省煤器間斷供水，也就是說(shuō)省煤器蛇形管內(nèi)的水流動(dòng)很慢，甚至是停止流動(dòng)，因此省煤器中的水帶走的熱就很少，而此時(shí)鍋爐尾部煙道內(nèi)的煙氣溫度仍然很高，這樣就會(huì)使省煤器管壁溫度不斷升高，甚至超過(guò)允許溫度而燒壞。為此在省煤器的入口處與汽包的下部之間加裝一根再循環(huán)管，再循環(huán)管采用中孔徑的碳鋼管制造。鍋爐正常運(yùn)行時(shí)，再循環(huán)門(mén)關(guān)閉，給水通過(guò)省煤器進(jìn)入汽包。如果正常運(yùn)行時(shí)打開(kāi)再循環(huán)門(mén)，因省煤器蛇形管阻力大，給水由再循環(huán)管直接進(jìn)入汽包，不但使給水進(jìn)入汽包內(nèi)的溫度降低，同時(shí)也會(huì)使省煤器蛇形管內(nèi)水流不暢而使管子燒壞。在鍋爐升火或停爐過(guò)程中，因鍋爐蒸發(fā)量較小，有時(shí)會(huì)關(guān)閉給水門(mén)，此時(shí)省煤器的蛇形管內(nèi)水不流動(dòng)，這時(shí)打開(kāi)再循環(huán)門(mén)，省煤器蛇形管內(nèi)受熱向上運(yùn)動(dòng)，較冷的水從汽包通過(guò)再循環(huán)管向下運(yùn)動(dòng)，形成由省煤器—汽包—再循環(huán)管—省煤器的循環(huán)回路，由于水在省煤器蛇形管內(nèi)流動(dòng)，及時(shí)將管壁的熱量帶走，使省煤器的管壁不斷得以冷卻，從而保護(hù)了省煤器。省煤器再循環(huán)管安裝在爐外，不受熱，其一端接在省煤器入口處的給水管上，另一種接在汽包的下部。省煤器再循環(huán)也稱(chēng)為給水再循環(huán)，它一般情況下不發(fā)生故障，在檢查中重點(diǎn)檢查其端部與給水管路和汽包相連接的焊縫，必要時(shí)可用超聲和著色方法進(jìn)行檢驗(yàn)。省煤器再循環(huán)管的保溫應(yīng)完整無(wú)損，介質(zhì)流向標(biāo)志清晰醒目。省煤器的改造（一）利用鰭化或肋化技術(shù)降低煙速降低煙速，又要維持省煤器吸熱量不減少，最有效的措施即利用鰭化或肋化技術(shù)，改造光管省煤器，因此膜式省煤器及肋片管省煤器在改造中被廣泛應(yīng)用。采用膜式省煤器，可以使同長(zhǎng)度光管的幾何受熱面增加1.5倍以上,除了在相同的空間可以布置更多的受熱面之外，另一個(gè)顯著的優(yōu)點(diǎn)，就是它的整流作用，根據(jù)兩相流的原理，灰粉應(yīng)集中在流道中心，試驗(yàn)表明中心和兩側(cè)其濃度比為1.55－1.68,這將使隨煙氣流進(jìn)入管間流道的灰粒對(duì)金屬管壁的沖刷磨損大大減輕，從而使設(shè)計(jì)煙速可以高于允許計(jì)算煙速而不會(huì)對(duì)受熱面造成過(guò)多的磨損。鰭片管省煤器也可以使光管幾何受熱面增加并且制造難度比膜式省煤器小，但對(duì)煙氣的整流作用較小，防磨效果較膜式省煤器差得較多。根據(jù)已經(jīng)改造的5臺(tái)膜式省煤器的運(yùn)行情況來(lái)看，最長(zhǎng)的已達(dá)10年，7萬(wàn)小時(shí)以上，未發(fā)生過(guò)磨損泄漏，基本達(dá)到免維護(hù)。當(dāng)然對(duì)于蛇形管彎頭部分必須采取可靠的防磨措施，和防止與煙道側(cè)壁間產(chǎn)生煙氣走廊。而鰭片管省煤器，在投運(yùn)年后因磨損發(fā)生的漏泄已達(dá)次/年。肋片管省煤器，可以使同長(zhǎng)度光管的受熱面增加3倍以上，使省煤器的管數(shù)大幅度下降。這不僅有利于降低平均煙速，加上肋片的保護(hù)作用，管束磨損大大減輕，并且由于管束內(nèi)的煙氣阻力與省煤器管束與煙道壁之間煙氣走廊的阻力差減小，煙氣走廊處受熱面的磨損也得到較大緩解；采用肋片管減少了承壓管的數(shù)量，相應(yīng)減少了彎頭的數(shù)量，造價(jià)得以控制，檢修、維護(hù)量也因之而減少。以清河廠100MW機(jī)組改造為例，總管數(shù)由根下降到根，承壓管總長(zhǎng)減少56.8%,承壓管總重量減少41.8%,180度彎頭減少50%,肋片還可以保護(hù)光管不受到直接磨損，檢修維護(hù)量大幅度下降,很受現(xiàn)場(chǎng)歡迎，僅原清河電廠目前已將臺(tái)光管省煤器改造為肋片管省煤器。其中運(yùn)行最長(zhǎng)的已達(dá)萬(wàn)小時(shí),基本無(wú)磨損。由于煙速選取得當(dāng)，除背風(fēng)面有所沾污外，無(wú)嚴(yán)重積灰發(fā)生。無(wú)論是膜式或肋片管省煤器，設(shè)計(jì)的關(guān)鍵之處在于正確選擇煙速、受熱面的沾污系數(shù)和肋片或鰭片的結(jié)構(gòu)參數(shù)。對(duì)于膜式省煤器折算灰份（Ａ=10％）的煤種煙速控制在7－7.5m/s（按蘇聯(lián)標(biāo)準(zhǔn)煙速應(yīng)為m/s）,從防磨的角度考慮已經(jīng)足夠了。這將既節(jié)省鋼材并可避免積灰。對(duì)于肋片管省煤器，由于既降低了煙速又有肋片的保護(hù)作用，對(duì)金屬管壁的磨損也較輕。根據(jù)我們的經(jīng)驗(yàn)，對(duì)于折算灰份Ａ=10％的煤種，煙速選擇7.5m/s左右為宜。尤其對(duì)于褐煤，煙速過(guò)低易于積灰。一般來(lái)說(shuō)，對(duì)于膜式省煤器，由于污染系數(shù)比原蘇聯(lián)標(biāo)準(zhǔn)推薦值高，將使傳熱系數(shù)Ｋ值下降15－25％。對(duì)于肋片管省煤器，由于污染系數(shù)的變化，使其傳熱系數(shù)僅為光管省煤器傳熱系數(shù)的一半稍弱。受熱面的污染系數(shù)，是設(shè)計(jì)中決定受熱面多少的最重要的參數(shù)。由于膜式省煤器的流場(chǎng)的分布與光管不同，污染情況的不同，改造后的實(shí)測(cè)值表明，污染系數(shù)高于原蘇聯(lián)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)光管錯(cuò)列和順列的推薦值，但低于橫向肋片管的推薦值。污染系數(shù)的附加值根據(jù)實(shí)測(cè)，對(duì)于褐煤在無(wú)吹灰時(shí)，煙溫小于或等于4000Ｃ的省煤器為0.0007。在煙溫>4000Ｃ時(shí)為0.0033，其基準(zhǔn)污染系數(shù)見(jiàn)附圖：43433232221111689745689745m/s煙氣速度m/s煙氣速度圖1各式省煤器的基準(zhǔn)沾污系數(shù)1--錯(cuò)列光管S2/D=1.4(蘇1973年標(biāo)準(zhǔn));2--順列光管(蘇1957年標(biāo)準(zhǔn));3--膜式管(試驗(yàn)實(shí)測(cè)值);4--橫向肋片管ε值(蘇1957年標(biāo)準(zhǔn))肋片管的污染系數(shù)，仍可采用蘇1957標(biāo)準(zhǔn)。.近期改造膜式省煤器膜片的幾何參數(shù)為：光管直徑×壁厚32×4膜片寬57－58mm膜片厚度3mm.近期改造肋片管省煤器的幾何參數(shù)為：光管直徑×壁厚38×5肋片厚×高×節(jié)距1.2×14×10肋片管的肋片幾何參數(shù)如下：光管直徑×壁厚38×4.5肋片尺寸,厚×高×節(jié)距1.2×13-14×10無(wú)論膜式或肋片管省煤器，其制造的要點(diǎn)，除了保證材質(zhì)，對(duì)接焊口的質(zhì)量外，最重要的是必須將肋片或膜片與光管的焊口焊透。清河電廠＃1、＃2、＃4爐同是100ＭＷ機(jī)組燃用同一煤種，采用的螺旋管省煤器結(jié)構(gòu)基本相似，實(shí)測(cè)傳熱系數(shù)相差在26－14％。除了測(cè)試方面的因素外，主要原因即肋片焊透的程度影響。清河電廠實(shí)測(cè)傳熱系數(shù)表（Ｗ/m20C）爐號(hào)原設(shè)計(jì)改造設(shè)計(jì)實(shí)測(cè)值#183.8746.8347.15#283.9746.9940.32#483.9746.9934.65膜片或肋片在焊透的同時(shí)又必須不能咬邊。一臺(tái)670Ｔ/Ｈ的膜式省煤器，膜片焊縫則長(zhǎng)達(dá)200公里以上，在80年代有的廠用膜式省煤器代替光管省煤器之所以失敗，就是由于焊口大量咬邊所致。該廠在改造的后三個(gè)月內(nèi)，每個(gè)月因膜片泄漏達(dá)8次以上。因此膜式省煤器如采用手工焊接（CO2保護(hù)焊）必須制定嚴(yán)格的焊接工藝，而肋片管則必須采用高頻焊，并有嚴(yán)格的質(zhì)檢措施。省煤器國(guó)外也有采用H型肋片管的，據(jù)稱(chēng)性能優(yōu)于螺旋肋片管省煤器。（二）省煤器防磨的其他措施加寬煙道利用加寬煙道，在可能的情況下，沿?zé)煔饬飨蚩v深增加受熱面來(lái)降低煙速。這種措施減少磨損無(wú)疑是有效的，但受到既定的空間限制，不僅布置困難，而且耗資也不小改進(jìn)受熱面結(jié)構(gòu)型式由前所述，采用順列管束即使在相同的煙速下可以減少磨損，元寶山970T/H及1800D/H爐和國(guó)產(chǎn)30萬(wàn)千瓦機(jī)組配套鍋爐省煤器都是采用順列布置，但是由于順列布置時(shí)傳熱系數(shù)低于煙氣對(duì)管壁的放熱系數(shù)，需同時(shí)增加受熱面。廣西某電廠#5爐由于將錯(cuò)列改為順列，而沒(méi)有增加受熱面，盡管管子的磨損降低了，但排煙溫度上升了20℃。均衡速度場(chǎng)利用冷態(tài)動(dòng)力試驗(yàn)?zāi)M試驗(yàn)的方法，找出流場(chǎng)分布規(guī)律，采用阻而不堵的措施，使流場(chǎng)均勻，是減少局部磨損的有效措施。燃燒器及爐前燃油系統(tǒng)檢修減溫器檢修爐水循環(huán)泵檢修汽水分離器檢修膨脹系統(tǒng)檢修燃盡爐排及渣斗檢修第十一節(jié)吹灰器檢修一、吹灰器的結(jié)構(gòu)特征吹灰器是保證鍋爐安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行必不可少的輔助設(shè)備之一。運(yùn)行實(shí)踐證明，有效地吹灰可降低排煙溫度１５─２５℃，防止?fàn)t內(nèi)結(jié)礁、積灰，增強(qiáng)受熱面吸熱，提高鍋爐效率１─１．５％。因此，對(duì)吹灰器進(jìn)行合理地檢修，掌握其結(jié)構(gòu)特征、常見(jiàn)故障，保證吹灰器投入率顯得尤其重要。吹灰器的種類(lèi)很多，按其工作介質(zhì)可分為：蒸汽吹灰器、水吹灰器、壓縮空氣吹灰器和聲波吹灰器四種。在大型機(jī)組中，最常用的是蒸汽吹灰器和水吹灰器。(一)蒸汽吹灰器以長(zhǎng)伸縮式吹灰器為例，其主要由電動(dòng)機(jī)、跑車(chē)、吹灰槍、噴頭、內(nèi)管、托架、閥門(mén)、電器箱、墻箱、主梁等構(gòu)成。如圖3-。圖3-長(zhǎng)伸縮式吹灰器總圖1-梁2-電纜機(jī)構(gòu)3-后端支吊件4-閥門(mén)起閉機(jī)構(gòu)5-閥門(mén)6-內(nèi)管7-跑車(chē)8-吹灰槍9-內(nèi)外管輔助托架10-電器箱與行程控制系統(tǒng)11-前支撐12-墻箱13空氣閥14-壓力開(kāi)關(guān)15-電機(jī)長(zhǎng)伸縮式吹灰器吹掃周期從外槍管處在起始位置開(kāi)始。電源接通后，電機(jī)驅(qū)動(dòng)齒輪箱沿著梁導(dǎo)軌前移，將外槍管送入鍋爐內(nèi)，噴嘴進(jìn)入爐內(nèi)后，跑車(chē)上的撞銷(xiāo)操縱凸輪和啟動(dòng)臂機(jī)構(gòu)啟動(dòng)閥門(mén)，蒸汽從噴嘴中噴出，清洗受熱面；跑車(chē)將外槍管旋進(jìn)爐內(nèi)直至跑車(chē)上的電動(dòng)觸點(diǎn)與前極限接觸后，電機(jī)反轉(zhuǎn)，引導(dǎo)外槍管以與前進(jìn)時(shí)相同的吹灰軌跡后退。當(dāng)噴嘴接近爐膛時(shí)，吹灰閥門(mén)關(guān)閉，吹灰停止，跑車(chē)?yán)^續(xù)后退，回到起始位置，完成整個(gè)吹灰。跑車(chē)與電動(dòng)機(jī)跑車(chē)包括電機(jī)、齒輪箱及吹灰槍管和內(nèi)管間的填料密封壓蓋。從圖3-可以看出，電機(jī)與跑車(chē)通過(guò)大法蘭直接連接。通過(guò)位于主齒輪箱外部的一級(jí)齒輪（或鏈輪）變速后，將運(yùn)動(dòng)傳給主齒輪箱。進(jìn)退速度的改變，可通過(guò)更換這級(jí)齒輪來(lái)改變；需要螺旋線導(dǎo)程改變時(shí)，必須更換末級(jí)正齒輪組。吹灰槍與噴頭吹灰槍管由跑車(chē)和托架(或小車(chē))支撐。吹灰槍管前端是一個(gè)旋壓的噴頭，噴頭上鉆有孔以焊裝噴嘴。噴嘴的焊裝要求噴射介質(zhì)時(shí)的徑向推力相等，從而防止槍管抖動(dòng)。內(nèi)管和托架內(nèi)管是高度拋光的不銹鋼管。它將吹灰介質(zhì)輸送到吹灰槍。內(nèi)管必須高度光滑。特殊情況下，內(nèi)管表面可鍍鉻以增加表面硬度。托架包括吹灰器前托架和內(nèi)外管輔助托架(有的吹灰器為小車(chē))，如圖3-，前托架在吹灰器梁的前端固定在吹灰器梁或墻箱鑄件上。支承內(nèi)外管的輔助托架，安裝在梁的中點(diǎn)附近。4、梁及墻箱梁由二點(diǎn)支撐，前支撐一般靠固定在鍋爐外殼的墻箱支托，后支撐固定在吹灰器后部的鋼梁上。梁為吹灰器所有零部件提供支撐和最大限度的保護(hù)。梁有開(kāi)式和閉式兩種，齒條安裝于梁的兩側(cè)或中間。墻箱與安裝在鍋爐外殼的套管焊接，并與梁通過(guò)銷(xiāo)軸聯(lián)接，如圖3-所示，并將吹灰管重量轉(zhuǎn)移給爐本體，并隨爐本體的膨脹上下移動(dòng)。圖3-蒸汽吹灰器前部懸吊及墻箱1-墻箱2-外槍管3-密封盒4-吊梁5-管銷(xiāo)6-開(kāi)口銷(xiāo)7懸吊梁5、吹灰器閥門(mén)機(jī)械操縱的閥門(mén)（提動(dòng)閥）位于吹灰器的最后端，其可調(diào)節(jié)吹灰介質(zhì)的壓力。如圖3-所示。閥門(mén)的開(kāi)與關(guān)均由跑車(chē)控制，跑車(chē)上的撞銷(xiāo)操縱凸輪和啟動(dòng)臂機(jī)構(gòu)自動(dòng)起閉閥門(mén)。圖3-吹灰器閥門(mén)1-內(nèi)芯管鍵2-內(nèi)芯管卡塊3-內(nèi)芯管密封墊4-密封墊5-閥桿6-閥錐體7-銷(xiāo)8-閥桿組件止動(dòng)條9-閥體NB8010-閥座11-調(diào)壓盤(pán)12-密封墊13-定位螺絲14-密封墊15-密封螺母16-閥彈簧17-馬蹄鍵18-彈簧壓蓋19-密封套20-閥桿密封盤(pán)根組件21-軸套22-內(nèi)芯管23-閥托架電器箱與行程控制電器箱是一個(gè)集中電氣接線箱，里面裝有就地操作按鈕和接線端子排。有時(shí)，也可將整個(gè)啟動(dòng)系統(tǒng)裝在里面。另外，有的吹灰器還加裝了御煙及密封系統(tǒng)。如元寶山發(fā)電廠＃２機(jī)組，由兩臺(tái)密封風(fēng)機(jī)提供空氣源，分別引入墻箱和吹灰器閥門(mén)。其中，進(jìn)入墻箱的空氣對(duì)墻箱處進(jìn)行密封；進(jìn)入吹灰器閥門(mén)的空氣對(duì)可能進(jìn)入吹灰器的腐蝕性煙氣清除和對(duì)槍管的冷卻。水力吹灰器水力吹灰器主要由電機(jī)、電機(jī)減速箱、齒輪減速箱、螺紋桿、吹灰槍、提動(dòng)閥及其起閉機(jī)構(gòu)、止回彎管和電控系統(tǒng)組成。如圖3-所示。圖3-水吹灰器1-閥門(mén)2-管路3-電控部分4-螺桿5-電機(jī)減速箱6-齒輪減速箱7-閥門(mén)控制機(jī)構(gòu)8-吹灰槍吹灰器處于正常起始位置時(shí)，噴頭應(yīng)在爐膛保護(hù)套內(nèi)。電機(jī)啟動(dòng)即以高速運(yùn)轉(zhuǎn)，凸輪隨螺紋管快速前進(jìn)。在接近滾輪時(shí)，電機(jī)由變速控制器切換成低速。此時(shí)凸輪慢速旋轉(zhuǎn)壓下錐形滾輪，將閥門(mén)開(kāi)啟，壓力水經(jīng)吹灰槍頭的噴嘴中噴出，壓力漸增大，對(duì)爐堂壁進(jìn)行吹掃；凸輪繼續(xù)前移，觸動(dòng)前行程開(kāi)關(guān)，電機(jī)快速逆轉(zhuǎn)，螺紋管快速旋轉(zhuǎn)退回到起始位置，壓下行程開(kāi)關(guān)，動(dòng)作停止。閥門(mén)也隨凸輪與滾輪的脫離早已關(guān)閉，吹灰器完成了一個(gè)吹灰周期。提動(dòng)閥是吹灰器控制吹灰介質(zhì)的閥門(mén)，位于吹灰器的下部。閥上有控制機(jī)構(gòu)，用以開(kāi)啟和關(guān)閉提動(dòng)閥?？刂茩C(jī)構(gòu)上的錐形滾輪用以調(diào)節(jié)吹灰時(shí)的吹灰壓力。內(nèi)管為表面高度拋光的不銹鋼管，一端與閥后彎管路連接，用以將吹灰介質(zhì)輸送到吹灰槍管。吹灰槍管是一根外面加工有螺紋的管子，它既是吹灰器的吹灰槍管，又是重要的傳動(dòng)部件。螺紋管的后端焊有填料室，其前端與噴頭實(shí)施螺紋連接或焊接。噴頭上裝有一個(gè)或多個(gè)噴嘴。減速傳動(dòng)系統(tǒng)由電動(dòng)機(jī)、齒輪箱、驅(qū)動(dòng)銷(xiāo)和螺紋管等組成，吹灰器的旋轉(zhuǎn)和伸縮運(yùn)動(dòng)最終通過(guò)驅(qū)動(dòng)銷(xiāo)和螺紋管來(lái)完成。墻箱是吹灰器固定在爐墻上的支承點(diǎn)，同時(shí)也是與鍋爐予留接口連接的密封接口箱。電控機(jī)構(gòu)位于吹灰器后端，控制箱內(nèi)裝有行程開(kāi)關(guān)和按鈕，有的還裝有交流接觸器、電氣開(kāi)關(guān)等電器原件。吹灰器常見(jiàn)故障及其原因分析蒸汽吹灰器蒸汽吹灰器常見(jiàn)故障有：提動(dòng)閥漏泄、外槍管燒損、密封盤(pán)根漏氣、噴頭炸裂等。1、提動(dòng)閥漏泄原因及防止措施提動(dòng)閥漏泄原因如圖3-新閥質(zhì)量不符合要求，使用前未進(jìn)行檢查而盲目安裝使用，運(yùn)行后即發(fā)生漏泄;如閥座與閥體是螺紋連接，此處密封墊易損壞，造成提動(dòng)閥內(nèi)漏;鑄造的提動(dòng)閥有的存在先天鑄造砂眼，使用后即出現(xiàn)漏泄;提動(dòng)閥閥桿彎曲，使密封面不能很好吻合，或閥瓣不回座，造成提動(dòng)閥內(nèi)漏;蒸汽中有雜質(zhì)，提動(dòng)閥在啟閉過(guò)程中，雜質(zhì)將密封面損傷或卡住，使提動(dòng)閥關(guān)不嚴(yán);提動(dòng)閥動(dòng)作頻繁，造成彈簧疲勞，使閥瓣回座能力差；提動(dòng)閥長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行，汽體對(duì)密封面的沖蝕和腐蝕，造成密封面的損壞而內(nèi)漏；減壓閥減壓能力差及吹灰總門(mén)內(nèi)漏，使吹灰管路壓力超標(biāo)，造成提動(dòng)閥經(jīng)常在超壓下工作，提動(dòng)閥疲勞內(nèi)漏；提動(dòng)閥填料函處填料函螺母未擰緊或填料函失效，吹灰時(shí)造成此處滲漏；提動(dòng)閥與內(nèi)管連接處經(jīng)長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行，密封面腐蝕或連接螺栓松動(dòng)，造成此處漏汽；裝于提動(dòng)閥一側(cè)的空氣閥密封面損壞或彈簧較軟，在吹灰時(shí)密封不嚴(yán)，汽體通過(guò)空氣閥進(jìn)入冷卻風(fēng)管，出現(xiàn)外漏現(xiàn)象。提動(dòng)閥漏泄的防止措施如下：加強(qiáng)新閥使用前的檢查和驗(yàn)收過(guò)程，必要時(shí)要進(jìn)行水壓試驗(yàn)；閥體采用鍛件，閥桿表面進(jìn)行滲碳處理，增強(qiáng)表面硬度，提高彈簧材質(zhì)并對(duì)其進(jìn)行周期性更換；吹灰管路加裝濾網(wǎng)，避免雜質(zhì)進(jìn)入提動(dòng)閥；對(duì)提動(dòng)閥填料函定期更換和檢查；對(duì)提動(dòng)閥內(nèi)管連接密封面進(jìn)行必要的防腐處理，連接螺栓加裝防松彈性墊片，并定期檢查；空氣閥按主閥質(zhì)量要求。2、外管燒損外管燒損的原因：齒輪箱損壞，吹灰器在爐內(nèi)定點(diǎn)吹灰，高溫下，則造成吹灰外槍管變形。如果外槍管在爐內(nèi)部分較長(zhǎng)，在重量的作用下，其前部下沉、變形，最后燒損；吹灰時(shí)，撞銷(xiāo)變形或操縱凸輪和起動(dòng)臂嚴(yán)重?fù)p壞，不能將提動(dòng)閥及時(shí)打開(kāi)，外槍管無(wú)介質(zhì)冷卻，變形彎曲甚至燒損；支承機(jī)構(gòu)和托架（或小車(chē)）損壞卡住外槍管使其運(yùn)行中止，如外槍管卡在爐內(nèi)，則會(huì)造成槍管變形甚至燒損；前極限（行程開(kāi)關(guān)）損壞或觸點(diǎn)未斷開(kāi)，繼電器線圈燒壞或過(guò)載動(dòng)作，牽動(dòng)電纜和滑車(chē)的鋼絲繩斷裂等，使齒輪箱不能及時(shí)退回，外槍管停于爐內(nèi)燒損；鏈條斷裂或鏈輪磨損嚴(yán)重，鏈條脫離鏈輪或各連接處的銷(xiāo)子被剪斷，造成外槍管運(yùn)行中止，停于爐內(nèi)燒損。外管燒壞的防止措施：對(duì)齒輪箱定期加油、定期檢修，使其潤(rùn)滑良好，運(yùn)行正常；加強(qiáng)啟閉機(jī)構(gòu)、前極限、支承機(jī)構(gòu)或小車(chē)的維護(hù)和檢修，使其不卡澀；對(duì)鏈條及鏈輪定期加油檢修，鏈條定期更換；過(guò)吹灰器的運(yùn)行監(jiān)視系統(tǒng)加強(qiáng)監(jiān)督，發(fā)現(xiàn)停運(yùn)及時(shí)處理。3、密封盤(pán)根漏汽密封盤(pán)根漏汽主要是內(nèi)管與前后軸套磨擦，造成毛刺較多，將密封盤(pán)根刮壞。另一方面，盤(pán)根質(zhì)量較差，無(wú)耐磨硬環(huán)支承，造成密封盤(pán)根漏汽。防止密封盤(pán)根漏汽的措施是對(duì)密封盤(pán)根處加裝耐磨樹(shù)脂硬環(huán)，定期用砂紙對(duì)內(nèi)管進(jìn)行打磨。噴頭脫落或炸裂噴頭脫落或炸裂的原因：噴頭與外管的焊口處在高溫下存在低強(qiáng)區(qū)，如焊口有未焊透等缺陷，在壓力的作用下，噴頭易脫落。另一方面，因噴頭停吹時(shí)也與高溫接觸，極易造成噴頭疲勞炸裂。噴頭脫落或炸裂的防止措施：在噴頭焊接時(shí)，盡量選擇高一強(qiáng)度的材質(zhì)使焊口強(qiáng)度在高溫下不致降的太低，同時(shí)監(jiān)督焊口的焊接質(zhì)量，消除任何焊接缺陷；另一方面，停吹時(shí)，加強(qiáng)冷卻風(fēng)的投入，使內(nèi)外管和噴頭得到及時(shí)冷卻，延長(zhǎng)其疲勞時(shí)間。加強(qiáng)檢查維護(hù)，發(fā)現(xiàn)噴頭脫落或炸頭，及時(shí)更換。防止噴頭脫落或炸裂的最好措施是不用堵頭而是將吹灰管的端部捻圓后再將端部焊死，這樣就徹底消除了噴頭脫落和炸裂的可能。水吹灰器水吹灰器常見(jiàn)故障主要有：提動(dòng)閥漏泄、槍管損壞、盤(pán)根漏泄、機(jī)械卡澀、輸水膠管老化、噴嘴阻塞等。提動(dòng)閥漏泄原因有：提動(dòng)閥盤(pán)根壓蓋過(guò)緊，打開(kāi)后提動(dòng)閥不回座；吹灰介質(zhì)中有雜質(zhì)，將提動(dòng)閥密封面損壞或卡住不回座，使提動(dòng)閥關(guān)不嚴(yán)；提動(dòng)閥閥桿有缺陷，或盤(pán)根過(guò)松，造成盤(pán)根處漏水；彈簧疲勞，反彈能力差，造成提動(dòng)閥關(guān)不嚴(yán)。其防止措施有：保持提動(dòng)閥閥桿處的壓蓋緊力，但不宜過(guò)緊，能使彈簧將閥芯提起，使其順利回座；加長(zhǎng)提動(dòng)閥閥桿處填料環(huán)長(zhǎng)度，即增加該處密封圈匝數(shù)，增強(qiáng)該處的密封；定期對(duì)彈簧進(jìn)行更換，保證彈簧的反彈力；吹灰介質(zhì)可選用除鹽水，減少吹灰介質(zhì)中的雜質(zhì)；對(duì)提動(dòng)閥閥桿等易損件，定期檢查并維護(hù)。槍管損壞。槍管損壞原因有：槍管頭靠近高溫區(qū)，疲勞炸裂；螺紋連接的槍管，在吹灰器旋進(jìn)和旋出的過(guò)程中，螺紋松動(dòng)，掉管燒損；外管彎曲，與墻盒等處易發(fā)生卡澀，造成槍管損壞；提動(dòng)閥或前手動(dòng)門(mén)未開(kāi)，槍管運(yùn)行而無(wú)介質(zhì)冷卻，高溫?zé)龘p。其防止措施是：將槍管在不影響吹灰的情況下，盡量縮短，使其退到爐墻保護(hù)套外，與爐膛火焰遠(yuǎn)些；用螺紋連接的槍管，進(jìn)行幾處點(diǎn)焊，避免螺紋松動(dòng)；加強(qiáng)維護(hù)檢查，發(fā)現(xiàn)槍管彎曲超標(biāo)，及時(shí)更換；吹灰前對(duì)吹灰系統(tǒng)檢查，保證吹灰水暢通。機(jī)械卡澀。機(jī)械卡澀的主要因?yàn)橥夤軓澢螨X輪系故障、大齒輪被卡住、噴頭被墻箱套管或壁管報(bào)死等造成。其防止措施有：對(duì)齒輪箱定期加油、定期檢查；如外管彎曲，超過(guò)規(guī)定值，則更換；套管或壁管與噴頭的間隙能滿足噴頭的膨脹。噴嘴阻塞。因水質(zhì)差，噴嘴結(jié)垢造成阻塞。故應(yīng)對(duì)噴嘴進(jìn)行定期酸洗，以防結(jié)垢。三、檢修工藝（一）蒸汽吹灰器檢修工藝1、提動(dòng)閥檢修（1）提動(dòng)閥密封面檢修閥門(mén)解體后，對(duì)閥座和閥錐體及空氣閥閥桿和閥座進(jìn)行研磨拋光，并用紅丹粉檢查密封面的密封情況。如紅丹粉在密封面上連續(xù)均勻且密封面光潔度符合要求，則密封面合格，否則對(duì)其進(jìn)行研磨檢修，直到合格為止。如果提動(dòng)閥解體后，發(fā)現(xiàn)密封面已無(wú)合金層或密封面缺陷（如溝痕等）已穿透合金層到達(dá)母材，則此閥判廢。（2）提動(dòng)閥其它部件檢修對(duì)拆下的各部件清理除銹，去除毛刺，用目測(cè)或尺量的方法，檢查各部件有無(wú)缺陷或損傷。閥體應(yīng)無(wú)裂紋，砂眼深度不得大于０．５mm，閥桿光滑，粗糙度符合要求，最大彎曲值不超過(guò)０．0５mm．對(duì)各密封墊和盤(pán)根進(jìn)行更換。（3）提動(dòng)閥啟閉裝置檢修對(duì)拆下的各部件進(jìn)行清洗檢查和修復(fù)，校正槽鋼導(dǎo)軌和連桿組件，使槽鋼導(dǎo)軌無(wú)變形，啟閉閥銷(xiāo)、柱組件水平無(wú)傾斜現(xiàn)象，各銷(xiāo)孔間配合靈活。2．齒輪箱及其托架檢修對(duì)解體后的各部件進(jìn)行清洗，用目測(cè)和尺量的方法檢查各部件的磨損和損壞程度，如果齒輪牙齒磨損大于原厚度的三分之一，推進(jìn)齒輪和蝸桿軸、蝸桿齒輪軸最大彎曲超過(guò)０．０３毫米，則應(yīng)予以更換。另外托架上下滾筒轉(zhuǎn)動(dòng)靈活，托架均勻四角承重。各軸承應(yīng)完整，滾珠無(wú)咬毛、散裂和嚴(yán)重銹斑且轉(zhuǎn)動(dòng)靈活，不得與軸產(chǎn)生滑動(dòng)。大齒輪、連接鍵和輪轂配合緊密無(wú)滾鍵可能。各轉(zhuǎn)動(dòng)處更換新油。整體齒輪箱轉(zhuǎn)動(dòng)平穩(wěn)，無(wú)異音，無(wú)滲油現(xiàn)象。管前部滾柱托架和支承機(jī)構(gòu)檢修對(duì)拆下的各部件進(jìn)行清洗和檢查測(cè)量，更換和修復(fù)損壞的部件。要求導(dǎo)向滾柱無(wú)磨偏等損傷，滾柱內(nèi)軸承無(wú)損壞，轉(zhuǎn)動(dòng)靈活，軸套無(wú)橢圓狀磨損。軸無(wú)彎曲、變形，轉(zhuǎn)動(dòng)靈活。芯管和外槍管檢修除外槍管兩端外在中間均部選五點(diǎn)，用砂紙打磨寬２０mm環(huán)帶，然后用磁性千分表分別架于五點(diǎn)上，打手動(dòng)盤(pán)車(chē)，測(cè)量徑向圓跳動(dòng)值．如檢查內(nèi)芯管和外槍管彎曲度大于5mm，需進(jìn)行校正或更換。內(nèi)外槍管的外壁應(yīng)光滑，不能有裂縫、砂眼及腐蝕。發(fā)現(xiàn)破裂和嚴(yán)重毛刺的需進(jìn)行補(bǔ)焊或打磨。另外，外槍管法蘭接觸面應(yīng)平整，不能有連貫麻點(diǎn)、局部腐蝕。徑向凹長(zhǎng)度不超過(guò)接觸面徑向?qū)挾鹊乃姆种弧Ｈ鐕娮祛^有燒損變形和噴嘴沖損時(shí)，則更換噴嘴頭。密封盤(pán)根組件檢修對(duì)拆下的各部件進(jìn)行檢查測(cè)量。內(nèi)外軸套應(yīng)平整且內(nèi)孔無(wú)橢圓狀磨損，徑向磨損量不超過(guò)1mm，否則更換。外軸套鍵無(wú)咬痕和滾鍵狀，外軸套和軸套壓蓋鍵槽保證尺寸，壓蓋無(wú)變形。盤(pán)根組件內(nèi)外側(cè)應(yīng)加裝耐高溫的起支撐和導(dǎo)向作用的樹(shù)脂類(lèi)硬環(huán)，中間加裝石棉或石墨盤(pán)根環(huán)。跨距梁檢修及整體更換請(qǐng)參閱元寶山發(fā)電廠編寫(xiě)的《一號(hào)鍋爐檢修規(guī)程》。（二）水吹灰器檢修1、提動(dòng)閥檢修清洗檢查拆下的各部件，清理除銹去除毛刺，對(duì)損傷件進(jìn)行修復(fù)．對(duì)閥座和閥錐體進(jìn)行研磨拋光．更換損傷的各密封墊和盤(pán)根。要求閥體無(wú)裂紋，砂眼深度不得超過(guò)0.5mm。閥桿光滑，閥桿最大彎曲值不得超過(guò)0.05mm。閥門(mén)研磨后用涂色法檢查密封線接觸情況，密封面上應(yīng)無(wú)麻點(diǎn)和徑向劃痕，密封面光潔度符合要求。安裝后開(kāi)啟自如，密封良好。動(dòng)閥起閉裝置檢修解體后對(duì)各部件清洗，用目測(cè)或尺量的方法檢查各部件，對(duì)磨損嚴(yán)重及彎曲變形的需修復(fù)、校正或更換。要求框架軸無(wú)明顯彎曲，固定套不能串動(dòng)，框架套組件在框架軸上轉(zhuǎn)動(dòng)靈活，圓錐滾輪外表面連貫光滑，無(wú)螺旋狀磨損溝痕且轉(zhuǎn)動(dòng)靈活。3、絲母、噴嘴及盤(pán)根組件檢修解體后對(duì)各部件進(jìn)行清洗、檢查和測(cè)量，對(duì)損壞嚴(yán)重的需進(jìn)行修復(fù)或更換。要求傳動(dòng)絲母無(wú)嚴(yán)重磨損，梯形螺紋磨損最大不超過(guò)原厚度的三分之一，且絲母在絲桿上轉(zhuǎn)動(dòng)靈活。噴嘴不得有熱變形、燒彎、噴嘴頭掉、腐蝕、結(jié)垢等現(xiàn)象。盤(pán)根底環(huán)和壓蓋無(wú)磨損，盤(pán)根緊度應(yīng)以安裝后操作無(wú)水泄露、轉(zhuǎn)動(dòng)輕便靈活為宜。4、止回彎管、內(nèi)芯管和絲桿檢修對(duì)解體后各部件進(jìn)行清洗、檢查和測(cè)量。要求止回彎管與提動(dòng)閥和支架板焊接牢固，無(wú)滲漏。內(nèi)芯管表面光滑，最大彎曲值小于0.03mm，橢圓度小于0.5mm，絲桿和絲母應(yīng)保證節(jié)距為20mm。5、齒輪箱檢修解體后對(duì)各部件進(jìn)行清洗、檢查和測(cè)量，損壞的部件進(jìn)行修復(fù)或更換。要求骨架油封、齒輪及其輪轂等無(wú)嚴(yán)重磨損，牙齒磨損不大于原厚度的三分之一。銷(xiāo)、鍵配合緊密，無(wú)滾鍵和松動(dòng)現(xiàn)象。大齒輪、齒輪箱及端蓋無(wú)裂紋和變形，整體無(wú)滲油現(xiàn)象，運(yùn)行平穩(wěn)無(wú)異音。6、整體更換和支撐架、墻盒檢修請(qǐng)參閱元寶山發(fā)電廠編寫(xiě)的《一號(hào)鍋爐檢修規(guī)程》。爐墻、爐襯、保溫及密封第一節(jié)．爐墻一概述（一）大型鍋爐爐墻結(jié)構(gòu)及特點(diǎn)４－１爐墻的典型設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)隨著火電機(jī)組鍋爐容量的增大，鍋爐本體及墻體結(jié)構(gòu)發(fā)生了很大變革，尤其是膜式水冷壁的應(yīng)用，相當(dāng)于對(duì)鍋爐膛構(gòu)造了一道水冷鋼板的密封圍墻，從而也就改變了鍋爐爐墻的整個(gè)結(jié)構(gòu)。因此，現(xiàn)代大型鍋爐爐墻的概念也應(yīng)更新，從鍋爐整體來(lái)講，即應(yīng)視為：膜式壁和絕熱（隔熱）層緊密結(jié)合而外飾防護(hù)板的復(fù)合結(jié)構(gòu)。其耐火與密封的功能就完全由膜式壁受熱面和金屬密封構(gòu)件來(lái)實(shí)現(xiàn)，通稱(chēng)“膜式壁氣密性爐墻”。從這個(gè)概念出發(fā)，爐墻的主要功能應(yīng)當(dāng)是具有足夠的嚴(yán)密性和良好的絕熱性。同時(shí)，還應(yīng)必須具備一定的機(jī)械強(qiáng)度，以承受爐內(nèi)的爆燃?jí)毫ΑD4-1是國(guó)產(chǎn)300MW和600MW機(jī)組鍋爐爐墻的典型設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)。當(dāng)然，由于鍋爐本體自身構(gòu)造的原因和運(yùn)行條件的要求，在與火焰和高溫?zé)煔庵苯咏佑|的某些部位，仍需要敷設(shè)少量的耐火內(nèi)襯。這些內(nèi)襯材料的種類(lèi)雖然為數(shù)不多，絕大多數(shù)是不定形耐火材料、（澆注料、搗打料、可塑料、噴涂料以及涂料抹料等），但也應(yīng)當(dāng)具有較高的耐火度、熱震穩(wěn)定性和耐壓強(qiáng)度等的要求，并易于施工和檢修維護(hù)。膜式壁氣密性爐墻內(nèi)壁的最高溫度，應(yīng)取它們的鰭端（鰭片中間）溫度，它是作為正確可靠地選用爐墻內(nèi)層絕熱材料的依據(jù)。而內(nèi)壁的平均溫度，應(yīng)取膜式壁整個(gè)結(jié)構(gòu)的平均溫度，它是作為確定爐墻散熱密度和核算外表面溫度的依據(jù)。這些數(shù)據(jù)值均可從鍋爐熱力計(jì)算書(shū)中查找。由上所述，則爐墻的定義是：鍋爐的燃燒室（爐膛）和各部煙道，采用不同結(jié)構(gòu)與外界隔開(kāi)的圍墻。這些圍墻，統(tǒng)稱(chēng)為爐墻。(二)常見(jiàn)問(wèn)題及其改進(jìn)爐墻絕熱層的設(shè)計(jì)一般應(yīng)遵循兩條原則：一是所選擇的內(nèi)層材料，其使用溫度必須大于膜式壁結(jié)構(gòu)的最高溫度，防止絕熱材料的劣化變質(zhì)；二是要有良好的結(jié)構(gòu)，絕熱層與膜式壁要緊密結(jié)合，防止熱空氣的對(duì)流傳熱。國(guó)產(chǎn)和引進(jìn)的大型鍋爐爐墻的設(shè)計(jì)，雖然注意了上述原則，但運(yùn)行實(shí)踐表明，不夠完善。尤其是有的引進(jìn)設(shè)備，爐墻內(nèi)層選用了硬質(zhì)硅酸鈣制品，它的缺點(diǎn)已在合理選用爐墻材料中講過(guò)了。也有的爐墻是在整個(gè)絕熱層中采用巖棉板，運(yùn)行一個(gè)階段后，巖棉板變成了松散、發(fā)酥的棉狀物，保持不了它的體積密度，致使?fàn)t墻的散熱損失超標(biāo)。因此，根據(jù)爐墻內(nèi)層材料是以膜式壁最高溫度為選擇的原則，那么，大型鍋爐膜式壁的最高溫度就應(yīng)當(dāng)取其鰭片的中間溫度。從不同管距計(jì)算的數(shù)據(jù)可知，一般為450—500℃。而非高溫性樹(shù)脂粘結(jié)的巖棉制品，它們的一般使用溫度350℃。由此可見(jiàn)，爐墻內(nèi)層絕熱材料，必須選用最高使用溫度≥500℃的礦物棉制品為宜。國(guó)產(chǎn)大型鍋爐爐墻的內(nèi)層，應(yīng)用了硅酸鋁棉板。因?yàn)樗鰹榻^熱用的材料其使用溫度最低是800℃。它與巖棉制品共同組成內(nèi)外層復(fù)合結(jié)構(gòu)的絕熱層（如圖4—1所示）完全能夠適應(yīng)爐墻溫度的需要。內(nèi)層硅酸鋁棉板的厚度通常為20具體的改進(jìn)分述如下：1.因?yàn)殄仩t本體設(shè)備的一些附件，是通過(guò)金屬箱直接焊在膜式壁上的，傳熱溫度較高，所以，對(duì)爐膛四角部位和燃燒器、吹灰孔及其它門(mén)、孔四周的內(nèi)外絕熱層，應(yīng)全部采用硅酸鋁棉制品進(jìn)行隔熱。2.在早期引進(jìn)的大型鍋爐上，也有采用不銹鋼絲網(wǎng)縫合的巖棉氈做為整個(gè)爐墻絕熱層的。因巖棉纖維本身的使用溫度可達(dá)到600℃能夠適應(yīng)爐墻溫度的需要。但是，在檢修或改進(jìn)中，應(yīng)施加10—3.為防止熱空氣在膜式壁鰭片的外側(cè)空間通道中對(duì)流傳熱，一般在設(shè)計(jì)上是采取每隔一定距離或剛性梁與膜式壁之間，沿爐壁周?chē)鲈O(shè)阻熱帶，即用輕質(zhì)絕熱澆注料將通道阻斷。但是，往往由于選材不當(dāng)，結(jié)合不牢，施工粗糙等原因，發(fā)生空穴、酥松甚至還發(fā)生剝落的現(xiàn)象。這種措施，雖然避免了通道間的上下對(duì)流?？煞侄瓮ǖ篱g的熱空氣還會(huì)從絕熱層的不嚴(yán)密處產(chǎn)生內(nèi)外對(duì)流傳熱。為此，改進(jìn)成沿整個(gè)鰭片外側(cè)空間通道粘貼硅酸鋁棉板條或填充其原棉的辦法來(lái)整體阻熱，效果良好。但必須貼緊并與管壁平齊。再者，關(guān)于剛性梁空間的填充問(wèn)題，應(yīng)將目前多數(shù)采用水泥珍珠巖的絕熱澆注料更換為硅酸鋁棉。但必須充滿壓實(shí)，不能虛松，如圖4—1所示。4.有一些引進(jìn)的鍋爐對(duì)爐墻絕熱層的緊固方式不完善，只是用自鎖壓板壓緊。從實(shí)踐中發(fā)現(xiàn)，由于絕熱層在運(yùn)行中經(jīng)常受冷熱工況的影響，其材料自身組織結(jié)構(gòu)也不同程度的脹縮，況且伴隨著爐墻的擅動(dòng)影響，會(huì)使板松馳而失去了它們的緊固作用。如果壓板壓的過(guò)緊，則又會(huì)形成絕熱層局部凹陷而大面積鼓脹。應(yīng)當(dāng)如圖4—1所示，在絕熱層外面再敷設(shè)一層鍍鋅活絡(luò)鐵絲網(wǎng)，使整個(gè)絕熱層的緊力均勻，并將鐵絲網(wǎng)靠近剛性帶的端邊壓焊于梁緣上。這樣，即可鞏固住絕熱層的厚度穩(wěn)定性，也保持了它們的良好絕熱性。5.大多數(shù)鍋爐爐墻的散熱損失和表面溫度偏高，除絕熱層自身的質(zhì)量因素外；支承固定件的熱損失也不可忽視，從測(cè)試數(shù)據(jù)中可知，它們的熱損失約占總損失的20%以上。為此，建議在爐墻的技術(shù)改進(jìn)中，在不影響總厚度的情況下，最好于外層鐵絲網(wǎng)上再敷設(shè)20mm二、爐墻的檢修（一）檢修環(huán)境1.爐墻檢修時(shí)，需按不同地區(qū)和鍋爐的布置（室內(nèi)或室外），應(yīng)采取防風(fēng)、防寒、防雨雪等措施。2.冬季檢修時(shí)，施工場(chǎng)所周?chē)沫h(huán)境溫度不應(yīng)低于5℃3.露天檢修，風(fēng)力大于6級(jí)以上時(shí)，應(yīng)采取整體或局部擋風(fēng)設(shè)施，確保安全作業(yè)和要求的環(huán)境溫度。4.檢修部位需要拆除或用水清洗時(shí)，不得損傷相鄰的爐墻、設(shè)備和污染環(huán)境。(二)檢修技術(shù)管理程序1.爐墻檢修前，應(yīng)編制檢修任務(wù)書(shū)，其內(nèi)容包括：檢修范圍、人員組織、工期圖表、工藝要求、質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)、所用材料的技術(shù)條件、安全措施以及費(fèi)用預(yù)算等。2.對(duì)大面積損壞和漏泄與散熱損失較嚴(yán)重的爐墻，應(yīng)結(jié)合實(shí)際情況，必要時(shí)制訂技術(shù)改進(jìn)方案。3.檢修過(guò)程中要進(jìn)行工藝質(zhì)量的監(jiān)督檢查。4.當(dāng)檢修工作結(jié)束和鍋爐運(yùn)行正常后，按規(guī)定分別進(jìn)行冷態(tài)和熱態(tài)的竣工驗(yàn)收。(三)合理選用爐墻材料1.根據(jù)爐墻功能的要求，應(yīng)選擇在最佳密度下，體積穩(wěn)定性好和空氣透氣度較低的礦物棉軟質(zhì)或半硬質(zhì)絕熱材料。通常選用密度為150~200kg/m3的硅酸鋁棉氈（板）作內(nèi)層和密度為110~130kg/m3巖棉（礦渣棉）板作外層。但不宜選用硬質(zhì)硅酸鈣制品，雖然它的使用溫度能夠滿足要求，可是制品的密度較大，砌縫太多，強(qiáng)度不高。在爐墻長(zhǎng)期運(yùn)行擅動(dòng)影響下，絕熱層將出現(xiàn)松動(dòng)或破損現(xiàn)象，會(huì)使絕熱效果下降，也不利于檢修維護(hù)。更不宜選用泡沫石棉制品作外層：一則高溫后變硬發(fā)脆；二則石棉對(duì)環(huán)境與人體健康不利。如果選用玻璃棉板作外層時(shí)，也要慎重，要求它耐高溫（2.不定形耐火材料的配制，應(yīng)選用高鋁水泥（鋁-50水泥或鋁-60水泥）、低鈣鋁酸鹽水泥（鋁－７０水泥）、磷酸鹽類(lèi)及水玻璃等作膠結(jié)劑。一般不宜摻用化學(xué)促凝劑或防凍劑。3.檢修或更換爐墻結(jié)構(gòu)中的支承固定件或密封構(gòu)件（設(shè)計(jì)規(guī)定的除外）時(shí)，不要隨意用奧氏體鋼如1Cr18Ni9Ti等，因它們的線脹系數(shù)較大。一般膜式壁的鰭片、塞塊、梳形板（套）均選用與被焊管子相同的材質(zhì)或線脹系數(shù)接近的耐熱鋼。爐墻常用金屬材料的使用溫度和線脹系數(shù)見(jiàn)表4-1。４－１爐墻常用金屬材料使用溫度與線脹系數(shù)值鋼種牌號(hào)最高使用溫度℃線脹系數(shù)α×１０－６℃碳素鋼４５０不銹鋼７００９００６００１０５０４．雖然碳素鋼的最高使用溫度為450℃，但在爐墻結(jié)構(gòu)中，它的長(zhǎng)期工作溫度最好控制在400℃以下，尤其不宜作為爐內(nèi)高溫區(qū)域耐火內(nèi)襯的鋼筋網(wǎng)架，因?yàn)樗诟邷叵聲?huì)出現(xiàn)氧化脹粗，能導(dǎo)致耐火層的破壞。（四）膜式壁的檢修1.發(fā)現(xiàn)膜式壁鰭片間的焊縫有砂眼、裂縫或漏焊處應(yīng)進(jìn)行補(bǔ)焊，支承固定件損壞和間距不合適的均應(yīng)更換與改正。2.檢查鍋爐冷灰斗、折焰角等斜面膜式壁與垂直管壁交接處的金屬密封構(gòu)件，有被拉開(kāi)或燒裂的應(yīng)及時(shí)補(bǔ)焊或更換。如缺乏補(bǔ)償能力，也可改裝為脹縮節(jié)的結(jié)構(gòu)。3.檢查鍋爐各門(mén)、孔和穿墻讓管處的鰭片，如有燒損、變形的在檢修時(shí)應(yīng)該更換。4.檢修時(shí)要注意，膜式壁最頂端的鰭片上緣一定要高出頂棚管。否則，將會(huì)形成從爐頂周?chē)?、漏灰的現(xiàn)象。5.檢修鍋爐兩側(cè)膜式水冷壁與包墻管鰭片的連接焊縫，必須焊透。不然，會(huì)被在鍋爐啟停過(guò)程中產(chǎn)生的熱應(yīng)力拉裂。6.為連接剛性帶（梁）而焊在膜式壁上的肋板焊縫，如有開(kāi)裂必須補(bǔ)焊。檢查鍋爐四角剛性帶水平位移的活動(dòng)構(gòu)件，是否能夠滑動(dòng)，并保持完好。7.檢查為控制鍋爐膨脹中心導(dǎo)向裝置的膨脹間隙，是否有卡塞現(xiàn)象，并清理干凈。8.爐墻上的門(mén)、孔與吹灰器等裝置的穿孔較多，封閉不嚴(yán)會(huì)經(jīng)常漏風(fēng)、漏灰。檢修時(shí)，除加強(qiáng)密封外，可將多余的門(mén)、孔密閉為好。密封一概述（一）鍋爐密封設(shè)計(jì)及其結(jié)構(gòu)1．設(shè)計(jì)要點(diǎn)大型鍋爐膜式壁的應(yīng)用，確實(shí)解決了鍋爐大面積的氣密性問(wèn)題。但是，鍋爐的受熱面不可能全是平壁膜式壁，整個(gè)水循環(huán)系統(tǒng)、過(guò)熱蒸汽系統(tǒng)都有大量的穿墻管穿過(guò)膜式壁。那么，穿墻管部位的雙向管排膨脹密封的處理，就成為鍋爐密封的關(guān)鍵。而鍋爐頂棚又是這些穿墻管最集中的區(qū)域。如何解決？實(shí)踐證明，只有依靠用金屬構(gòu)件密封的方式，才能有效地解決這一難題。當(dāng)然，鍋爐的密封設(shè)計(jì)是建立在膨脹中心的設(shè)立和可靠的應(yīng)力分析計(jì)算基礎(chǔ)上。鍋爐的膨脹中心是人為地確定一個(gè)膨脹起點(diǎn)，用一套導(dǎo)向裝置來(lái)控制，使鍋爐無(wú)論在什么工況下，始終有一個(gè)位置不產(chǎn)生任何方向的位移。這個(gè)位置就叫做“鍋爐膨脹中心”。它是計(jì)算汽水系統(tǒng)膨脹的基準(zhǔn)點(diǎn)，使整個(gè)鍋爐的膨脹成為有序的定向活動(dòng)。通過(guò)應(yīng)力分析計(jì)算，可以計(jì)算出鍋爐受熱元件任何一點(diǎn)的膨脹方向和膨脹量。有了這些計(jì)算，對(duì)鍋爐密土封設(shè)計(jì)的數(shù)據(jù)可信度大大提高。因此，鍋爐密封設(shè)計(jì)，也就成為大型鍋爐設(shè)計(jì)的重要的組成部分?，F(xiàn)將密封設(shè)計(jì)中幾個(gè)重要的問(wèn)題簡(jiǎn)述如下：1）鍋爐膨脹中心的確立上面講了，鍋爐膨脹中心是由一套導(dǎo)向裝置確定的，是鍋爐密封設(shè)計(jì)的需要，也是鍋爐進(jìn)行系統(tǒng)分析，然后進(jìn)行密封設(shè)計(jì)的需要，也是鍋爐進(jìn)行系統(tǒng)分析，然后進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算的需要。膨脹中心的位置，要根據(jù)鍋爐布置的型式來(lái)決定，對(duì)懸吊式鍋爐，垂直方向總是在吊桿的固定螺母處。前后、左右方向的膨脹中心位置，一般來(lái)說(shuō)，多在燃燒室中心線附近。2）熱應(yīng)力問(wèn)題密封構(gòu)件的熱應(yīng)力計(jì)算十分復(fù)雜，可用下列熱應(yīng)力基本公式計(jì)算：ó=αEΔt式中α——金屬密封件的線脹系數(shù)；E——彈性模數(shù)；Δt——被計(jì)算物件之間的溫差。熱應(yīng)力正比于線脹系數(shù)。因此