壓彎構件-《鋼結構基本原理》課件

Chapter6

第六章Stretch-bendingandCompression-bendingmembers

拉彎和壓彎構件壓彎(拉彎)構件：同時承受軸心力和彎矩的構件。NNNNPNNNN彎矩產生原因：偏心荷載、橫向荷載、彎距作用§6-1拉彎、壓彎構件的應用和截面形式一、拉彎壓彎構件的應用圖6-1單層工業(yè)廠房框架柱（1）拉彎構件（Stretch-Bendingmember）

【定義】同時承受軸向拉力和彎矩作用的構件?！緢D例】

（a）偏心受拉的構件（b）有橫向荷載作用的拉桿

（c）有端彎矩作用的拉桿【實例】如桁架下弦為軸心拉桿，但若存在非節(jié)點橫向力，則為拉彎構件?！緫梅秶坷瓘潣嫾膽幂^少。（2）壓彎構件（Compression-bendingmembers）【定義】同時承受軸心壓力和彎矩作用的構件?！緢D例】圖6-2（a）偏心受壓構件（b）有橫向荷載作用的壓桿【實例】廠房的框架柱圖6-1；

受風荷載作用的墻架柱高層建筑的框架柱；海洋平臺的支柱；受有節(jié)間荷載的桁架上弦?！緫梅秶夸摻Y構中壓彎構件的應用十分廣泛，二、截面形式

（1）拉彎和壓彎構件的截面形式（圖6－3）圖6－3拉彎和壓彎構件截面形式a)實腹式b)格構式X(虛軸:穿過綴材面)y(實軸:穿過肢件腹板)（2）壓彎構件截面形式說明：實腹式截面：熱軋型鋼截面、冷彎薄壁型鋼截面和組合截面。當構件計算長度較大且受力較大時，為了提高截面的抗彎剛度，還常常采用格構式截面。壓彎構件的截面通常做成在彎矩作用方向具有較大的截面尺寸，由于截面的高度較大且受有較大的外剪力，所以綴板連接的格構式壓彎構件很少采用，而選用綴條式。如果承受的彎矩M不大，而軸心壓力N很大，其截面形式和一般軸心壓桿相同。圖6－4壓彎構件的單軸對稱截面形式（a）實腹式（b）格構式注：單軸對稱截面,在受壓較大的一側分布著更多的材料。如果彎矩M相對較大，其截面形式和一般受彎構件類似，除采用截面高度較大的雙軸對稱截面外，還常采用單軸對稱截面（圖6-4）。（3）壓彎構件的整體破壞三種形式：【強度破壞】（strengthfailure）

——指截面的一部分或全部應力都達到甚至超過鋼材屈服點的狀況。當桿端彎矩很大或截面局部有嚴重削弱時出現(xiàn)；

【整體失穩(wěn)破壞】彎矩作用平面內的彎曲失穩(wěn)破壞（flexuralfailurein-plane）——在彎矩作用平面內只產生彎曲變形（彎曲失穩(wěn)），不存在分枝現(xiàn)象，屬極值點失穩(wěn)問題，失穩(wěn)模態(tài)為彎曲失穩(wěn)

；彎矩作用平面外的彎曲扭轉破壞（flexuralandtorsionalfailureout-plane）

屬分岔失穩(wěn)問題，失穩(wěn)模態(tài)為彎扭失穩(wěn)。【局部失穩(wěn)破壞】——發(fā)生在壓彎構件的腹板和受壓翼緣，其產生的原因與受彎構件局部失穩(wěn)相同。圖6-5壓彎構件的整體失穩(wěn)a)彎曲失穩(wěn)b)彎扭失穩(wěn)強度（strength）穩(wěn)定實腹式

格構式

彎矩繞實軸

（同實腹式壓彎構件平面內、平面外）彎矩繞虛軸整體穩(wěn)定（over-allstability）局部穩(wěn)定平面內穩(wěn)定平面外穩(wěn)定（out－plane）

承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)剛度（stiffness）(4)壓彎構件驗算內容：（Stablity）翼緣的局部穩(wěn)定腹板的局部穩(wěn)定

（webplate）整體穩(wěn)定局部穩(wěn)定（各肢件按軸壓構件局部穩(wěn)定控制）平面內平面外（不必）分肢穩(wěn)定（in－plane）（frangeplate）思考題6－1、鋼結構實腹式壓彎構件的設計一般應進行的計算內容為（）。強度、彎矩作用平面內的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形(B)彎矩作用平面內穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形(C)強度、彎矩作用平面內及平面外的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形(D)強度、彎矩作用平面內及平面外的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、長細比彎矩作用平面內和彎矩作用平面外6－2、實腹式偏心受壓構件的整體穩(wěn)定性，包括的穩(wěn)定。D6-3、壓彎構件整體破壞形式有（）。(A)強度破壞、彎曲失穩(wěn)、彎扭失穩(wěn)

(B)強度破壞、彎曲失穩(wěn)、扭轉失穩(wěn)(C)彎曲失穩(wěn)、彎扭失穩(wěn)、翼緣板屈曲(D)彎曲失穩(wěn)、彎扭失穩(wěn)、扭轉屈曲A§6-2拉彎、壓彎構件的剛度和強度計算一、剛度計算：正常使用極限狀態(tài)，剛度按下式計算：式中，容許長細比［λ］取值同軸心受力構件。二、強度計算準則邊緣纖維屈服準則：以構件截面邊緣纖維屈服的彈性受力階段極限狀態(tài)作為強度計算的承載能力極限狀態(tài)。------------彈性工作階段全截面屈服準則：構件的最大受力截面的全部受拉和受壓區(qū)的應力都達到屈服。----------塑性鉸形成部分發(fā)展塑性準則：構件的最大受力截面的部分受拉和受壓區(qū)的應力達到屈服點，至于截面中塑性區(qū)發(fā)展的深度根據具體情況給定。--------------彈塑性工作階段1、截面正應力的發(fā)展

以工字形截面壓彎構件為例（軸力和彎矩正應力線性疊加，驗算最大應力）：假設軸向力不變而彎矩不斷增加強度是針對受力最大截面上的應力，是一個應力問題。對拉彎構件、截面有削弱或構件端部彎矩大于跨間彎矩的壓彎構件，需要進行強度計算。三、強度計算(D)塑性工作階段—塑性鉸(強度極限)(B)最大壓應力一側截面部分屈服(C)截面兩側均有部分屈服(A)彈性工作階段圖6－6壓彎構件截面應力的發(fā)展過程Aw=hwtwMxhwxxyyhfyfyfyfyHHN

h

h(1-2)hfyfy(a)(b)(c)(d)Af=bt2、強度公式—無彎矩作用時，全部凈截面屈服的承載力—無軸力作用時，凈截面塑性彎矩N或M

單獨作用N≤Np

或M≤Mpn

當截面出現(xiàn)塑性鉸時,根據力平衡條件可得軸心壓力與彎矩的相關方程,繪出曲線,為簡化計算且偏于安全,采用直線作為計算依據Mx/Mpx當截面出現(xiàn)塑性鉸時，構件產生較大變形，只能考慮部分截面發(fā)展塑性將代入，并引入得：雙向拉彎和壓彎構件單向拉彎和壓彎構件Mx、My---繞x軸和y軸的彎矩Wnx、Wny---對x軸和y軸的凈截面模量γx、γy

---截面塑性發(fā)展系數An

---凈截面面積如工字形，

其他截面的塑性發(fā)展系數見《鋼結構》教材?！菊f明】彈塑性設計

部分塑性發(fā)展，軸力和彎矩非線性疊加塑性發(fā)展。近似線性疊加，引入塑性發(fā)展系數。

【特例】在下列情形時，設計采用邊緣屈服作為構件強度計算的依據，即取:①為了保證受壓翼緣在截面發(fā)展塑性時不發(fā)生局部失穩(wěn)，當壓彎構件受壓翼緣的外伸寬度與其厚度之比時。②對需要計算疲勞的拉彎和壓彎構件，目前對其截面塑性性能缺乏研究；③對于格構式構件，當彎矩繞虛軸作用時，由于截面腹部無實體部件，塑性開展的潛力不大。

思考題

6－4實腹式偏心受壓構件強度驗算公式中的，主要是考慮（）因素。(A)截面塑性發(fā)展對承載力的影響(B)殘余應力的影響(C)初偏心的影響(D)初彎矩的影響截面上邊緣“1”點(B)截面下邊緣“2”點(C)截面中和軸處“3”點(D)可能是“1”點，也可能是“2”點6－5.圖示T形截面拉彎構件強度計算的最不利點為（）。例題：某拉彎構件由I45a構成，，承受靜荷載，，截面無削弱，驗算該桿強度。解：查I45a知，（1）確定參數：（2）強度計算：（3）結論：該桿滿足強度要求。例:天窗側腿(高3.6m)承受風荷載設計值軸壓力，截面選用部分T型鋼

,驗算強度是否滿足要求。解：風壓力彎矩：1點：2點：風吸力彎矩：

1點：2點：12yXyXMxXXyy適用于格構式壓彎構件。1、邊緣纖維屈服準則以截面的受壓最大邊緣屈服時的荷載作承載力：2、最大強度準則邊緣開始屈服時還有較大的強度儲備，實際容許截面塑性深入，即采用最大強度準則。壓彎構件極限承載力曲線：工字形截面兩端等彎矩、軸力作用

一、彎矩作用平面內的穩(wěn)定特點：一壓就彎,不存在隨遇平衡狀態(tài)及其相應的臨界荷載（即，從穩(wěn)定平衡到不穩(wěn)定平衡的轉折點）。在彎矩作用平面內失穩(wěn)屬第二類穩(wěn)定，偏心壓桿的臨界力與其相對偏心率有關，為截面核心矩，大則臨界力低，見圖7－6。穩(wěn)定也是某一截面上的應力，但它是針對整個構件而言不是針對某個截面上的應力，是一個變形問題。整體穩(wěn)定包括兩方面——彎矩作用平面內的彎曲失穩(wěn)及彎矩作用平面外的彎扭失穩(wěn)?！?-3實腹式壓彎構件平面內穩(wěn)定計算圖6－6壓彎構件不同偏心率下承載力與側移的關系曲線實用計算公式的推導：假設兩端鉸支的壓彎構件，變形曲線為正弦曲線,按其受壓最大邊緣纖維應力達到屈服點時的承載力。上式是由彈性階段的邊緣屈服準則導出的，與實腹式壓彎構件的考慮塑性發(fā)展理論有差別，規(guī)范在數值計算基礎上給出了以下實用表達式：考慮抗力分項系數并引入彎矩非均勻分布時的等效彎矩系數βmx后，得【說明1】NEx為歐拉臨界力，NEx應除以抗力分項系數

R，注明N

Ex為參數，其值為NEx/

R＝NEx/1.1?！菊f明2】

mx(或

tx)為等效彎矩系數，實質為其他荷載作用時的臨界彎矩與均勻彎矩作用臨界彎矩的比值。規(guī)范βmx對作出具體規(guī)定：1、框架柱和兩端支承構件（1）沒有橫向荷載作用時：M1、M2為端彎矩，無反彎點(兩端彎矩使構件產生同向曲率)時取同號，否則取異號，｜M1｜≥｜M2｜。（2）有端彎矩和橫向荷載同時作用時:

使構件產生同向曲率時:βmx=1.0

使構件產生反向曲率時:βmx=0.85（3）僅有橫向荷載時：βmx=1.02、懸臂構件:βmx=1.0對于單軸對稱截面，當彎矩使較大翼緣受壓時，受拉區(qū)可能先受拉出現(xiàn)塑性，為此應滿足：彎矩作用平面外穩(wěn)定的機理與梁失穩(wěn)的機理相同，因此其失穩(wěn)形式也相同——平面外彎扭屈曲。

基本假定：1、由于平面外截面剛度很大,故忽略該平面的撓曲變形。2、桿件兩端鉸接，但不能繞縱軸轉動。3、材料為彈性。§6-4實腹式壓彎構件平面外穩(wěn)定計算以的不同比值代入，可繪出和之間的相關曲線越大，曲線越外凸對常用的雙軸對稱工字形截面，根據彈性穩(wěn)定理論的推導，構件在發(fā)生彎扭屈曲時，其臨界條件：并引入非均勻彎矩作用時的等效彎矩系數βtx，箱形截面的截面影響系數η以及抗力分項系數γR:用偏于安全地取式中:βtx—等效彎矩系數，取平面外兩相鄰支承點間構件為計算單元，取值同βmx；（1）工字形（含H型鋼）截面 雙軸對稱時：單軸對稱時：（2）T形截面（M繞對稱軸x作用）①彎矩使翼緣受壓時：雙角鋼T形截面：剖分T型鋼和兩板組合T形截面：

②彎矩使翼緣受拉，且腹板寬厚比不大于時：3.箱形截面：注意：用以上公式求得的應φb≤1.0；以上公式已考慮了構件的彈塑性失穩(wěn)問題，當φb>0.6時，不需要換算；閉口截面φb=1.0。彎扭失穩(wěn)的影響因素：支座約束，荷載分布（變形），加載位置，截面形狀，側向約束。對于不產生扭轉的雙軸對稱截面(包括箱形截面)，當彎矩作用在兩個主平面時，公式可以推廣驗算穩(wěn)定：及【例題】驗算下圖示壓彎構件的強度及平面內、外的整體穩(wěn)定性。已知：Q235鋼，A=20cm2，Ix＝346.8cm4，

Iy＝43.6cm4，y1＝4.4cm，翼緣側向1/3跨處設置兩個側向支承。解：1、參數計算2、強度計算結論：強度滿足要求。3、彎矩作用平面內的穩(wěn)定性結論：平面內整體穩(wěn)定不滿足。4、平面外的整體穩(wěn)定性結論：平面外整體穩(wěn)定滿足。【例題】如圖所示為一焊接工字形壓彎構件，翼緣為焰切邊，軸心壓力設計值N=800KN，兩端彎矩設計值M1＝600KN.m，M2＝600KN.m，繞截面強軸作用，方向如圖所示，不計構件自重。鋼材為Q345鋼，截面尺寸及構件支承情況如圖所示，驗算此壓彎構件的強度和整體穩(wěn)定。1660030010167m800kN7m800kN600kNm600kNm600kNm600kNm所以，要考慮截面的發(fā)展塑性，即【例題】如圖所示為一焊接工字形壓彎構件，翼緣為焰切邊，軸心壓力設計值N=500kN，跨中集中荷載設計值為P=200kN，不計構件自重。鋼材為Q235鋼，其側向支承分為兩種情況：1）在構件的三分點處設置側向支承；2）在構件的二分點處設置側向支承。驗算此壓彎構件在彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定。4.5m4.5mABC4.5m4.5mABCD14500300814450kNm4.5m4.5mABCD450kNm450kNm4.5m4.5mABC【例題】如圖所示為一雙角鋼T形截面壓彎構件，由長邊相連的兩個不等邊角鋼2L80×50×5組成，截面無削弱，節(jié)點板厚12mm。承受的荷載設計值為：軸心壓力N=38kN，均布線荷載q=3kN/m，不計構件自重。構件兩端鉸接并有側向支承，材料Q235鋼。驗算此壓彎構件的強度和整體穩(wěn)定。解：3mqNN3.38kNm2L80×50×5[作業(yè)]

有一箱形截面偏心受壓柱(計算長度為5876mm)，荷載情況如圖所示，驗算穩(wěn)定承載力（Q235鋼）。截面見下圖。3000kN3000kN48000kNcm48000kNcmh0=5004802000kN200t=145020010501000kNy·N=3000kN；M2=48000kNcm；M1=0h0=5004802000kN200t=145020010501000kNy[解]1、截面參數

A=240cm2；

Ix=122500cm4；

Iy=70200cm4；ix=22.6cm；iy

=17.1cm；

x=26；

y=35；

x=0.950；

y=0.918；

x=1.05；

y=1.05；3000kN3000kN48000kNcm2、強度驗算=125+99=224N/mm2≈f=215N/mm23、平面內穩(wěn)定驗算這里，

mx=0.65；代入上式：4、平面外穩(wěn)定驗算=132+66=198N/mm2＜f=215N/mm2

tx=0.65；b=1.0（箱形截面）。＜f=215N/mm2§6-5實腹式壓彎構件的局部穩(wěn)定實腹式壓彎構件的板件與軸壓和受彎構件的板件的受力相似，其局部穩(wěn)定也是采用限制板件的寬（高）厚比的辦法來保證。1、受壓翼緣的局部穩(wěn)定外伸翼緣板箱型截面腹板之間翼緣板當構件強度和整體穩(wěn)定不考慮截面塑性發(fā)展時，式可放寬至：（1）工字形和H形截面的腹板2、腹板的局部穩(wěn)定壓彎構件腹板彈性狀態(tài)受力情況τσmaxσminahw板厚tw腹板受力較復雜。同時受不均勻壓力和剪力的作用。根據彈塑性理論，彈塑性屈曲的臨界應力為。

KP—板的塑性屈曲系數。其值與壓應力的不均勻分布的梯度有關。

0—應力梯度

0

＝(max-min)/max當0≤

o≤1.6時:當1.6<

o≤2.0時:

o=（

max-

min）/

max

max——腹板邊緣最大壓應力

min——另一邊相應的應力，壓為正，拉為負。

——構件在彎矩作用平面內的長細比；當≤30時，取=30，≥100時，取=100。將臨界應力σcr=235N/mm2，ν=0.3和代入上式，得到腹板高厚比與應力梯度之間的關系，即得到工字形和H形截面的腹板高厚比限制：（2）箱形截面的腹板當0≤

o≤1.6時:當1.6≤

o≤2.0時:但不小于考慮到兩塊腹板可能受力不均，將按公式確定的高厚比值乘0.8，使設計得厚一些。但不應小于。（3）T形截面的腹板

當

0≤1.0時，翼緣板部分進入塑性，對腹板無嵌固作用。①彎矩使腹板自由邊受壓熱軋剖分T形鋼：

當

0＞1.0時，翼緣處于彈性，對腹板有嵌固作用。②彎矩使腹板自由邊受拉焊接T形鋼：格構式壓彎構件的截面形式由于截面的高度較大且受有較大的外剪力，所以綴板連接的格構式壓彎構件很少采用。

當偏心受壓柱的寬度很大時，常采用格構式。當柱中彎矩不大，或柱中可能出現(xiàn)正負號的彎矩但二者的絕對值相差不大時，可用對稱的截面形式(k、i、m)；當彎矩較大且彎矩符號不變，或者正、負彎矩的絕對值相差較大時，常采用不對稱截面(n、p)，并將截面較大的肢件放在彎矩產生壓應力的一側?！?-6格構式壓彎構件的穩(wěn)定截面中部空心，不考慮塑性的深入發(fā)展。（1）彎矩平面內的整體穩(wěn)定計算（6.27）注意：W1x=Ix/y0。y0為x軸到較大壓力分肢的軸線距離或壓力較大分肢腹板邊緣的距離，兩者中取較大者（見下圖）。

式中

x及N’Ex均按格構式柱的換算長細比

0x

確定。圖7.7.2格構柱計算繞虛軸截面模量時y0的取值按式（6.27）計算。1、彎矩繞虛軸作用的格構式壓彎構件二肢綴條式柱：二肢綴板式柱：根據算出的換算長細比

ox，查表得

x。

A——兩個肢柱的毛截面面積；A1——兩個斜桿的毛截面面積。

1——單肢長細比（對1軸）xy1xy（2）分肢的穩(wěn)定計算彎矩繞虛軸作用的壓彎構件，在彎距作用平面外的整體穩(wěn)定一般通過分肢的穩(wěn)定計算來保證而不必驗算。①

兩分肢的軸心力（6.28）（6.29）圖6.17分肢內力計算y2y1aNMx11將整個構件視為一平行弦桁架，分肢為弦桿，兩分肢的軸心力則由內力平衡得：②綴條式構件的分肢按軸心受壓柱計算分肢計算長度：

1）綴材平面內（1—1軸）取綴條體系的節(jié)間長度lox=l1

；

2）綴材平面外，取構件側向支撐點間的距離。不設支承時取loy=柱子全高。

③綴板式構件的分肢對綴板柱的分肢計算時，除N1、N2外，尚應考慮剪力作用下產生的局部彎矩，按實腹式壓彎構件計算。在綴板平面內，分肢的計算長度對焊接綴板，計算長度取兩綴板間的單肢凈長。螺栓連接的綴板，則取相鄰兩綴板邊緣螺栓的最近距離。（3）綴材的設計——和格構式軸心受壓構件相同。

當剪力較大時，局部彎矩對綴板柱的不利影響較大，這時采用綴條柱更為適宜。剪力取以下兩式的較大者：實際剪力，（4.35）2、彎矩繞實軸作用的格構式壓彎構件彎矩作用平面內屈曲用：（6.13）彎矩作用平面外屈曲用：（6.16）由于其受力性能與實腹式壓彎構件相同，故其彎矩作用平面內和彎矩作用平面外整體穩(wěn)定計算均與實腹式壓彎構件相同。但計算平面外穩(wěn)定時，對虛軸的長細比應取換算長細比來求

x

，

b應取1.0。

xy1xy3、雙向受彎的格構式壓彎構件（1）整體穩(wěn)定計算

采用與彎矩繞虛軸作用時壓彎構件的整體穩(wěn)定計算公式相銜接的直線式公式：彎矩作用在兩個主平面內的雙肢格構式壓彎構件其穩(wěn)定性按下列公式計算：式中：

W1y—在My作用下，對較大受壓纖維的毛截面模量；其余符號同前。注意：對虛軸（x軸）的系數應采用換算長細比

0x計算。分肢1分肢2xxyy2211MxNy2y1aMy（2）分肢穩(wěn)定按實腹式壓彎構件計算穩(wěn)定性，分肢內力為：4、格構柱的橫隔及分肢的局部穩(wěn)定壓彎格構柱必須設橫隔，做法同軸壓格構柱；橫膈的間距不得大于柱截面較大寬度的9倍和不得大于8m。橫膈可用鋼板或角鋼做成。

分肢局部穩(wěn)定同實腹柱。（P151表6.3）1截面形式(1)對于N大、M小的構件，可參照軸壓構件初估；(2)對于N小、M大的構件，可參照受彎構件初估；因影響因素多，很難一次確定。2截面驗算(1)強度驗算(2)整體穩(wěn)定驗算（6.7）（6.13）（T形截面)（6.14）平面內§6-7壓彎構件的設計步驟一、實腹式壓彎構件的設計(3)局部穩(wěn)定驗算—組合截面寬厚比（P152表6.3）(4)剛度驗算（容許長細比與受壓構件相同P77表4.2）3構造要求

與實腹式軸心受壓構件相似。平面外（6.16）【例】

某壓彎構件的簡圖、截面尺寸、受力和側向支承情況如圖所示，試驗算所用截面是否滿足強度、剛度和整體穩(wěn)定要求。鋼材為Q235鋼，翼緣為焰切邊；構件承受靜力荷載設計值（標準值）F=100kN和N=900kN。[解]：1.內力（設計值）

軸心力N=900kN彎矩2.截面特性和長細比：l0x=16m，l0y=8m

剛度滿足。3.強度驗算滿足要求。4.在彎矩作用平面內的穩(wěn)定性驗算滿足要求。滿足要求?。ㄆ矫鎯确€(wěn)定控制）

討論：本例題中若中間側向支承點由中央一個改為兩個（各在l/3點即D和E點），結果如何？5.在彎矩作用平面外的穩(wěn)定性驗算：

AC段（或CB段）兩端彎矩為M1=400kN.m，M2＝0，段內無橫向荷載：6.局部穩(wěn)定驗算翼緣的寬厚比腹板計算高度邊緣的應力腹板高厚比局部穩(wěn)定滿足要求1.截面選擇1）對稱截面（分肢相同），適用于±M相近的構件；2）非對稱截面（分肢不同），適用于±M相差較大的構件；2.截面驗算1)強度驗算2)整體穩(wěn)定驗算（含分肢穩(wěn)定）彎矩繞虛軸：平面內、分肢穩(wěn)定彎矩繞實軸：平面內、平面外、分肢穩(wěn)定3)分肢的局部穩(wěn)定驗算（同組合截面的實腹式柱）4)剛度驗算5)綴材設計

設計內力取柱的實際剪力和軸壓格構柱剪力的大值。3.構造要求壓彎格構柱必須設橫隔，做法同軸壓格構柱；格構式壓彎構件設計步驟二、格構式壓彎構件的設計【例】圖示上端自由，下端固定的壓彎構件，長度為5m，作用的軸心壓力為500kN，彎矩為Mx，截面由兩個I25a型鋼組成，綴條用L50×5，在側向構件的上下端均為鉸接不動點，鋼材為Q235鋼，要求確定構件所能承受的彎矩Mx的設計值。L50×5xx40011y400y5000AAI25aNM解:1.對彎矩（繞虛軸）作用平面內的整體穩(wěn)定計算確定Mx截面特性：此獨立柱繞虛軸的計算長度系數

＝2。綴條面積(2L50×5)：A1=2×4.8＝9.6cm2。換算長細比：按b類查附表4.2懸臂柱

mx=1.0對虛軸的整體穩(wěn)定：2.對單肢計算確定Mx右肢的軸線壓力最大按a類查附表4.1單肢穩(wěn)定計算經比較可知，此壓彎構件所能承受的彎矩設計值為283.3kN?m，整體穩(wěn)定和分肢穩(wěn)定的承載力