施工圖橋梁設計說明

設計說明2、鄭州航空港區(qū)經濟發(fā)展局《關于鄭州航空港區(qū)文明路跨南水北調總干渠橋梁工程可行性研究報告的批復》 （鄭港經發(fā)投資【 2011】87號，2011年12月19日）一、概述 ；3、《鄭州城市總體規(guī)劃綱要2008?2020）》（2008.05）;（一）項目概況4、《鄭州航空港地區(qū)總體規(guī)劃（2008-2035）》（鄭州航空港區(qū)位于鄭州中心城區(qū)西南，規(guī)劃區(qū)域距離鄭州市中心城區(qū)僅 20公里，航空港區(qū)北起南水北調渠南側，南至南水北調2008）；107渠北側，西起京廣鐵路，東至規(guī)劃中的國道新線，規(guī)劃面積189平方公里。航空港目前可大致分為三大功能分區(qū)，其中中部為《鄭州航空港 IT產業(yè)園區(qū)控制性詳細規(guī)劃》（2010）《鄭州航空城概念性總體規(guī)劃（2011-2030）及總體城市設計》（2011.02機場功能區(qū)，包括航站區(qū)、飛行區(qū)、機場工作區(qū)、航空貨運區(qū)、航空維修區(qū)、航空制造以及生產配套等航空核心功能區(qū)，是航空城的）功能主體。北部為科技產業(yè)新區(qū)，按平行互通模式布局，從外向內依次為產業(yè)帶、公共設施帶、藍領、白領及金領居住帶、干渠生態(tài)、項目委托單位提供的南水北調總干渠的相關資料；8、建設單位提供航空港區(qū)相關設計資料及相關文件精神；景觀帶，并由南水北調干渠分成西部片區(qū)和東部片區(qū)。南部為臨空產業(yè)新區(qū)，重點發(fā)展利空產業(yè)功能，主要包括物流園區(qū)、產業(yè)園區(qū)、9科技園區(qū)、商務園區(qū)和生活配套等。、相關技術規(guī)范、標準；1043目前南水北調干渠航空港區(qū)段內共設置橋梁座，均依據現(xiàn)狀公路及農村生產道路線位設置。、《南水北調跨渠公路橋設計技術規(guī)定》。11、《鄭州航空港區(qū)龍中公路跨南水北調總干渠橋梁工程地質勘察報告（初勘中間資料）》（2011.12）。（三）設計采用標準及規(guī)范 項目地理位置圖1、設計采用標準及規(guī)范：相接，在航城大道以西上龍中公路位于鄭州航空港北區(qū)，為鄭州航空港區(qū)北片區(qū)東西向主要道路，西與航城大道相交，東與新 107（1）《公路工程技術標準》（JTGB01-2003）（人行道）-5m60m（60M跨規(guī)劃南水北調總干渠。龍中公路道路斷面規(guī)劃為兩幅路形式，規(guī)劃紅線，標準橫斷面布置型式為：紅線寬）（2）《公路橋涵設計通用規(guī)范》 （JTGD60-2004）。龍中公路跨南米機動車道）+15.5米非機動車道 -5m（人行道） 6-21.5m-7m+15.56-21.5m（米非機動車道米機動車道）（綠化帶） （（3）《公路圬工橋涵設計規(guī)范》 （JTGD61-2005）水北調干渠橋梁設計車速及設計寬度與道路保持一致。（4）《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTGD62-2004）。包括龍中公路跨南水北調干渠橋部分和橋頭引道部分，其中橋梁長度為548.78m本工程西起航城大道，東至新城大道路，全長（5）《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》 （JTGD63-2007），橋寬為60m+96m+60m=216m222.32m，橋梁跨度布置為。210m61.1m；引道長度為（6）《公路橋梁抗風設計規(guī)范》 JTG／T60-01—2004（二）設計依據（ 7）《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTJ041-2000）座橋梁勘察測量、工程方案設計、初步設計及施工圖設計的委托》鄭州航空港區(qū)管委會《關于鄭州航空港區(qū)跨南水北調干渠14、1（8）《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2003）；（日）月9年201113；-01-01首橋．（9）《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2002）；（四）技術標準1、建設標準：城市主干道；CJJ11-2011）； （10）《城市橋梁設計規(guī)范》 （2、計算行車速度：50km/h）11《城市道路設計規(guī)范》（CJJ37-2012）;； （3、橋梁寬度：61.1m； （12）《城市橋梁工程施工與質量驗收規(guī)范》（CJJ2-2008）;4、設計汽車荷載：公路-I級;人群荷載：3.5kN/m）《公路環(huán)境保護設計規(guī)范》（JTJ/T006-98）;；13（25、水位： 設計水位：14（）《公路橋梁抗震設計細則》（JTG/TB02-01-2008）;121.523m；加大水位：122.177m；6、地震動峰加速度：0.1g;（基本烈度為叩度）。JTGC10-200715（）《公路勘測規(guī)范》（）其余指標按部頒《公路工程技術標準》（（JTGB01－2003）及其它有關規(guī)范條文執(zhí)行 JTG/TC10-200716）《公路勘測細則》（）;（五）初步設計評審會專家意見及執(zhí)行情況：）;JTGC30-200217（）《公路工程水文勘測設計規(guī)范》（（18（）《市政工程勘察規(guī)范》（1）在文本中應附相關部門橋位處渠道水利要素的批件。）;CJJ56-94答：在初步設計修編報告中已附該批件。JTGC20-2011（）;《公路工程地質勘察規(guī)范》19（）（GB50021-200119（）《巖土工程勘察規(guī)范》（）;2）在計入承臺基坑回填工程量的同時，尚應明確承臺基坑回填的相關技術要求。答：根據南水北調要求，基坑回填設計由河南省水利勘測設計有限公司進行專項設計。;T5224-2003）GB《預應力混凝土用鋼絞線》 20（）（／（21（）3）完善橋梁抗震設計，細化抗震措施（如采用減隔震支座等措施）。;《低合金高強度結構鋼》（GB/T1591-2008）答：本次橋梁設計擬采用摩擦擺減隔震球形鋼支座。（2004.3）22（）建設部《市政公用工程設計文件編制深度規(guī)定》；42、參考的主要標準、規(guī)范及規(guī)程如下：（）完善橋梁體系轉換階段的設計說明。GB500091（）—建筑結構荷載規(guī)范 答：設計中補充橋梁體系轉換階段的相關技術要求。2001）在下階段橋梁設計中，按照總體規(guī)劃配合相關管線過渠。（建筑抗震設計規(guī)范GB50011-2001）2（ 5 GB50108-2001地下工程防水技術規(guī)范答：在人行道下已預留滿足規(guī)范及南水北調要求的管線過渠位置。）3（）橋梁上部采用懸澆施工預應力混凝土連續(xù)梁結構基本合理，滿足南水北調相關要求，下階段應優(yōu)化橫斷面布置形式，以利施 4（）基坑工程設計規(guī)程 6DBJ08-61-97DBJ08-61-97工和控制投資。建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準 GB50068-2001 ）5（．答：施工圖設計在初步設計提出的優(yōu)化橫斷面方案基礎上，根據受力計算分析結果、綜合考慮施工方便、工期、南水北調交叉施工（三）場地地層分布根據鉆探、標貫及室內土工試驗結果，在勘探深度范圍內將地層共分為7層，現(xiàn)分別對本場地所揭露地層予以描述：影響等因素后，確定了本次橋梁的斷面。①粉砂：褐黃色，稍濕，松散-稍密，礦物成分長石、石英、少量云母 （7）在下階段橋梁設計中，考慮橋梁與周圍景觀的銜接。②答：根據總體要求和甲方要求，由甲方指定的單位對防落設施、人行道鋪裝、欄桿等進行美化設計。粉質粘土：棕紅色，可塑，干強度中等，韌性中等，稍有光澤，無搖振反應。③細砂：棕紅色，濕，密實，礦物成分長石、石英、少量云母，顆粒級配一般。（8）橋梁引坡地基處理方案進一步比選優(yōu)化。④粉質粘土：棕紅色，硬塑，干強度中等，韌性中等，稍有光澤，無搖振反應。含少量姜石。答：已根據地質詳勘報告進行方案比選后確定本次地基處理實施方案。⑤粉質粘土：棕紅色，硬塑，干強度高，韌性高，有光澤，無搖振反應。偶見姜石（其余指標按部頒《公路工程技術標準》JTGB01－2003）及其它有關規(guī)范條文執(zhí)行。 （粒徑 10-30mm）。⑥細砂：黃褐色，濕，密實，礦物成分長石、石英、少量云母，顆粒級配一般。二、橋址區(qū)自然地理概況⑦（一）場地地形、地貌 粉質粘土：紅棕色，堅硬，干強度高，韌性高，有光澤，無搖振反應。含少量姜石。該層未揭穿。（四）場地水文地質條件九,地形平坦。西、北、東三面邊界處，分布有沙 鄭州航空港地區(qū)位于山前坡洪積平原，西及西北高，東及東南低，坡降 3.8（1米左右。本工程場地沿線地貌單元屬黃河）地下水類型 148崗或沙丘，標高在155米左右，南部外圍地形低平，是機場所在地。東南最低，標高根據本次勘探揭露沖積田級階地，沖溝發(fā)育。，場地內地下水屬第四系潛水，勘察期間地下水位穩(wěn)定水位埋深在 11.4m左右，主要受大氣降水補給。由于現(xiàn)場南水北調工程正在施工，該水位為不穩(wěn)定水位，根據經驗該地區(qū)歷史最高水位在 6.0m（二）氣象資料左右。（小時降雨量多年平均值，640mm242）地下水的物理、化學作用評價 鄭州市地區(qū)屬暖溫帶大陸性氣候，四季分明，夏秋炎熱多雨，冬春干冷多風，年均降雨量-01-02橋首根據收集到的資料，結合鄭州區(qū)域地質情況，地下水對建筑材料的腐蝕性評價如下：90mm。三個月的降雨量占全年降雨量的、、)(，百年一遇H241%=245mm,78955%地下水對混凝土結構具微腐蝕性，對鋼筋混凝土結構中的鋼筋在長期浸水條件下具微腐蝕性，在干濕交替條件下有弱腐蝕性?！?，一月最冷，平均溫度°，七月最熱，平均溫度°，極端最低氣溫°℃，極端最高氣溫年平均氣溫 14.243C-15.8C27.3C0.2C。年平)不良地質作用及對工程不利的埋藏物2366均日照小時，日時數(shù)多，總輻射量大。(360年平均地面結冰時間約為天，標準凍深小于18cm天。最大凍結深度55100mm60cm，地面以下凍結平均為?？辈炱陂g，未發(fā)現(xiàn)其他不良地質作用及對工程不利的地下埋藏物。冬季盛行西偏北，夏季盛行南偏東，春、秋季則交替出現(xiàn)；根據鄭州市氣象史了解，鄭州市年平均風速約、地震烈度及場地類別3年以前20043.2m/s，規(guī)劃范圍的大地構造位置屬華北塊區(qū)南部，預皖斷塊開封凹陷的西邊緣，區(qū)域地質構造較復雜，對規(guī)劃區(qū)有影響的北東向區(qū)域活動斷年 2004米／秒。近年來的歷史紀錄最大風速為2426日最大風速刷新了歷史紀錄，瞬時最大風速達到了24月610米／秒，風力為裂構造帶主要有三條：即太行山前斷裂帶、聊城—蘭考斷裂帶和汾渭斷陷盆地構造帶，強地震大部分發(fā)生在這三個構造帶上；北西向級。．的區(qū)域活動斷裂帶主要有兩條：即新鄉(xiāng)—商丘斷裂帶和封門口—五指嶺斷裂帶，這兩條斷裂帶發(fā)生過中等強度地震。它們對本區(qū)發(fā)生(二)主要材料1、混凝土不同強度地震起嚴格的控制作用?？偟膩碚f，本區(qū)北緯35°以北主要受北東向斷裂構造控制，而北緯 35°以南主要受近東西向的秦嶺橋面鋪裝：8cmC55防水混凝土，抗?jié)B等級緯向構造所支配。W8。橋首-01-03C55)根據《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-20012008年版，鄭州地區(qū)抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為0.1g，設計現(xiàn)澆變截面箱梁：墩柱：C40地震分組第二組。橋臺： C30根據附近地質資料，本工程場地土類型為中軟土，建筑場地類別為田類，設計特征周期0.4s0本場地屬建筑抗震一般地段。承臺：C30,搭板：C30三、總體設計鉆孔灌注樁：水下C30（一）橋型方案護欄、人行道板：在綜合考慮投資、施工方法、施工工期、對南水北調影響等因素，橋型方案采用變截面連續(xù)梁結構，施工方法為懸臂澆筑施工。 C30混凝土除應滿足相關規(guī)范要求外，尚應滿足南水北調關于混凝土的相關要求如下：橋梁所用混凝土應滿足南水北調中線干線標準《預防混凝土工程堿骨料反應技術條例》中相關規(guī)定中下表：.骨料類型具有堿-硅酸反應活性骨料或具有堿-硅酸反應疑似活性骨料結構類型I類II類m類1、混凝土中總堿量不大于3.01、混凝土中總堿量不大于3.0kg/m3;混凝土中總kg/m3;2、須采取由通過相關機構（省級以上）資質干燥環(huán)境 堿量不大于3.02、須采取由通過相關機構（省認證的單位試驗確認的有效抑制措施。；kg/m3級以上）資質認證的單位試驗確認3、不宜使用具有堿-硅酸反應活性骨料。的有效抑制措施?；炷林锌?、混凝土中總堿量不大于2.51、混凝土中總堿量不大于2.5kg/m3;潮濕環(huán)境堿量不大于3.0kg/m3; 2、須采取由通過相關機構（省級以上）資質橋梁總體布置認證的單位試驗確認的有效抑制措施。；（省須采取由通過相關機構、2kg/m3均采用低合金鋼Q345C,其技術指標應符合低合金高強度結構鋼GB/T1591-2008的規(guī)定。級以上資質認證的單位試驗確、不宜使用具有硅酸反應活性骨料。（5）、伸縮縫和支座的有效抑制措施。本橋在橋臺處均安裝一道D160型伸縮縫。伸縮縫為定型產品，具技術指標應滿足《公路橋梁伸縮縫裝置》（JT/T327-2004）。含堿環(huán)嚴禁使用堿活性或疑似堿活性骨料支座采用摩擦擺減隔震球型支座，其技術性能應滿足《中華人民共和國交通運輸（公路）行業(yè)標準》（JT/T391—2009）的要求。并采用安全應對混凝土中的總堿量進行限制，使用具有堿-硅酸反應活性骨料或具有堿-硅酸反應疑似活性骨料配制混凝土時，（6）、橋面鋪裝有效的預防措施。摻加低鈣粉煤灰、礦渣粉、硅灰等摻合料可以起到抑制混凝土堿骨料反應的作用，摻合料的種類、摻量應結合工程 8cm混凝土橋面調平層，具上設10cm瀝青混凝土，中間設防水層。 對混凝土的要求，由通過相關機構（省級以上）資質認證的單位通過試驗確定。n＞田類工程不得使用具有堿-碳酸鹽反應活性骨料。 四、結構設計％。單摻低鈣粉煤灰進行骨料%;米用低堿含量的外加劑，外加劑中的堿含量宜不大于水泥應米用低堿水泥，堿含量不大于0.6010（一）主梁1.5II級灰，粉煤灰中的堿含量應不大于%。堿活性抑制時，粉煤灰摻量一般不少于 20%,粉煤灰等級不得低于1、主梁構造2、普通鋼筋：主梁為（60+96+60）m三跨雙向預應力混凝土變截面連續(xù)梁，半幅橋采用雙箱雙室斷面，懸臂施工階段為單箱雙室斷面，通過后GB1499.2）熱軋光圓鋼筋》（GB1499.1-2008和《鋼筋混凝土用鋼熱軋帶肋鋼筋》2部分第采用符合《鋼筋混凝土用鋼第1部分:澆濕接縫形成雙箱雙室斷面。半幅橋箱梁頂板寬28.1m,底板寬9.05m,外側翼緣懸臂寬2.5m,內側翼緣懸臂寬2.1m0根據擬定的施—2007有關規(guī)定的R235、HRB335鋼筋。、HRB400工方法對主梁進行了梁段劃分，如表6-1所示。、預應力鋼筋：3梁段劃分表 表6-1，公GB縱向預應力采用高強低松弛鋼較線，技術標準應符合《預應力混凝土用鋼絞線》/的規(guī)定，公稱直徑15.2mmT5224-2003梁段編號位置梁段長施工方法101.95Ep1860MPafpk,強度標準值=稱截面積140mm,彈性模量為=x。錨具采用與之匹配的成套產品。 MPa520主墩頂10m托架上澆注，墩梁臨時固結預應力筋采用精軋螺紋粗鋼筋主橋箱梁豎向預應力筋、，804.2mmA,兒32mm鋼筋面積：=fpk=930MPa標準強度21'?4'邊跨3m采用掛藍與1?4對稱施工X彈性模量Ep=2.010MPa。51?4中跨3m采用掛藍與1'?4'對稱施工錨具及相關材料： 橋首-01-045'?8'邊跨3.5m采用掛藍與5?8對稱施工JT329.2-1997錨具及波紋管：采用符合《公路橋梁預應力鋼絞線用錨具、連接器實驗方法及檢驗規(guī)則》 （）要求的成套產品。5?8中跨3.5m采用掛藍與5'?8'對稱施工主橋縱向預應力鋼絞線錨具采用符合質量要求的群錨及與之配套的螺旋鋼筋等材料；主梁縱向預應力管道采用符合真空壓漿工藝的9'?12'邊跨4m采用掛藍與9?12對稱施工的圓波紋管。50mm型錨具和內徑32—YGMJL32mm塑料波紋管成孔。精軋螺紋鋼筋采用）4（、鋼材：’對稱施工12'?9采用掛藍與4m中跨12?9..整體升降溫 +25C/-25C2m采用吊架施邊跨合龍13溫度梯度 +14C/7c（根據JTGD62選取）采用吊架施2m13中跨合龍段支座不均勻沉降 2.0cm（主墩），1.0cm（橋臺）在支架上現(xiàn)澆施邊跨現(xiàn)澆1411m縱、橫向預應力計算參數(shù)： 1.8次拋物線變化。2.8m主梁根部梁高5.8m,跨中梁高，按錨下控制應力 縱、橫向預應力：0.75fpk=1395MPa1.0m次拋物線變化到根部的。0.30m頂板厚0.30m，底板厚度由跨中按 1.8孔道偏差系數(shù) 0.001555cm。80cm9，根部0.8m。在、9'號塊由根部變化到跨中的0.55m腹板厚度在中跨跨中段為孔道摩擦系數(shù)0.17厚橫隔板。為保證半幅橋的橫向剛度、在半幅橋內側厚橫梁，中跨跨中設置0.3m3m主梁在梁端設置 2m寬橫梁，在主墩處設置鋼束松弛系數(shù)0.3。和翼緣設置三道橫隔板，分別設在中支點、邊支點和中跨跨中處，厚度分別為0.9m、0.8m0.3m一端錨具回縮6mm2、主梁預應力體系JL32mm精軋螺紋鋼筋計算參數(shù)：673.1KN/837Mpa主梁采用雙向預應力體系，豎向預應力采用高強度精軋螺紋鋼筋形成，錨下控制應力，張拉控制力為根。錨下控制應力 0.9fpk、15121015主梁縱向預應力采用－、15－、－1939.1KN1395Mpa14等類型鋼絞線束，錨下控制應力，張拉控制力分別為孔道偏差系數(shù) 0.00152326.9KN、2714.7KN?？v向束分類為頂板束，腹板束，邊跨底板束、中跨底板束、邊跨合攏束以及中跨合攏束?？椎滥Σ料禂?shù) 0.5邊跨現(xiàn)澆段為一次落架，預應力為箱內設置齒板單端張拉。鋼筋松弛率 0.05預應力張拉按照先豎向再縱向，最后對豎向預應力復張拉的順序進行?？v向預應力張拉按照先長束后短束的順序進行。一端錨具回縮1mm、結構計算 3施加預應力時混凝土強度 >90%）結構設計計算參數(shù)（1支座摩阻系數(shù)0.03 （1）結構設計計算參數(shù)掛籃重量（含機具、模板）700kN公路－I級 設計荷載（2）結構靜力分析 0.1g 地震動峰值加速度本橋上部結構內力計算采用橋梁設計專用程序Dr.BridgeV3.2及結構空間計算程序Midas/civil2010分別進行計算，動力計算采用結 80%相對濕度；計算內容包括成橋狀態(tài)下的恒載、活載、預應力、混凝土收縮徐變、支座強迫位移、制動力、結構均 Midas/civil2010構空間計算程序 ℃3±15設計計算合龍溫度．勻溫度及梯度溫度等作用，進行了全橋施工過程的模擬。1、墩身、基礎由于橋墩不高，墩身采用支架法施工。樁基采用鉆孔灌注樁工藝施工。箱梁橋面板橫向分別按框架和簡支板考慮固端影響兩種模式進行計算，擇其大者控制截面設計。2、主梁主橋下部計算采用相關程序進行了群樁內力分配、承臺配筋、樁長計算、樁身配筋等內容。主梁為連續(xù)梁體系，與一般的大跨度連續(xù)梁橋一樣，采用掛藍懸臂澆筑法施工。邊跨在支架上澆注。合龍順序為先邊跨后中跨。 2）結構靜力分析五、施工要點分別進行計算，動力計算采用結本橋上部結構內力計算采用橋梁設計專用程序Dr.BridgeV3.2及結構空間計算程序Midas/civil2011本橋的施工工藝和質量控制應嚴格按照《公路橋涵施工技術規(guī)范》（；計算內容包括成橋狀態(tài)下的恒載、活載、預應力、混凝土收縮徐變、支座強迫位移、制動力、結構均JTJ041－2000）、招標文件技術規(guī)范中的有關規(guī)定嚴格執(zhí)Midas/civil2011構空間計算程序行。同時，根據本橋的結構特點和具體情況，提出以下施工注意事項。勻溫度及梯度溫度等作用，按 18個施工階段進行了全橋施工過程的模擬。（一）基礎箱梁橋面板橫向分別按框架和簡支板考慮固端影響兩種模式進行計算，擇其大者控制截面設計。1、首先完成墩、臺基樁的施工。基樁施工前應認真核對基樁坐標，確定無誤后嚴格按基樁坐標進行精確放樣。主橋下部計算采用相關程序進行了群樁內力分配、承臺配筋、樁長計算、樁身配筋等內容。2（3）結構動力分析、基樁施工時，應采用長度適應鉆孔地質條件的鋼護筒，保證孔口不坍塌及不使地表水進入孔內，并保持孔內泥漿的表面高程。-01-05首橋0.8）JTG/TB02-01-2008結構動力分析參照《公路橋梁抗震設計細則》（），根據橋位處的地震動峰值加速度值（0.15g，結合場地類別，同時應防止坍孔等現(xiàn)象的發(fā)生。3、孔徑與垂直度檢查合格后，進行清孔作業(yè)，清孔必須滿足規(guī)范要求，且清底系數(shù) m0＞程序進行計算。等資料，采用Midas/civil2011、施工時如發(fā)現(xiàn)地質情況與圖紙不符時，經監(jiān)理工程師和設計代表確認后，可按實際地質情況調整樁基長度。4（二）橋墩及基礎、一根樁的所有混凝土灌注時間要求控制在首批混凝土初凝以內。5、無破損檢驗的檢測管，應沿圓周綁扎在鋼筋籠上，其接頭必須密封且應保證其位置垂直，以確保水泥漿不會滲入管內而影響1、橋墩630cm43x2.5m橋墩采用截面尺寸為的矩形實體橋墩，在橋墩的個角部位設置半徑的倒角。檢測質量。、橋墩承臺混凝土體積大，應采用布設冷卻管、低水化熱水泥和摻入粉煤灰等措施以減少水化熱對混凝土質量的影響。施工前72 （）基礎3.0m1.8m根①的鉆孔灌注樁。根據地質鉆孔資料，基樁為摩擦樁。樁基頂承臺厚，平面 25℃前不得拆模。應進行溫控設計并采取相應的有效溫控措施。內外溫差大于 183基礎采用群樁基礎，橋橋墩布置排共）進行樁JGJ106-2003。26.55mX8、本工程應按照《公路工程基樁動測技術規(guī)程》（JTG.F81-01-2004T）或《建筑基樁檢測技術規(guī)范》（12.5m尺寸：（三）橋臺基檢測。。2.5m排樁。樁頂承臺厚度為21.3m橋臺采用肋板式橋臺，橋臺采用直徑摩擦樁的群樁基礎，縱橋向設置（二）墩、臺天。 30、墩身施工時應注意墩身與承臺混凝土的齡期差不得超過 1（四）施工方案．2、混凝土結構外觀應符合下列要求： 7、混凝土應按施工規(guī)范要求取樣進行強度和彈性模量試驗，并應注意實驗室和施工現(xiàn)場的養(yǎng)生條件的差異，為防止混凝土力學指標誤差，應將部分試件放置在施工現(xiàn)場進行同等條件養(yǎng)生，作為張拉的依據。①混凝土表面應平整、密實，施工縫整齊，不得有顏色不均勻和模板接頭痕跡。8、主梁采用懸臂澆筑法施工，澆筑墩身混凝土時應注意預埋支架臨時固結件，各單“T”用掛籃懸臂對稱、平衡澆筑施工直至各單②墩、柱及承臺的混凝土蜂窩、麻面面積不超過被檢查面積的0.5％，深度不超過 10mm。 -01-06首橋“T%以上。填土時，3、臺后、錐坡填土必須嚴格按照施工規(guī)范的有關要求，選擇透水性良好的砂性土分層夯實，其密實度應達到95”最大懸臂，然后澆筑邊跨合攏段，待邊跨合攏段完成后繼續(xù)懸澆不平衡梁段直至中跨合攏。9、箱梁底板應設置一定數(shù)量的排水孔和通氣孔，具體位置參見施工圖紙，采用PVC管成孔，施工設置時務必整齊清潔，澆筑 100cm臺前、臺后應均衡填筑壓實填土，且臺前填土應超寬50?填筑，最后削坡做成錐坡。時先堵上。。、為了使橋梁顏色一致，地面以上部分結構應采用同一廠家、同品種的水泥。4、預應力管道采用預埋波紋管成形，為了管道嚴格保證彎曲坐標及彎曲角度，用“井”字形定位架進行管道的定位，同時保證管（三）主梁結構道順暢，以減少摩阻損失。所有的定位鋼筋均應采用點焊成形。定位鋼筋間距嚴格按照施工圖紙中的規(guī)定執(zhí)行。為防止混凝土崩裂，在完成橋墩施工后，可采用支架施工主梁 0號塊，進行墩梁臨時固結，隨后進行主梁懸臂澆注施工，張拉相應節(jié)段的主梁預應力須按照設計要求設置防崩鋼筋，防崩鋼筋應焊接在曲線外側的鋼筋網片上。鋼束，同時進行各種預埋件的施工；主梁邊跨現(xiàn)澆段的施工宜采用滿堂支架來施工；主梁合龍順序為先邊跨后中跨，具體施工過程詳、箱梁內齒板鋼筋應與箱梁鋼筋綁扎為整體，齒板混凝土與箱梁混凝土也應同時澆注。見《施工概略流程》。120、梁段混凝土體積較大，且鋼筋、預應力管道較多，應加強施工管理，鋼筋、管道的定位要準確，以利于下一梁段的施工。、為保證預埋波紋管的成孔質量避免漏漿，在澆注梁段混凝土時，可預先在波紋管內放置一定長度的橡膠棒，待澆注完梁段1混凝土一定時間后，抽出橡膠棒。特別注意混凝土的振搗，澆筑混凝土應采取有效措施減少水化熱，避免發(fā)生溫度、收縮裂縫。此外應注意各節(jié)段混凝土的養(yǎng)護，控制13拆模時間。、懸臂澆筑時，在移動掛籃過程中，掛籃移動不同步差不得大于半個本施工階段梁段長度。142、為了減小箱梁懸澆過程中的不平衡自重的影響，各梁段的懸臂澆筑過程中，應嚴格控制澆筑梁段混凝土的超方量，要求箱梁段的托架應具有足夠的強度和剛度，施工前進行預壓，消除非彈性變形。、0梁自重誤差控制在 3%3、掛籃結構應輕便合理，掛籃拼裝好后應進行預壓和加載試驗，測定其剛度度和強度滿足使用要求后方可使用，為箱梁懸臂澆以內；各梁段的混凝土澆筑應同時進行，對稱梁段最大澆筑混凝土重量差不得大于本梁段自重的 30%。15筑施工提供可靠的依據。掛藍重量（含機具、模板）不得大于設計噸位，同時掛籃應設有調整豎向撓度的功能，以便調整立模標高。、懸臂澆筑過程中，在每個塊件的前端頂、底板應設置幾處觀測點，施工時測出每個階段的標高變化情況，以控制節(jié)段的抬高量和預拱度設置。4、安裝掛籃，從％時方可張 9012＃塊況，以控制節(jié)段的抬高量和預拱度設置。至1＃塊逐塊、對稱、平衡進行懸臂澆筑施工。待澆筑梁段混凝土強度達到設計強度的6％時，應停下檢查，分析原拉梁段頂板或腹板預應力鋼束。掛籃應在鋼束張拉完且管道壓漿完成后經監(jiān)理驗收合格方可向前移動。16、預應力張拉以張拉噸位和引伸量雙控， 張拉設備應按照有關規(guī)定定期標定。引伸量誤差超過因處理完后方可繼續(xù)張拉。 5、任何梁段混凝土的澆注全部要求從懸臂端部向根部順序澆注，避免產生豎向裂縫。176、鋼束張拉時，應盡量避免滑絲、斷絲現(xiàn)象，當出現(xiàn)滑絲、斷絲時，其滑絲、斷絲總數(shù)量不得大于該斷面總數(shù)的1％，每一鋼、箱梁外露面（外腹板、下底板、懸臂板）應采用大塊鋼模板、竹膠板罩面，以保證表明光潔平整美觀；頂、底板頂面在混凝 束的滑絲、斷絲數(shù)量不得多于一根，否則應換束重新張拉。土初凝前手工抹平。．18、為確保結構受力符合要求，應嚴格控制豎向預應力粗鋼筋的張拉質量，要求每根豎向預應力鋼筋錨固后，必須進行復拉以（四）支座支座安裝時應注意下列事項：減少預應力損失。豎向預應力粗鋼筋張拉需做好張拉記錄，監(jiān)理需進行旁站監(jiān)理。1、本橋采用摩擦擺減隔震球型鋼支座。、預應力鋼束（筋）張拉完成后，應盡早進行孔道壓漿并保證壓漿質量。壓漿所用材料、外加劑及水泥漿配合比應根據管道19（的成型方法、壓漿方式、材料性能通過計算和試驗確定。原則上要求盡量減小灰漿收縮，保證壓漿密實飽滿。此外，壓漿工作應連續(xù)，1）墊石四周做成坡面，以防積水；墊石混凝土頂面要求平整，不能存在坡度，或者凹凸不平的現(xiàn)象，同時在墊石頂面任何位置絕對不能有凸起的硬質物，如鋼筋端頭等，凸起的硬質物會造成局部受力而破壞支座，導致支座出現(xiàn)非預期損壞，所以預先用水平?0.45。壓漿所用的水泥漿標號不得低于 C40,建議水灰比0.4尺校準，支承墊石四角高差不能大于2nlm20、按先邊孔后中孔的順序進行合攏施工，中跨合攏時根據實際控制情況在懸臂端加水箱進行配重，勁性骨架的焊接要求迅速，力求平整而清潔。（2）支座上鋼板、滑動構件不能當作調平鋼板使用，如果因橋梁有縱坡、橫坡時應另設調平鋼板。完成并形成剛接，焊接時在預埋件周邊混凝土澆水降溫，避免燒傷混凝土。合攏段混凝土的澆筑應在一天中氣溫最低時進行，并應在（3盡可能短的時間內完成。合攏段混凝土達到設計強度的 90%后方可進行箱梁底板鋼束的張拉。）支座就位于橋墩后，應特別注意調整支座的水平，把梁體架好以后還應再次調整支座的水平，如果出現(xiàn)梁體偏重心引起支座傾斜應及時調整。 、邊跨現(xiàn)澆段梁段在支架上澆注，支架應進行預壓。在澆筑邊跨現(xiàn)澆段過程中，應觀測支架的變形及沉降，并應采取有效措 21（施使現(xiàn)澆段與懸臂端標高及軸線的偏差最小。邊跨合攏段澆筑完成后，合攏段混凝土達到設計強度的 4）支座在工廠已完成組裝工作，一般情況下不要拆卸支座。 90%后，方可進行邊跨箱梁底（5板鋼束及邊跨合攏鋼束的張拉。 ）采用焊接方式安裝時，注意采取保護措施，避免高溫對內部的橡膠造成損害。）滑動類型支座8022、在跨中合攏段混凝土未達到設計強度的%之前，不得在跨中范圍內堆放重物或行走施工機具。、分別表示多向、單向滑動，長箭頭方向即為設計主位移方向，安裝時不能裝反。 （6（7）注意每個支座的型號、規(guī)格、位移量的區(qū)別與錨固螺栓的配套使用，也應特別注意滑動支座的滑移方向的區(qū)別，避免使用，箱梁底板也應在澆筑過程中采取可靠措施，保證其誤、澆注箱梁混凝土時，箱梁頂板頂面混凝土的不平整度不得大于235mm不當造成事故。差在規(guī)范允許范圍以內。2、如普通鋼筋與預應力鋼束或預應力粗鋼筋位置發(fā)生干擾，其處理原則為適當移動普通鋼筋位置以保證預應力鋼束或預應力24、支座使用期間應每年定期進行一次檢查及養(yǎng)護。（五）、其它粗鋼筋的位置；若需截斷普通鋼筋，則應該在就近位置做補強處理，同時需與監(jiān)理工程師和設計代表協(xié)商。1、凡設槽口的埋入式錨頭灌漿后均須封錨，外露的錨頭應進行防腐處理。