420th一次中間再熱煤粉鍋爐-畢業(yè)論文

教師批閱教師批閱PAGEPAGE62目錄一、前言1二、設(shè)計資料3三、鍋爐整體布置得確定4四、煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判斷12五、燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計算13六、爐膛設(shè)計和熱力計算15七、后屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算26八、對流過熱器設(shè)計和熱力計算31九、高溫再熱器設(shè)計和熱力計算35十、第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管的熱力計算38十一、低溫再熱器熱力計算44十二、旁路省煤器的熱力計算47十三、減溫水校核50十四、主省煤器設(shè)計和熱力計算51十五、空氣預熱器熱力計算53十六、熱力計算數(shù)據(jù)的修正和計算結(jié)果匯總56十七、熱力計算結(jié)果數(shù)據(jù)分析58附加內(nèi)容61參考文獻61420t/h一次中間再熱煤粉鍋爐前言一、課程設(shè)計內(nèi)容與要求：主要內(nèi)容：1.根據(jù)給定鍋爐的結(jié)構(gòu)布置與尺寸，計算該鍋爐燃用現(xiàn)在給定的煤種后的各項運行參數(shù)；根據(jù)計算結(jié)果分析運行中可能會出現(xiàn)的問題，并提出相應(yīng)的處理措施。基本要求：所有計算均采用列表形式，各誤差應(yīng)符合熱力計算要求[1][2][3]，計算中必須采用國際單位。對說明書與計算列表中各數(shù)據(jù)與公式應(yīng)注明其來源，例如：根據(jù)假設(shè)（并在何處進行了檢驗）；根據(jù)給定的數(shù)據(jù)；根據(jù)參考資料[x](Page:YY)選取等。與本次熱力計算或與本變工況計算有關(guān)的結(jié)構(gòu)計算項目需列表計算，與本次熱力計算無關(guān)的結(jié)構(gòu)設(shè)計計算可以不做也不用列表。制圖符合制圖規(guī)范，說明書條理清楚，并按要求裝訂成冊。每人獨立完成設(shè)計任務(wù)，并進行答辯。二、課程設(shè)計的目的課程設(shè)計是實踐性教學的主要環(huán)節(jié)之一，通過鍋爐課程設(shè)計應(yīng)達到以下目的掌握設(shè)計計算的基本原理和方法，提高實際設(shè)計計算的能力加深領(lǐng)會計算的基本理論和深化所學的理論知識為下一步學習鍋爐運行等專業(yè)知識提供理論基礎(chǔ)三、課程設(shè)計的概況鍋爐課程設(shè)計一般選題與鍋爐的熱力計算，就其計算范圍可分為局部熱力計算和整體熱力計算。局部熱力計算，多聯(lián)系生產(chǎn)現(xiàn)場某一具體問題，如提高鍋爐出口蒸汽溫度，提高鍋爐的出力，計算爐膛出口溫度，防止鍋爐爐膛結(jié)渣等。這些問題的計算往往要求學生具有一定實際生產(chǎn)知識，針對問題提出明確的結(jié)論及相應(yīng)合理建議。整體熱力計算，一般是校核整臺鍋爐各處的熱工參數(shù)和運行指標。這類選題的重點是檢查學生對計算原理和方法掌握的程度，培養(yǎng)學生實際計算的能力。同事，也要求學生在計算之后能進行必要的理論分析和提出合理建議。整體校核熱力計算的主要部分：1鍋爐輔助設(shè)計計算，這部分目的是為了后面的受熱面的熱力計算提供必要的基本計算據(jù)據(jù)或圖表。2受熱面熱力計算，其中包括熱力計算提供結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)的各受熱面的結(jié)構(gòu)計算。3計算數(shù)據(jù)的分析，這部分內(nèi)容往往是鑒定設(shè)計質(zhì)量、考核學生專業(yè)知識水平的主要依據(jù)。二、設(shè)計資料：（一）、設(shè)計題目：420t/h一次中間再熱煤粉鍋爐（二）、原始資料1.鍋爐蒸發(fā)量420t/h2.再熱蒸汽流量350t/h3.給水溫度235℃4.給水壓力15.6MPa5.過熱蒸汽溫度540℃6.過熱蒸汽壓力13.7MPa7.再熱蒸汽(進)溫度330℃8.再熱蒸汽(出)溫度540℃9.再熱蒸汽(進)壓力2.5MPa10.再熱蒸汽(出)壓力2.3MPa※注：以上壓力為表壓。11.周圍環(huán)境溫度2012.燃料特性Car（%）Har（%）Oar（%）Nar（%）Sar（%）Aar（%）War（%）Vdaf（%）Qar，net(kj/kg)DT(℃)ST(℃)FT(℃)50.583.794.651.492.1722.6314.6928.1020400120012400129013.制粉系統(tǒng)中間儲倉式,熱風送粉,筒式鋼球磨煤機14.汽包工作壓力15.2MPa（表壓）提示數(shù)據(jù):排煙溫度假定值=117℃；熱空氣溫度假定值=320℃三鍋爐整體布置得確定（一）、鍋爐整體的外型——選п形布置選擇п形布置的理由如下：(1)鍋爐排煙口在下方,送、引風機及電除塵器等設(shè)備均可以布置在地面，鍋爐結(jié)構(gòu)和廠房較低，煙囪也可以建造在地面上；(2)在對流豎井中,煙氣向下流動,便于清灰,具有自身除灰的能力；(3)各受熱面易于布置成逆流方式,以加強對流換熱；(4)汽機、鍋爐之間連接管道不長。（二）、受熱面的布置在鍋爐爐膛內(nèi)側(cè)，全部布置膜式水冷壁受熱面，其他受熱面的布置主要考慮蒸汽參數(shù)、鍋爐容量和燃料性質(zhì)的影響。本鍋爐為超高壓鍋爐，汽化吸熱較小，加熱吸熱和過熱吸熱相應(yīng)較大。為使鍋爐爐膛出口排煙溫度降低至要求的數(shù)值，避免水平煙道內(nèi)的對流受熱面超溫和結(jié)焦，從而保護對流受熱面，除在水平煙道內(nèi)布置對流過熱熱器外，還在爐膛內(nèi)上方布置全輻射式的前屏過熱器，爐膛出口布置半輻射式的后屏過熱器。為減少前、后屏過熱器中的傳熱溫差，在爐頂及水平煙道的兩側(cè)墻，豎井煙道的兩側(cè)墻和后墻均布置包覆過熱器。為減少熱偏差，節(jié)約金屬材料量，再熱器采用二級再熱方式，其中高溫再熱器對流過熱器后的水平煙道，低溫再熱器布置在尾部煙井。為了再熱汽溫的調(diào)節(jié)，使負荷在100%～75%之間變化時，再熱器出口汽溫保持不變，尾部煙井的上部由隔墻省煤器分隔成兩個煙道，主煙道設(shè)置低溫再熱器，旁路煙道設(shè)置旁路省煤器，前、后隔墻省煤器采用膜式結(jié)構(gòu)，在旁路省煤器下方的45°管上裝有20塊煙氣擋板用于再熱汽溫的粗調(diào)。在煙氣調(diào)節(jié)擋板的下方煙井設(shè)置主省煤器。根據(jù)鍋爐的參數(shù)，省煤器出口工質(zhì)狀態(tài)選用非沸騰式的。熱風溫度要求較高，采用兩臺￠6.7m受熱面旋轉(zhuǎn)的回轉(zhuǎn)式空氣預熱器，安裝于9米平臺上，屬爐外布置，其具有結(jié)構(gòu)緊湊、節(jié)約材料、維護方便的特點。在主省煤器的煙道轉(zhuǎn)彎處下部，設(shè)置落灰斗，在轉(zhuǎn)彎處離心力的作用下，顆粒較大的灰粒順落灰斗下降，有利于防止回轉(zhuǎn)式空氣預熱器的堵灰，減輕除塵設(shè)備及引風機的負荷。鍋爐整體布置如圖一所示。（三）、鍋爐汽水系統(tǒng)按超高壓大容量鍋爐熱力系統(tǒng)設(shè)計要求，該鍋爐汽水系統(tǒng)的流程設(shè)計如下：1過熱蒸汽系統(tǒng)的流程汽包 頂棚過熱器進口集箱 爐頂及尾包覆過熱器管系 懸吊管過熱器管系 尾部包覆過熱器后集箱尾部左右側(cè)包覆過熱器下后集箱懸吊管過熱器出口集箱 尾部左右側(cè)包覆過熱器后上尾部左右側(cè)包覆過熱器管系（上升）集箱尾部左右側(cè)后包覆過熱器管系（下降） 尾部左右側(cè)包覆過熱器下前集箱水平煙道左右側(cè)前包覆過熱器管系（上升）水平煙道左右側(cè)前上包覆過熱器集箱前屏過熱器后屏過熱器對流過熱器進口集箱對流過熱器管系對流過熱器出口集箱集汽汽箱汽輪機高壓缸。2水系統(tǒng)的流程給水主省煤器進口集箱主省煤器管系主省煤器出口集箱前隔墻省煤器進口集箱前隔墻省煤器管系隔墻省煤器出集箱后隔墻省煤器進口集箱后隔墻省煤器管系墻省煤器出集箱旁路省煤器進口集箱旁路省煤器管系旁路省煤器出口集箱省煤器引水管汽包下降管水冷壁下聯(lián)箱左右側(cè)墻水冷壁水冷壁上聯(lián)箱汽包前后側(cè)墻水冷壁3再熱蒸汽系統(tǒng)的流程汽輪機低溫再熱器進口集箱低溫再熱器管系低溫再熱器出口集箱高溫再熱器進口集箱高溫再熱器管系高溫再熱器出口集箱再熱器集汽集箱汽輪機中壓缸。（四）、鍋爐總體概況鍋爐為單汽包，自然循環(huán)煤粉爐，呈∏形布置，適應(yīng)露天。汽包中心標高為42300mm，布置在爐前距水冷壁中心線2660mm處。采用4根￠419×36mm大直徑下降管。爐膛由密封良好的￠60×6mm鰭片管膜式水冷壁組成，爐膛截面深×寬=8840×9600mm，寬深比為1.085，近似正方形。燃燒器呈四角大小雙切圓布置。爐膛上部出口處，沿爐膛寬度方向布置6片前屏過熱器，橫向節(jié)距為1350mm,其后布置14片后屏過熱器，橫向節(jié)距為630mm。高溫對流過熱器布置在后屏過熱器之后，位于折焰角的斜坡上，低溫過熱器由側(cè)墻包覆管、后墻包覆管以及爐頂包覆管組成。再熱器分高、低溫兩組，分別置于水平煙道以及尾部豎煙井。全部受熱面采用懸吊和支承相結(jié)合的方式。豎煙井深度7500mm，其上部由隔墻旁路省煤器管分隔成兩個煙道，主煙道和旁路煙道，相應(yīng)設(shè)置低溫再熱器和旁路省煤器。低溫再熱器受熱面載荷通過懸吊管由爐頂鋼架承重，受熱面向下膨脹。省煤器由旁路省煤器、隔墻省煤器和置于豎煙井下部的主省煤器三部分組成。旁路省煤器以及隔墻省煤器為懸吊式，主省煤器則由三根鋼架支承，擱置在水泥構(gòu)架梁上。兩臺回轉(zhuǎn)式空氣預熱器直接安置在9m運轉(zhuǎn)層上，由水平煙道連接，置于尾部豎煙井的后側(cè)。鍋爐煙井周圍有管子包裹，采用重力載荷小、厚度薄的敷管爐墻，除尾部空氣預熱器、煙風道、灰斗及主省煤器外，鍋爐的全部受熱面載荷均懸吊在爐頂鋼梁上，受熱面均作向下自由膨脹，爐頂鋼架通過K1、K2、K3、K4混凝土構(gòu)架把負荷傳遞到鍋爐基礎(chǔ)上。鍋爐氣溫調(diào)節(jié)，主蒸汽采用一、二級噴水減溫，再熱蒸汽采用煙氣擋板，作升溫調(diào)節(jié)，擋板布置在旁路省煤器下方的傾斜45°管上。此外，在高溫再熱器進口處設(shè)有事故噴水裝置，作為不得已時的降溫調(diào)節(jié)措施。當鍋爐負荷在75%～100%內(nèi)運行時，上述的調(diào)溫裝置可以維持過熱蒸汽、再熱蒸汽出口溫度在額定值。另外，在低溫再熱器出口還設(shè)有微量噴水調(diào)節(jié)，以配合煙氣擋板的調(diào)溫。本鍋爐按固態(tài)除渣設(shè)計，采用帶有粗破碎機的刮板式機械除渣裝置。水冷系統(tǒng)爐膛四周水冷壁管全部采用?60×6mm的鰭片管制成密閉的膜式水冷壁。水冷系統(tǒng)主要是由大直徑下降管、分配集箱及其支管、水冷壁上升管、汽水引出管、上下集箱、汽包組成循環(huán)回路。爐水由汽包經(jīng)4根?419×36mm大直徑下降管及其下端的分配集箱，以及44根分配支管均勻地進入14只下集箱，然后分14個循環(huán)回路上升，經(jīng)上集箱和46根汽水引出管進入汽包;在汽包中汽水混合物經(jīng)內(nèi)部裝置分離清洗，干凈蒸汽被引入到過熱器中，分離下來的水和省煤器來的給水混合一起，再進入大直徑下降管，進行周而復始的循環(huán)。整個水冷壁管，以及敷設(shè)其上的爐墻，均通過上集箱上的吊桿，懸吊在爐頂鋼架上，受熱面作向下自由膨脹。水冷壁上設(shè)有人孔、看火孔、吹灰孔、打焦孔、防爆門孔、點火孔、測量孔等。后墻水冷壁上部由分叉管分為兩路，一路折向爐膛，行成折焰角，另一路垂直上升，起懸吊管作用。為使兩路水量的合理分配，以保證均能安全可靠地工作，在垂直懸吊的集箱管孔處設(shè)置了帶有短管的?10mm節(jié)流孔，伸出集箱底部的短管，從而可以防止因污物進入節(jié)流孔而引起的阻塞。燃燒時為了防止由于爐膛負壓波動所引起的水冷壁及爐墻薄壁結(jié)構(gòu)振動而造成的損壞，在水冷壁外面布置了由工字鋼組成的剛性梁，剛性梁在上下方向和水冷壁一起膨脹，沿剛性梁長度方向，在結(jié)構(gòu)上保證可以自由膨脹，剛性梁直接支承于爐膛水冷壁以及左右側(cè)包覆和后包覆管上。燃燒器燃燒器為正四角大小切圓布置，假想小切圓?200mm、大切圓?800mm，一次風噴口分3層布置，帶負荷共12個一次風噴口。燃燒器的一、二、三次風噴口的布置，自上至下為（三）（二）(二)（一）（二）（一）（一）（二），一次風噴口分為上下兩組分隔，以提高一次風氣流的剛性。為了適應(yīng)煤種變化和調(diào)整燃燒工況，煤粉噴燃器各噴嘴出口截面做成可調(diào)節(jié)的。為了調(diào)整燃燒工況和控制爐膛出口煙溫，可根據(jù)燃料特性或運行人員的實踐經(jīng)驗來擺動噴嘴傾角，當一個噴嘴在水平位置時，相鄰噴嘴只能擺動10°左右，若所有噴嘴一起同向擺動時可擺動約±20°。整個燃燒器通過連體焊于水冷壁管上，與水冷壁管一起膨脹。點火輕油槍采用機械壓力霧化方式。該燃燒器之重油槍也采用機械壓力霧化方式，最大燃油量按鍋爐額定蒸發(fā)量的40%計算，裝于中、下二次風噴口內(nèi)，共8只油槍。過熱器采用輻射、半輻射和對流形式。蒸汽在過熱器中的流程為在汽包中經(jīng)分離后的干凈蒸汽，經(jīng)爐頂及尾部包覆過熱器，繼而進入低再懸吊管過熱器及尾部煙道左右側(cè)包覆管過熱器，再經(jīng)水平煙道左右側(cè)包覆管過熱器，依次進入前屏過熱器、一級噴水減溫器、后屏過熱器、二級噴水減溫器，最后進入高溫對流過熱器，匯集到出口集箱。過熱蒸汽由出口集箱兩端引入到汽輪機高壓缸。前屏過熱器共6片，為全輻射過熱器，后屏過熱器共14屏，為半輻射過熱器，高溫對流過熱器共104片，作順流布置。在后屏過熱器前后布置有一、二級噴水減溫器，其中一級噴水減溫主要用于保護后屏過熱器，而二級噴水減溫則為調(diào)節(jié)主蒸汽出口溫度，使之維持額定蒸汽參數(shù)。再熱器再熱器分高溫熱器和低溫再熱器兩部分。高溫再熱器布置在對流過熱器之后的水平煙道中，低溫再熱器和旁路省煤器做并聯(lián)布置放在尾部豎井中。低溫再熱器管系共104片、為5排管，按煙氣流向作逆流順列布置，整個低溫再熱器管系重力由懸吊管過熱器承載，作向下自由膨脹。高溫再熱器管系也為104片、5排管，作順流順列布置。在低溫再熱器進入管道上設(shè)有事故噴水裝置，為緊急事故時作降溫調(diào)節(jié)用。再熱蒸汽溫度控制以煙氣旁路擋板作為主要調(diào)節(jié)手段，而高、低溫兩段再熱器之間的噴水裝置作為細調(diào)，由于再熱蒸汽噴水調(diào)節(jié)要降低機組的熱效率，所以應(yīng)盡量少用。省煤器省煤器由主省煤器、隔墻省煤器和旁路省煤器三部分組成。給水由爐前三通管進入后，分左右兩側(cè)引至主省煤器進口集箱的二端，主省煤器管系為2排蛇形管圈，順列逆流布置，保持較低煙速，以改善磨損，便于檢修。主省煤器出來的工質(zhì)，由出口集箱左右二端?108×10mm的連接管引出，連接管共12根，每端6根，并進入旁路煙道的前、后隔墻管，工質(zhì)并聯(lián)向上流動，到爐頂匯集進入隔墻省煤器出口集箱。前、后隔墻采用寬鰭片管，前隔墻寬鰭片管外敷設(shè)爐墻，作為尾部豎煙井的前墻；后隔墻寬鰭片管作為旁路煙道的分割墻，管外不再敷設(shè)爐墻。由隔墻省煤器出口集箱二端引出工質(zhì)，經(jīng)爐外?219×26mm的管道下降至旁路省煤器進口集箱。旁路省煤器系為2排蛇形管圈，順列逆流布置。旁路省煤器在出口端的彎管傾斜45o，以組成煙道擋板的框架；旁路省煤器延伸至斜煙道包覆管，接旁路省煤器出口集箱。斜煙道部位的包覆管省煤器管為敷管爐墻，節(jié)距由旁路省煤器的90mm變?yōu)?5mm。最后經(jīng)旁路省煤器出來的工質(zhì)由12根?108×10mm的后墻引出管引入汽包，作為給水?；剞D(zhuǎn)式空氣預熱器本鍋爐選用2臺?6200mm的回轉(zhuǎn)式空氣預熱器，采用垂直軸受熱面回轉(zhuǎn)的形式?；剞D(zhuǎn)式空氣預熱器主要特征性數(shù)據(jù)如下：轉(zhuǎn)子內(nèi)徑為?6200mm；轉(zhuǎn)子高度為2260mm；受熱面高度為1860mm，其中熱端為1500mm，冷端為360mm；受熱面積為18500m2；預熱器轉(zhuǎn)速為1.53r/mim；預熱器漏風系數(shù)為0.20。冷端受熱面采用“抽屜式”結(jié)構(gòu)，便于大修時更換。腐蝕和積灰是目前預熱器存在的一個主要問題，它直接影響到預熱器傳熱元件的使用效果和壽命，因此還考慮了吹灰和沖洗裝置的設(shè)計。鍋爐構(gòu)架及平臺布置鍋爐構(gòu)架采用爐頂鋼結(jié)構(gòu)大梁和水泥柱的混合結(jié)構(gòu)，這種結(jié)構(gòu)可以減小鋼材耗量和節(jié)約工程投資。鍋爐寬度方向采用400t/h鍋爐的標準柱距為16000mm，爐前柱K1和K2之間柱距為4500mm,K2和K3之間為10800mm，K3和K4之間為11700mm，K4和K5之間為8000mm，自K1至K5柱均系單排柱列布置。為了保證單排柱的穩(wěn)定性，在鍋爐的寬度及深度方向每隔一定高度布置有聯(lián)系橫梁，組成空間多層建筑結(jié)構(gòu)。K1、K2、K3、K4柱子頂部各置有一根大板梁（主梁），該梁和水泥柱頂之間采用鉸接支座。為保證鍋爐各受熱面的自由膨脹，所有吊桿及吊架上部均采用球面墊圈支承。為了提高梁的穩(wěn)定性，在梁容易失去穩(wěn)定的區(qū)域設(shè)置有加強筋。另外將主梁、次梁和小梁布置成縱橫交錯相連的梁格，從而保證了梁的穩(wěn)定性。鍋爐按露天布置，鍋爐結(jié)構(gòu)設(shè)計考慮了風雪載荷和地震烈度的要求。為了保證鍋爐爐墻、膜式水冷壁、包覆管等高溫受壓件免受因鍋爐燃燒而產(chǎn)生的負壓波動所引起的水冷壁振動而造成的損壞，設(shè)計中采用了剛性梁加固。鍋爐平臺采用爐頂鋼懸吊及水泥柱預埋托架相結(jié)合的支承方式。步道平臺一般采用寬度為850mm，經(jīng)常需操作檢修處平臺適當加寬到1500~2000mm。為了防止工具零件下落，保證安全起見，采用花紋鋼板制成。對于花紋鋼板制成的平臺（包括剛性梁等），在可能易積水的地方應(yīng)根據(jù)需要由現(xiàn)場鉆泄水孔。扶梯寬度一般為800mm（個別地方為600mm），扶梯的傾斜角度為50o，所有平臺、扶梯周圍均設(shè)置有安全欄桿，欄桿下部加裝有高度為100mm的護板，以防工具和雜物外墜。爐墻密封該鍋爐爐膛部分為全焊膜式水冷壁結(jié)構(gòu)，因而保證了爐墻的嚴密性，煙氣不會直接沖刷爐墻使爐墻的內(nèi)壁溫度接近于水冷壁的溫度，因此爐墻可采用輕質(zhì)巖棉板的保溫材料，外面涂上20mm厚的抹面材料。該鍋爐爐墻外壁溫度均小于50oC。為滿足鍋爐露天布置的需要，在爐墻外裝置金屬護板。負壓鍋爐爐頂密封設(shè)計過去一般僅考慮爐墻本身的嚴密性，但運行多年來發(fā)現(xiàn)電廠的燃煤鍋爐普遍存在著爐頂漏煙灰現(xiàn)象，這不僅增加了鍋爐熱損失和對周圍環(huán)境的污染，而且爐頂罩殼內(nèi)的溫度升高，大量吊桿處于高溫條件下工作而影響了其使用壽命。為了加強爐頂密封，本鍋爐的爐頂密封采用了微正壓結(jié)構(gòu)，并用金屬板進行二次密封。同時在爐頂管與水冷壁管及側(cè)包覆管接觸處用密封墊塊密封使其成為一個平面，并在穿過爐頂?shù)乃泄芟堤幉捎媒饘偈嵝伟迕芊?，爐頂管開孔處和兩側(cè)采用密封鋼板作為一次密封。爐頂除采用二次密封外，尚有爐頂罩殼、爐頂蓋板等，以此保護爐墻，防止露天風雪的侵入。爐頂蓋板中部分采用拉網(wǎng)板，以加強罩殼內(nèi)通風降低吊桿溫度。運行工況與氣溫調(diào)節(jié)鍋爐運行與氣溫調(diào)節(jié)有密切關(guān)系，運行工況的變動會影響到氣溫的調(diào)節(jié)。該鍋爐的氣溫調(diào)節(jié)是按定壓運行設(shè)計的。在負荷為75%時煙道擋板的位置從開到關(guān)，煙氣旁通量由28%降到30%，因而75%負荷時再熱氣溫仍能保持額定值。由于噴水減溫器的水源為鍋爐給水，而噴水和蒸汽直接混合，因而要求電廠運行時嚴格保證鍋爐給水品質(zhì)，否則將會使出口蒸汽品質(zhì)惡化。再熱器的旁路保護為了滿足啟動、停機的要求，以及維護鍋爐最小的穩(wěn)定出力和低負荷時對再熱器運行足夠的冷卻，必須對再熱器進行足夠的冷卻，必須對再熱器進行旁路保護，本機組采用了二級旁路保護系統(tǒng)。第一級旁路是過熱蒸汽不經(jīng)過高壓缸而經(jīng)過減溫減壓裝置直接進入再熱器。第二級旁路是再熱蒸汽不經(jīng)過中、低壓缸而經(jīng)過減溫減壓裝置直接進入凝汽器。當鍋爐出口壓力由于某種原因而超過設(shè)計允許值時，為使主安全閥盡量不動作，以免安全閥因頻繁起跳而引起泄漏，此時一級旁路就自動打開，流經(jīng)部分蒸汽以降低氣壓，待鍋爐出口壓力恢復正常后，一級旁路就自動進行關(guān)閉。當汽輪機甩負荷時，過熱蒸汽經(jīng)過一級、二級旁路，流經(jīng)再熱器至凝汽器，從而達到保護再熱器并回收冷凝水的目的，提高了電廠的經(jīng)濟性，而且可以使過熱蒸汽和再熱蒸汽的安全閥不動作。四煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判斷煤的各元素成分之和為100%的校核Car+Oar+Sar+Har+Nar+Mar+Aar=100%元素分析數(shù)據(jù)校核干燥無灰基元素成分與收到基元素成分之間的換算因子為：Kdaf=100/(100-Mar-Aar)=1.60則干燥無灰基元素成分應(yīng)為（%）Cdaf=KdafCar=80.70Hdaf=KdafHar=6.05Odaf=KdafOar=7.42Ndaf=KdafNar=2.38Sdaf=KdafSar=3.46二、干燥基灰分的計算Ad=Aar100/(100-Mar)=26.53%干燥無灰基低位發(fā)熱量（實驗值）的計算Qdaf,net=(Qar,net+25Mar)Kdaf=33132.18 kJ/kg四、干燥無灰基低位發(fā)熱量（門杰列夫公式計算值）的計算Q′daf,net=339Cdaf+1030Hdaf-109(Odaf-Sdaf)=33152.52kJ/kgQ′daf,net-Qdaf,net=20.34kJ/kg誤差為0.0614%因為20.34kJ/kg<800kJ/kg(Ad>25%),所以元素成分是正確的。煤種判別由燃料特性得知40%>Vdaf=28.10%>20%,Qar,net=20400kJ/kg>18840kJ/kg，所以屬煙煤。折算成分的計算Azs,ar=4190Aar/Qar,net(%)=4190×22.63/20400=4.65%Mzs,ar=4190Mar/Qar,net(%)=4190×14.69/20400=3.02%Szs,ar=4190Sar/Qar,net(%)=4190×2.17/20400=0.4457%因此Azs,ar>4%,屬高灰分煤。五燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計算（一）燃燒產(chǎn)物的計算表1理論空氣量和理論煙氣容積的計算序號名稱符號單位計算公式結(jié)果1理論空氣量V0Nm3/kg0.0889(Cy+0.375Sy)+0.265Hy-0.0333Oy5.422RO2容積VRO2Nm3/kg0.01866(Cy+0.375Sy)0.95903N2理論容積VN02Nm3/kg0.79V0+0.008Ny4.294H2O理論容積V0H2ONm3/kg0.111Hy+0.0124My+0.0161V00.69015理論煙氣容積V0yNm3/kgVro2+VN20+VH2O05.94根據(jù)該鍋爐的燃料屬于煙煤，可選爐膛出口過量空氣系數(shù)a”=1.2，依次選取各受熱煙道的漏風系數(shù)，列出空氣平衡表2.受熱面名過量稱空氣系數(shù)爐膛，后屏過熱器（l,hp）對流過熱器（dlgr）高溫再熱器（gzr）低溫再熱器，旁路省煤器（dzr,psm）主省煤器（sm）空氣預熱器（ky）進口a’1.201．251.281.311.34漏風△a△al=0.05△ahp=00.050.030.030.030.20出口a”81.311.341.54根據(jù)上述計算，選取爐渣份額后計算得灰飛份額為0.9，計算上表得到煙氣特性表如下表3項目名稱符號單位l,hpdlgrgzrdzrpsmsmky煙道進口過量空氣系數(shù)a′1.20001.20001.25001.28001.31001.3400煙道出口過量空氣系數(shù)a″1.20001.25001.28001.31001.34001.5400煙道平均過量空氣系數(shù)apj1.20001.22501.26501.29501.32501.4400過?？諝饬俊鱒Nm/kg1.08371.21911.43591.59841.76102.3841水蒸汽容積VH2ONm/kg0.70750.70970.71320.71580.71840.7285煙氣總?cè)莘eVyNm/kg7.04277.18037.40057.56577.73098.3640RO2煙氣容積份額rRO20.13620.13360.12960.12680.12400.1147H2O占煙氣容積份額rH2O0.10050.09880.09640.09460.09290.0871三原子氣體和H2O占煙氣容積總份額rn0.23660.23240.22600.22140.21700.2018煙氣質(zhì)量Gykg/kg9.26549.44239.72549.937710.150010.9638飛灰無因次濃度μhkg/kg0.02640.02640.02650.02650.02660.0268表4焓溫表（后面附表所示）（二）熱平衡及燃料消耗量的計算表5熱平衡及燃料消耗量的計算序號名稱符號單位計算公式或公式來源數(shù)值1燃料帶入熱量kj/kg≈Qydw204002排煙溫度c假定118.003排煙焓kj/kg查焓溫表1454.824冷空氣溫度c給定20.005理論冷空氣焓kj/kg查焓溫表3142.926機械不完全燃燒熱損失%取用2.00007化學不完全燃燒熱損失%取用0.00008排煙熱損失%5.939散熱損失%查參考資料1圖2-150.350010灰渣物理熱損失%忽略0.000011保熱系數(shù)%1-q5/1000.996512鍋爐總熱損失%8.2813鍋爐熱效率%100-Σq91.7214過熱蒸汽焓kj/kg查蒸汽特性表P=13.82MP,T=540C343415給水焓kj/kg查蒸汽特性表P=15.68MP,T=235C1016.1316過熱蒸汽流量kg/h已知42000017再熱蒸汽出口焓kj/kg查蒸汽特性表P=2.48MP,T=540C3551.4018再熱蒸汽進口焓kj/kg查蒸汽特性表P=2.6MP,T=330C3078.3019再熱蒸汽流量kg/h已知35000020再熱蒸汽焓增量△hzrkj/kg473.1021鍋爐有效利用熱kg/hDgr×(h"gr-hgs)+Dzr×()1181090400.0022實際燃料消耗量kg/hQgl/(×Qr)63124.2523計算燃料消耗量kg/h61861.77六爐膛設(shè)計和熱力計算（一）爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計（帶前屏過熱器）表6爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計（帶前屏過熱器）爐膛尺寸的確定序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值爐膛容積熱強度w/m3按表2-11選取159×103爐膛容積m3=2278.00爐膛截面熱強度w/m2按表2-12選取4.268×106爐膛截面積m2BQydw/(3.6qF)84.86爐膛截面寬深比/按/=1～1.2選取1.086爐膛寬度m選取值使/=1～1.29.60爐膛深度m/8.84冷灰斗傾角按≥500選取500冷灰斗出口尺寸m按0.6～1.4選取1.20冷灰斗容積m3按圖3-5A4部分結(jié)構(gòu)尺寸計算151.42折焰角長度m按≈/3選取2.50折焰角上傾角按=200～450選取450折焰角下傾角按=200～300選取300前屏管徑及壁厚d*δmm取用38×4.5前屏管內(nèi)工質(zhì)質(zhì)量流速ρwKg/(m2.s)按表2-21選取1000.00前屏管子總流通面積m2(假定減溫水量=11×103Kg/h)0.1136前屏每根管子面積m2π/4(為內(nèi)徑)66.02×10-5前屏總管子數(shù)根172.00前屏橫向管距mm按=550～1500選取1350.00前屏片數(shù)片按=6.4選取6.00前屏單片管子數(shù)根按=28選取28.00前屏縱向節(jié)距mm按=1.1～1.25選取42.00前屏最小彎曲半徑Rmm按=(1.5～2.5)選取75.00前屏深度mm2418.00前屏與前墻之間距離mm選取1240.00前后屏之間距離mm選取780.00爐膛出口煙氣流速m/s選取6.00爐膛出口煙氣溫度℃按表2-20選取1100.00爐膛出口通流面積m2102.40爐膛出口高度m10.70前屏高度m按選定10.00水平煙道煙氣流速m/s選取10.00水平煙道高度m按=5.92選取6.50折焰角高度m按=0.7選取0.8000爐頂容積m3按圖3-5部分結(jié)構(gòu)尺寸計算531.84爐膛主體高度m18.26（二）水冷壁前后墻水冷壁回路個數(shù)個9.8/2.5=3.92(按每個回路加熱寬度≤2.5m選取)4.00左右側(cè)墻水冷壁回路個數(shù)個8.97/2.5=3.59(按每個回路加熱寬度≤2.5m選取)3.00管徑及壁厚d×δmm按表2-13選取60×6管子節(jié)距mm按s/d=1.3～1.35選取80.50前后墻管子根數(shù)根按(a/s)+1=123.5選取120.00左右側(cè)墻管子根數(shù)根按(b/s)+1=113.1選取104.00為了保證后墻水冷壁在折焰角處的剛度，便于后墻水冷壁的懸吊，其中有38根水冷壁用分叉管，即有38根上升管在折焰角處呈三叉管結(jié)構(gòu)，考慮到流動阻力的影響在38根上升叉管上方裝有直徑為10的節(jié)流孔，使有足夠的汽水混合物流過折焰角處的上升管，以免燒壞。（二）燃燒器的設(shè)計本鍋爐燃燒器根據(jù)Vdaf的大小應(yīng)選擇四角切圓布置的直流燃燒器，因為是煙煤，所以為均等配風，采用雙切圓的燃燒方式，這樣有利于加強爐內(nèi)氣流擾動，使燃料在爐內(nèi)停留的時間更長。燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸計算列于下表表7燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸計算序號名稱符號單位計算公式數(shù)據(jù)來源數(shù)值1一次風速m/s按表2-16選取27.002二次風速m/s按表2-16選取50.003三次風速m/s按表2-16選取50.004一次風率％按表2-15選取25.005三次風率％由制粉系統(tǒng)的設(shè)計計算確定的磨煤廢氣份額20.006二次風率％55.007一次風溫℃由制粉系統(tǒng)的設(shè)計計算確定200.008二次風溫℃310.009三次風溫℃由制粉系統(tǒng)的設(shè)計計算確定70.0010燃燒器數(shù)量個四角布置4.0011一次風口面積(單只)m20.153012二次風口面積(單只)m20.168013三次風口面積(單只)m20.144014燃燒器假想切圓直徑mm按表2-17選取800.0015燃燒器矩形對角線長度mm≈13050.0016特性比值初步選定12.0017特性比值由式(2-7)確定40.2018燃燒器噴口寬度mm=330結(jié)構(gòu)設(shè)計時定為=420420.0019一次風噴口寬度mm364.00二次風噴口寬度mm400.00三次風噴口寬度mm343.0020燃燒器高度mm按、、的要求畫出燃燒器噴口結(jié)構(gòu)尺寸圖，得，核算=13.26接近原選定值，不必重算。5652.0021最下一排燃燒器的下邊緣距冷灰斗上沿的距離m按l=(4～5)選取1.7022條件火炬長度m按圖2-29示意的計算20.52>14（三）爐膛和前屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算根據(jù)爐膛和前屏過熱器的結(jié)構(gòu)尺寸（圖和圖），計算爐膛和前屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)，列于表8和表9中。表8爐膛結(jié)構(gòu)尺寸計算序號名稱符號單位計算公式數(shù)據(jù)來源數(shù)值側(cè)面積根據(jù)圖3-54.438×9.244.40根據(jù)圖3-50.5×(6.47+8.97)×1.44311.00根據(jù)圖3-58.97×17.993161.40根據(jù)圖3-50.5×(5+8.97)×2.36615.80+++232.60前墻面積根據(jù)圖3-5335.80后墻面積根據(jù)圖3-5255.60爐膛出口煙囪面積根據(jù)圖3-5114.20爐頂包覆面積根據(jù)圖3-542.66前屏面積根據(jù)圖3-52×6×2.418×9.2290.90燃燒器面積根據(jù)圖4×1.2×6(燃燒器布置的總寬度和總高度分別為1.2m和6m)28.80前后側(cè)墻水冷壁角系數(shù)按膜式水冷壁選取1.00爐頂角系數(shù)I(a)4,0.9700前屏角系數(shù)查附錄三圖I(a)5,0.9900爐膛出口煙囪處角系數(shù)選取1.00整個爐膛的平均角系數(shù)0.9970前屏區(qū)的側(cè)墻面積根據(jù)圖3-52×9.2×2.41848.48前屏區(qū)的爐頂面積根據(jù)圖3-52.418×9.823.27前屏區(qū)的爐墻面積+71.75爐膛自由容積的水冷壁面積1113.0爐膛容積a2233前屏占據(jù)容積根據(jù)圖3-52.418×9.2×9.8232.70爐膛的自由容積－2000.3前屏區(qū)與爐膛的水平分割面積根據(jù)圖3-52.418×9.823.27前屏區(qū)與爐膛的垂直分割面積根據(jù)圖3-59.2×9.8×2192.00自由容積的輻射層有效厚度6.47前屏間容積的輻射層有效厚度1.45爐膛的輻射層有效厚度6.646燃燒器中心線的高度根據(jù)圖3-56.802爐膛高度根據(jù)圖3-526.776燃燒器相對高度0.2500火焰中心相對高度,按附錄表Ⅲ查得等于00.2500表9前屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算序號名稱符號單位計算公式數(shù)據(jù)來源數(shù)值管徑及壁厚由結(jié)構(gòu)設(shè)計知38×4.5單片管子根數(shù)根由結(jié)構(gòu)設(shè)計知28.00前屏片數(shù)片由結(jié)構(gòu)設(shè)計知6.00蒸汽流通截面積（為管子內(nèi)徑）0．1110蒸汽質(zhì)量流速1024.00前屏蒸汽平均比容查蒸汽特性表，Ｐ=14.55ＭPa,t=3720.0140蒸汽流速14.34前屏輻射受熱面積287.99（四）爐膛熱力計算（帶前屏過熱器）爐膛熱力計算（帶前屏過熱器）結(jié)果列于表10中。表10爐膛熱力計算（帶前屏過熱器）序號名稱符號單位計算公式和數(shù)據(jù)來源數(shù)值1熱空氣溫度οc給定3202理論熱空氣焓kj/kg查焓溫表2332.653爐膛漏風系數(shù)由空氣平衡表知0.05004制粉系統(tǒng)漏風系數(shù)選用0.06005冷空氣溫度οc給定206理論冷空氣焓kj/kg查焓溫表142.927空其預熱器出口過量空氣系數(shù)1.098空氣帶入爐內(nèi)熱量kj/kg×（+）×2558.3191Kg燃料帶入爐內(nèi)熱量kj/kg22958.3110理論燃燒溫度οc根據(jù)Ql查焓溫表1937.3111爐膛出口煙溫οc假定1110.0012爐膛出口煙焓kj/kg查焓溫表12412.9613煙氣的平均熱容量kj/(kg.c)(-)/(-)12.7514水蒸氣的容積份額查煙氣特性表0.100515三原子氣體容積份額查煙氣特性表0.236616三原子氣體分壓力Mpa(p爐膛壓力,p=0.098MPa)0.023217與的乘積m.Mpa0.154118三原子氣體輻射減弱系數(shù)1/(m.Mpa)3.2119灰粒子輻射減弱系數(shù)1/(m.Mpa)81.4520焦炭粒子輻射減弱系數(shù)1/(m.Mpa)取用10.0021無因次量選取0.500022無因次量選取0.100023半發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù)1/(m.Mpa)rn+0.0375+3.4124乘積2.2225爐膛火焰有效黑度0.891526乘積m.MPa0.150027自由容積內(nèi)三原子氣體輻射減弱系數(shù)1/(m.Mpa)3.2628乘積2.1629自由容積的火焰有效黑度0.884930乘積m.MPa0.033631屏間容積內(nèi)的三原子氣體輻射減弱系數(shù) 1/(m.Mpa)7.4332乘積0.626633屏間容積的火焰有效黑度0.465634屏寬A與SZY比值(A=2.424m)見圖0.374735屏寬A與屏節(jié)距之比w1.7936屏的修正系數(shù)查參考資料1附錄三圖V(b)0.950037屏區(qū)的修正系數(shù)查參考資料1附錄三圖V(b)0.860038系數(shù)查參考資料1附錄三圖V(a)0.900039屏的輻射系數(shù)查參考資料1附錄三圖V(c)0.160040屏區(qū)的輻射系數(shù)查參考資料1附錄三圖V(d)0.080041屏的黑度+0.600142屏區(qū)的黑度+0.526543屏的暴光不均勻系數(shù)/0.678144屏區(qū)水冷壁的暴光不均勻系數(shù)/0.594945計及暴光不均勻的屏的面積m2196.6746計及暴光不均云的屏區(qū)面積m242.5647爐墻總面積m2++1352.2248前后側(cè)墻水冷壁的玷污系數(shù)ζ查參考資料1附錄二表Ⅳ0.450049屏的玷污系數(shù)ζp查參考資料1附錄二表Ⅳ0.350050爐頂包覆管玷污系數(shù)ζld查參考資料1附錄二表Ⅳ0.450051爐膛出口屏的玷污系數(shù)ζβ(β=0.98)0.441052前后側(cè)墻水冷壁的熱有效系數(shù)ζx0.450053爐頂包覆管的熱有效系數(shù)0.436554屏的熱有效系數(shù)0.346555爐膛出口處的屏的熱有效系數(shù)0.441056平均熱有效系數(shù)ψpj0.396657爐膛黑度0.954058與爐內(nèi)最高溫度位置有關(guān)的系數(shù)MB，(B=0.56,C=0.5)0.440059爐膛出口煙溫1156.2260爐膛出口煙焓kj/kg查焓溫表12995.2361爐膛吸熱量kj/kg9928.2162爐膛容積熱強度W/m2160189.9263爐膛截面熱強度W/m24215226.1664爐內(nèi)平均輻射熱強度W/m2126165.8865爐頂輻射吸熱分布系數(shù)查參考資料1附錄三圖Ⅶ0.650066爐頂輻射熱強度W/m282007.8267爐頂輻射受熱面積m232.6568爐頂吸熱量Qldw2677694.23kj/kg3.6/155.8369前屏輻射吸熱分布系數(shù)查參考資料1附錄三圖Ⅶ0.840070前屏輻射熱強度W/m2105979.3471前屏吸熱量w20842785.17kj/kg3.6/1212.9372后屏輻射吸熱分布系數(shù)查參考資料1附錄三圖Ⅶ0.820073后屏輻射熱強度β101386.9074后屏吸熱量w11578384.29kj/kg3.6/673.8075附加過熱器總吸熱量∑Qfjkj/kg先假定后校核945.0076一級減溫水量Djw1kj/h先假定后校核6000.0077二級減溫水量Djw2kj/h先假定后校核5000.0078附加過熱器焓增量kj/kg142.9379飽和蒸氣焓kj/kg查蒸汽特性表p=15.3MPa,t=345c2597.3080包覆出口蒸氣焓kj/kg+2740.2381包覆出口蒸氣溫度οc查蒸汽特性表,p=14.7MPa366.8382前屏焓增量kj/kg/183.4683前屏出口蒸氣焓kj/kg+2923.6984前屏出口蒸氣溫度查蒸汽特性表,p=14.41MPa395.8285爐膛出口煙溫校核|假定值—計算值|46.22七后屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算（一）后屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算按照后屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸圖5-1計算尺寸列于表11表11后屏過熱器尺寸計算序號名稱符號單位計算公式或公式來源數(shù)值1管徑及壁厚mm選用38×52屏片數(shù)片14.003單片管子根數(shù)根12.004屏的深度cm2.325屏的平均高度m據(jù)圖3-7，（10+8.3）×0.59.156橫向節(jié)距mm630.007比值16.588縱向平均節(jié)距mm據(jù)圖3-7，2320/4551.569比值1.3610屏的角系數(shù)查參考資料1附錄三圖I(a)之50.840011屏區(qū)接受爐膛熱輻射面積=114.2012屏的對流受熱面積據(jù)圖3-7，2×14[10×0.91+（10+8.3）×（2.32-0.91）]616.0013屏的計算對流受熱面積517.0014屏區(qū)爐頂受熱面積據(jù)圖3-7，9.6×2.32×21.6015屏區(qū)兩側(cè)水冷壁受熱面積據(jù)圖3-7，2×10×0.91＋2×（10+8.3）×0.5×2.32-0.9144.0016屏區(qū)附加受熱面積+65.6017屏接受爐膛熱輻射面積101.3518爐頂附加受熱面輻射面積4.2319水冷壁附加受熱面輻射面積8.6220煙氣進屏流通截面積據(jù)圖3-7，（10+1.9）×（9.6-14×0.038-0.06）107.0021煙氣出屏流通截面積據(jù)圖3-7，8.3×（9.6-14×0.038-0.06）74.7022煙氣平均流通截面積88.0023蒸汽流通截面積A0.103024蒸汽質(zhì)量流速1120.0025煙氣輻射層有效厚度Sm0.8460（二）、后屏過熱器熱力計算表12后屏過熱器熱力計算序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1煙氣進屏溫度01156.222煙氣進屏焓kj/kgH'p=H''l12995.233煙氣出屏溫度0假定1033.464煙氣出屏焓kj/kg查焓溫表11454.095煙氣平均溫度0(+)1094.846屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量kj/kg先估后校Qldpfj=57Qslbpfj=128185.007屏的對流吸熱量kj/kgφ(H'p-H"p)-1350.748屏入口吸收的爐膛輻射熱量kj/kgQfp=Qhp673.809三原子氣體輻射減弱系數(shù)1/(m.Mpa)10.0010乘積1/(m.Mpa)2.3711灰粒的輻射減弱系數(shù)1/(m.Mpa)82.0512飛灰濃度kg/kg查煙汽特性表0.026413乘積1/(m.Mpa)khμk2.1714煙氣流的輻射減弱系數(shù)1/(m.Mpa)4.5315乘積0.375716屏區(qū)的煙氣黑度0.313217屏進口對出口的角系數(shù)0.133418修正系數(shù)ξr按煤種選取，根據(jù)參考資料20.500019屏出口面積m2等于對流過熱汽進口面積,據(jù)圖8，（7.2+0.8）×9.676.8020爐膛及屏間煙氣對屏后受熱面的輻射熱量kj/kg212.3921屏區(qū)吸收爐膛熱輻射熱量kj/kg461.4122屏區(qū)爐頂附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量kj/kg17.0923屏區(qū)水冷壁附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量kj/kg34.8324屏所吸收的爐膛輻射熱kj/kg409.4925屏所吸收的總熱量kj/kg1760.2326蒸汽進屏焓kj/kg2896.1127蒸汽進屏溫度0查蒸汽特性表P=14.41MPa383.7828蒸汽出屏焓kj/kg3158.5029蒸汽出屏溫度0查蒸汽特性表P=14MPa452.5630屏內(nèi)蒸汽平均溫度0418.1731屏內(nèi)蒸汽平均比容m3/kg查蒸汽特性表P=14.21MPa,0.018232屏內(nèi)蒸汽平均流速wm/s(D-Djw1)vpj/(3600A)20.3233壁管對蒸汽的放熱系數(shù)α2w/(m2.c)查參考資料[1]附錄三圖Ⅸ3500.0034屏間煙氣平均流速m/s6.8935煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)w/(m2.c)查參考資料1附錄三圖Ⅺ45.0036灰污系數(shù)εm2.c/w查參考資料1附錄二表Ⅶ0.007037壁管灰污層溫度0844.4338輻射放熱系數(shù)w/(m2.c)查參考資料1附錄三圖ⅩⅤ得，141.5539利用系數(shù)ξ查參考資料1附錄三圖ⅩⅣ0.850040煙氣對管壁的放熱系數(shù)w/(m2.c)173.0341對流傳熱系數(shù)w/(m2.c)65.4742較大溫差0772.4443較小溫差0580.9044平均溫差△t0（+）/2676.6745屏對流傳熱量kj/kg1350.9746誤差%-0.0170<247屏區(qū)兩側(cè)水冷壁水溫0查蒸汽特性表P=15.3MPa下的飽和溫度34548平均傳熱量溫差△t0749.8449屏區(qū)兩側(cè)水冷壁對流吸熱量kj/kg125.7150誤差%1.79<1051屏區(qū)爐頂進口氣焓h'pldkj/kg2620.8752屏區(qū)爐頂進口汽溫0查蒸汽特性表,p=15.3MPa34553屏區(qū)爐頂蒸汽焓增量△hpldkj/kg11.2154屏區(qū)爐頂出口汽焓h"pldkj/kg2632.0855屏區(qū)爐頂進口汽溫t"p(ld)0查蒸汽特性表P=15.3MPa34756平均傳熱溫差△t0748.8457屏區(qū)爐頂對流吸熱量Qp(ld)kj/kg61.6358誤差△Q%-8.82<±10八對流過熱器設(shè)計和熱力計算（一）對流過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算根據(jù)對流過熱器結(jié)構(gòu)尺寸圖3-8，計算對流過熱器結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)，列于表13中。表13對流過熱器結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計序號名稱符號單位計算公式或公式來源數(shù)值1管徑及壁厚mm由結(jié)構(gòu)設(shè)計知38×5.52橫向節(jié)距mm由結(jié)構(gòu)設(shè)計知90.003縱向平均節(jié)距mm由結(jié)構(gòu)設(shè)計知73.504每排管子根數(shù)根由結(jié)構(gòu)設(shè)計知3.005管子排數(shù)、布置排順流、順排104.006蒸汽流通面積A0.17907煙氣進口面積據(jù)圖3-8計算46.188煙氣出口流通面積據(jù)圖3-8計算42.109煙氣平均流通面積44.1010輻射層有效厚度S0.165011計算對流受熱面積1020.0012爐頂附加受熱面積據(jù)圖3-8計算，2.078×9.619.9013水冷壁附加受熱面積據(jù)圖3-8計算，2.94×9.6＋2×2.078×0.5（7.9+6.5）58.10（二）對流過熱器熱力計算對流過熱器的熱力計算結(jié)果列于表14表14對流過熱器熱力計算序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1煙氣進口溫度01033.462煙氣進口焓kj/kg11454.093蒸汽進口焓kj/kg3132.994蒸汽進口溫度0查蒸汽特性表P=14.01MPa440.505蒸汽出口溫度0已知540.006蒸汽出口焓kj/kg查蒸汽特性表p=13.82MPa,t=540c3434.007過熱器吸熱量kj/kg2043.638爐頂附加受熱面吸熱量kj/kg假定50.009水冷壁附加受熱面吸熱量kj/kg假定135.0010爐膛及后屏、對過熱氣輻射熱量kj/kg由后屏熱力計算得212.3911爐頂吸收輻射熱量kj/kg3.8512水冷壁吸收輻射熱量kj/kg11.2413過熱器吸收輻射熱量kj/kg197.3014過熱器對流吸熱kj/kg1846.3315煙氣出口焓kj/kg9225.7816煙氣出口溫度0查焓溫表822.4317煙氣平均溫度0()927.9518蒸汽平均溫度0()490.2519煙氣流速m/s12.3120煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)w/(m2.c)查參考資料1附錄三圖Ⅺ83.0021蒸汽平均比容m3/kg查蒸汽特性表,P=14.01,T=493.C0.022222蒸汽平均流速m/s14.4423灰污系數(shù)εm2..c/w查參考資料1附錄三圖Ⅻ0.004324蒸汽側(cè)放熱系數(shù)w/(m2.c)查參考資料1附錄三圖Ⅸ2966.0025管壁灰污層溫度0649.9026乘積m.MPa0.003827三原子氣體的輻射減弱系數(shù)1/(m.MPa)*26.3328乘積1/(m.MPa)6.1229灰粒的輻射減弱系數(shù)1/(m.Mpa)89.4930乘積1/(m.MPa)2.3631氣流輻射減弱系數(shù)1/(m.MPa)8.4832乘積0.137233煙氣黑度0.128234煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)w/(m2.c)查附錄三圖ⅩⅤ,得,34.0035利用系數(shù)查參考資料1附錄三圖ⅪⅤ136煙氣側(cè)放熱系數(shù)w/(m2.c)117.0037熱有效系數(shù)查參考資料1附錄三圖Ⅷ0.650038傳熱系數(shù)w/(m2.c)73.7739較小溫差0282.4340較大溫差0592.9641平均溫差△t0418.6742對流傳熱量kj/kg1833.2043誤差%1.53<±244兩側(cè)水冷壁工質(zhì)溫度0查蒸汽特性表,p=15.3Mpa下的飽和溫度34545平均傳熱溫差0582.9146兩側(cè)水冷壁對流吸熱量kj/kg144.2047誤差%-6.82<±1048爐頂過熱器進口汽焓kj/kg2639.6449爐頂過熱器進口汽溫034550爐頂過熱器蒸汽焓增量kj/kg7.5651爐頂過熱器出口汽焓kj/kg=2639.6452爐頂過熱器出口汽溫0查蒸汽特性表,P=15.3MPa34853平均溫差0（+）581.4154爐頂過熱器對流吸熱量kj/kg49.2655誤差%1.47<±10九高溫再熱器設(shè)計和熱力計算（一）高溫再熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算根據(jù)高溫再熱器結(jié)構(gòu)尺寸圖3-9，計算高溫再熱器結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)，列于表15表15高溫再熱器結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1管徑及壁厚由結(jié)構(gòu)設(shè)計知42×5.52橫向節(jié)距由結(jié)構(gòu)設(shè)計知90.003縱向平均節(jié)距由結(jié)構(gòu)設(shè)計知62.004每排管子根數(shù)根由結(jié)構(gòu)設(shè)計知5.005管子排數(shù)、布置排順流、順列104.006蒸汽流通截面積0.39007煙氣進口流通面積根據(jù)圖3-9計算40.308煙氣出口流通面積根據(jù)圖3-9計算43.109煙氣平均流通面積41.6010輻射層有效厚度m0.114511計算對流受熱面973.8012爐頂及包覆過熱器附加受熱面根據(jù)圖3-9計算77.013斜煙道省煤器附加受熱面根據(jù)圖3-9計算33.60（二）高溫再熱器的熱力計算高溫再熱器的熱力計算結(jié)果列于表16表16高溫再熱器熱力計算序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1后墻引出管對流吸熱量估計54.002對流過熱器出口煙焓由對流過熱器熱力計算得9225.783煙氣進口焓9171.594煙氣進口溫度查焓溫表818.055煙氣出口溫度假定720.006煙氣出口焓查焓溫表8139.237省煤氣附加對流吸熱量假定54.008爐頂及包覆過熱器附加對流吸熱量假定107.009高溫再熱氣對流吸熱量873.4510蒸汽焓增量154.3811出口汽溫已知54012出口汽焓查蒸汽特性表，P=2.45MPa3551.0013進口氣焓-3396.6214進口氣溫查蒸汽特性表，P=2.6MPa470.3215蒸汽平均溫度505.1616蒸汽平均比容查蒸汽特性表，P=2.53MPa,t=507.50.139217蒸汽流速34.7018蒸汽側(cè)對流放熱系數(shù)查參考資料1附錄三圖Ⅸ1059.0019灰污系數(shù)查參考資料1附錄三圖ⅩⅢ0.004320灰污管壁溫度585.9921煙氣平均溫度769.0322煙氣流速10.4323煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)查參考資料1附錄三圖Ⅺ75.0024乘積0.002425三原子氣體的輻射減弱系數(shù)35.2426乘積7.9627灰粒子的輻射減弱系數(shù)98.3728乘積2.6129氣體輻射減弱系數(shù)+10.5730乘積0.118631煙漆黑度0.111832煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)查參考資料1附錄三圖ⅩⅤ，得，=26.0033利用系數(shù)查參考資料1附錄三圖ⅩⅣ1.0034煙氣側(cè)放熱系數(shù)（+）101.0035熱有效系數(shù)查參考資料1附錄三圖ⅤⅢ0.650036傳熱系數(shù)59.9337較大溫差347.7438較小溫差180.0039平均溫差254.7340對流傳熱量865.1741誤差%0.8597<±242省煤器工質(zhì)平均溫度29043省煤器附加對流吸熱量56.1444誤差%-3.95<±1045爐頂及報覆過熱器工質(zhì)平均溫度355.9246爐頂及抱覆過熱器附加對流吸熱量110.9547誤差%-3.68<±10十第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管的熱力計算（一）第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管結(jié)構(gòu)尺寸計算根據(jù)轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管結(jié)構(gòu)尺寸圖3-10，計算第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)，列于表17表17第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管的結(jié)構(gòu)尺寸（一）第一轉(zhuǎn)向室序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1轉(zhuǎn)向室容積據(jù)圖3-10計算，9.6×8×2153.602隔墻省煤器懸吊管角系數(shù)據(jù)=2.37，查參考資料[1]附錄圖Ⅰ（a）之50.55003包墻過熱器角系數(shù)據(jù)=1.1，查參考資料[1]附錄圖Ⅰ（a）之40.97004隔墻省煤器懸吊管受熱面積據(jù)圖3-10計算，3×9.6×8×0.55126.705包墻過熱器受熱面積據(jù)圖3-10計算，（2×2×8+2×9.6）×0.9749.706包墻面積據(jù)圖3-10計算，2×9.6×8+2×8×2+2×2×9.6224.007輻射層有效厚度3.62.47（二）第二轉(zhuǎn)向室序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1轉(zhuǎn)向室容積據(jù)圖3-10計算，4.7×7.55×9.6341.002包墻面積據(jù)圖3-10計算，6×7.55×9.6+2×4.7×7.55+2×4.7×9.6596.003輻射層有效厚度m3.62.064懸吊管過熱器角系數(shù)據(jù)=4.3，查參考資料[1]附錄圖Ⅰ（a）之50.305包墻過熱器角系數(shù)據(jù)=1.1，查參考資料[1]附錄圖Ⅰ（a）之40.976懸吊管過熱器受熱面積據(jù)圖3-10計算，4×9.6×7.55×0.387.007包墻過熱器受熱面積據(jù)圖3-10計算，0.97×(4.7×2×7.55+4.7×9.6)112.608隔墻省煤器懸吊管受熱面積據(jù)圖3-10計算，7.55×9.6×0.5540.00（三）低溫再熱器引出管1引出管直徑及壁厚mm由低溫再熱器機構(gòu)設(shè)計知42×3.52引出管排數(shù)排由低溫再熱器機構(gòu)設(shè)計知1043每排管子根數(shù)根由低溫再熱器機構(gòu)設(shè)計知54每根引出管的長度m據(jù)圖3-10知7.555計算對流受熱面積518.006煙氣流通面積據(jù)圖3-10計算，7.55×（9.6-104×0.042-0.038）39.207輻射層有效厚度Sm0.14608蒸汽流通截面積據(jù)圖3-10計算，0.50（四）第三轉(zhuǎn)向室1轉(zhuǎn)向室容積據(jù)圖3-10計算，0.5×9.6×7.5536.202包墻面積據(jù)圖3-10計算，2×0.8×7.55+2×7.55×9.6+0.5×9.6162.003包墻過熱器受熱面積據(jù)圖3-10計算，0.97×（2×0.8×7.55+0.5×9.6+2×7.55×9.6）86.704輻射層有效厚度Sm3.60.8000（二）、第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管熱力計算第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管的熱力計算結(jié)果列于表18表18第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管熱力計算（一）第一轉(zhuǎn)向室序號名稱符號單位計算公式和數(shù)據(jù)來源數(shù)值1進口煙溫由高溫再熱器熱力計算知720.002進口煙焓由高溫再熱器熱力計算知8139.233包覆過熱器附加吸熱量假定68.004省煤器吸熱量假定210.005出口煙焓7860.256出口煙溫查焓溫表697.517省煤器內(nèi)工質(zhì)平均溫度290.008省煤器灰污管壁溫度350.009包覆過熱器灰污系數(shù)查參考資料1附錄三圖ⅩⅢ0.004310包覆過熱器內(nèi)工質(zhì)平均溫度355.9211包覆過熱器灰污管壁溫度457.0112平均煙溫708.7613乘積0.051314三原子氣體輻射減弱系數(shù)7.4315乘積1.5716灰粒子輻射減弱系數(shù)102.3617乘積2.7118氣體輻射減弱系數(shù)+4.2919乘積1.0420煙氣黑度0.645721省煤器輻射放熱系數(shù)查參考資料1附錄三圖Ⅻ,80.0022包覆過熱器輻射放熱系數(shù)查參考資料1附錄三圖Ⅻ,94.0523省煤器吸熱量211.6124誤差%-0.7688<±1025包覆過熱器吸熱量68.4826誤差%-0.7025<±10（二）第二轉(zhuǎn)向室1進口煙溫由第一轉(zhuǎn)向室熱力計算知697.512進口煙焓由第一轉(zhuǎn)向室熱力計算知7860.253隔墻省煤器吸熱量假定76.004包覆過熱器吸熱量假定260.005出口煙焓7523.076出口煙溫查焓溫表669.717平均煙溫683.618灰污系數(shù)查參考資料1附錄三圖ⅩⅢ0.00439隔墻省煤器平均工質(zhì)溫度取用290.0010包覆過熱器內(nèi)平均工質(zhì)溫度355.9211煙氣旁通量份額選取0.720012隔墻省煤器灰污管壁溫35013包覆過熱器灰污管壁溫度355.9914乘積0.042815三原子氣體輻射減弱系數(shù)8.3116乘積1.8817灰粒輻射減弱系數(shù)104.1418乘積2.7619氣體輻射減弱系數(shù)+4.6420乘積0.936321煙氣黑度0.607922隔墻省煤器輻射放熱系數(shù)查參考資料1附錄三圖ⅩⅤ,7023包覆過熱器輻射放熱系數(shù)查參考資料1附錄三圖ⅩⅤ,8524隔墻省煤器吸熱量75.5025誤差%0.6588<±1026包覆過熱器吸熱量253.4427誤差%2.52<±1028隔墻省煤器實際吸熱量54.7229包覆過熱器實際吸熱量187.20（三）低溫再熱器引出管1進口煙溫由第二轉(zhuǎn)向室熱力計算知669.712進口煙焓由第二轉(zhuǎn)向室熱力計算知7523.073對流吸熱量假定770.004煙氣旁通量份額選取0.15005焓增量20.416出口蒸汽焓由高溫再熱器熱力計算知3396.807出口蒸汽溫度查蒸汽特性表p=2.45MPa470.408蒸汽進口焓-3376.389蒸汽進口溫度查蒸汽特性表p=2.45MPa461.1910平均汽溫465.7911蒸汽平均比容查蒸汽特性表0.136112蒸汽流速26.4613蒸汽側(cè)對流放熱系數(shù)查參考資料1附錄圖三Ⅸ845.0014出口煙焓6750.3715出口煙溫查焓溫表606.2516平均煙溫637.9817煙氣流速1.6218煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)查參考資料1附錄三圖Ⅺ20.0019灰污系數(shù)查參考資料1附錄三圖ⅩⅢ0.004320灰污管壁溫度486.8021乘積0.003022三原子氣體輻射減弱系數(shù)33.8623乘積7.6524灰粒子輻射減弱系數(shù)107.5925乘積2.8526氣流輻射減弱系數(shù)+10.5027乘積0.150328煙氣黑度0.139529煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)查參考資料1附錄三圖ⅩⅤ16.7430利用系數(shù)查參考資料1附錄三圖ⅩⅣ1.0031煙氣側(cè)放熱系數(shù)36.7432熱有效系數(shù)查附錄二表Ⅷ0.650033傳熱系數(shù)22.8934較大溫差199.3135較小溫差145.0636平均溫差172.1837對流傳熱量791.9238誤差%-2.85<±1039實際吸熱量15.50（四）第三轉(zhuǎn)向室1進口煙溫由低溫再熱器引出管計算知606.252進口煙焓由低溫再熱器引出管計算知6750.373包覆過熱器吸熱量假定175.004煙氣旁通量份額等于通過低溫再熱器引出管的煙氣份額0.25005出口煙焓6574.756出口煙溫查焓溫表591.467平均煙溫598.858平均汽溫355.929灰污系數(shù)查參考資料1附錄三圖ⅩⅢ0.004310灰污管壁溫度393.2011乘積0.016612三原子氣體輻射減弱系數(shù)14.3913乘積3.3514灰粒子輻射減弱系數(shù)110.7915乘積2.9416氣流輻射減弱系數(shù)+6.2817乘積0.492418煙氣黑度0.388819煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)查參考資料2附錄三圖ⅤⅩ40.5020傳熱量168.0921誤差%3.95<±1022實際吸熱量43.75十一低溫再熱器熱力計算（一）低溫再熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算根據(jù)低溫再熱器結(jié)構(gòu)尺寸圖3-11，計算低溫再熱器結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)，列于表19表19低溫再熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1管徑及壁厚d×δmm選取42×3.52橫向節(jié)距mm按=2.5選取90.003縱向平均節(jié)距mm按圖3-11計算69.004管子排數(shù)布置排逆流、順列1045每排管子數(shù)根56蒸汽流通面積A0.7850.50007煙氣流通面積根據(jù)圖3-11計算29.338對流受熱面積d4900.009防磨罩面積裝在蛇形管各彎頭和上管組第一排管子上方，按圖3-11計算100.0010計算對流受熱面積-4800.0011輻射層有效面積Sm0.9d()0.146012后墻包覆過熱器管子根數(shù)根d=38mm21113左右側(cè)墻包覆過熱器管子數(shù)根d=38mm24414包覆過熱器、懸吊管過熱器受熱面積按圖3-11計算233.72（二）低溫再熱器熱力計算低溫再熱器熱力計算結(jié)果列于表20中。表20低溫再熱器熱力計算序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1二.三轉(zhuǎn)向室出口煙氣混合后焓kj/kg,()7120.692二.三轉(zhuǎn)向室出口煙氣混合后溫度0查焓溫表636.593出口汽焓kj/kg低溫再熱器引出管熱力計算知3376.384出口汽溫0由低溫再熱器引出管熱力計算知461.195進口汽焓kj/kg已知3080.006進口汽溫0已知3307焓增量Δhkj/kg-296.388對流吸熱量kj/kg1923.019包覆過熱器.懸吊管過熱器附加吸熱量kj/kg假定54.0010出口煙焓H"kj/kg-5141.0211出口煙溫0查焓溫表461.0512平均煙溫0(+)/2548.8213平均汽溫0(+)/2395.6014蒸汽平均比容υpjm3/kg查蒸汽特性表p=2.5MPa,t=397.5c0.124415蒸汽流速wm/s24.1816蒸汽側(cè)對流放熱系數(shù)α2w/(m2.c)查參考資料1附錄三圖ⅠⅩ810.0017煙氣流速wym/s9.4018煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)w/(m2.c)查參考資料1附錄三圖ⅩⅠ53.0019乘積m.Mpa0.003220三原子氣體輻射減弱系數(shù)1/(m.Mpa)34.7721乘積1/(m.Mpa)7.7022灰粒子輻射減弱系數(shù)1/(m.Mpa)115.2423乘積1/(m.Mpa)3.0524氣流輻射減弱系數(shù)k1/(m.Mpa)+10.7525乘積0.153826煙氣黑度α0.142627灰污系數(shù)εm2.c/w查參考資料1附錄三圖ⅩⅢ0.004328灰污管壁溫度0423.0329煙氣輻射放熱系數(shù)w/(m2.c)查參考資料1附錄三圖ⅩⅢ13.0030利用系數(shù)ξ查參考資料1附錄三圖ⅩⅣ1.0031煙氣側(cè)放熱系數(shù)α1w/(m2.c)ξ66.0032熱有效系數(shù)ψ查參考資料1附錄二表ⅤⅢ0.650033傳熱系數(shù)kw/(m2.c)39.6734較大溫差ΔtD0175.4035較小溫差Δtx0131.0536平均溫差Δt0152.1537對流傳熱量kj/kg1933.3738誤差ΔQ%-0.5389<±239實際吸熱量kj/kg0.721676.8640包覆過熱器.懸吊管過熱器工質(zhì)平均溫度0()/2355.9241包覆過熱器.懸吊管過熱器吸熱量kj/kg49.3042誤差ΔQ%（-）/8.70<±1043實際附加吸熱量kj/kg38.88十二旁路省煤器的熱力計算旁路省煤器結(jié)構(gòu)尺寸計算根據(jù)旁路省煤器結(jié)構(gòu)尺寸圖3-21，計算旁路省煤器的結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)，列于表21。表21旁路省煤器結(jié)構(gòu)尺寸計算序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1管徑及壁厚d×δmm選取38×42橫向節(jié)距mm按>2選取90.003縱向平均節(jié)距mm按圖3-12計算95.004管子排數(shù)布置排逆流、順列1015每排管子數(shù)根由結(jié)構(gòu)尺寸知26工質(zhì)流通面積A0.7850.14307煙氣流通面積9.2×2-0.038×101×1.87-104×0.785×0.038×0.03811.178計算受熱面積0.038×（2×101×19.13+0.5×202×5.3）525.009輻射層有效厚度Sm0.9d()0.224010旁路省煤器附加受熱面按圖3-12計算58.20（二）旁路省煤器熱力計算旁路省煤器熱力計算結(jié)果列于表22。表22旁路省煤器熱力計算序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1進口煙溫等于第一轉(zhuǎn)向室出口煙溫697.512進口煙焓kj/kg等于第一轉(zhuǎn)向室出口煙焓7860.253爐膛吸熱量kj/kg由爐膛熱力計算知9928.214附加過熱器對流吸熱量kj/kg791.005后屏對流吸熱量kj/kg由后屏過熱器熱力計算知1350.746對流過熱器吸量kj/kg由對流過熱器熱力計算知1846.337附加水冷壁。省煤器吸熱量kj/kg283.838上述熱量總和∑Qkj/kg14200.119旁路省煤器出口水焓kj/kg1351.2410旁路省煤器出口水溫查水性質(zhì)表p=15.7MPa303.9311旁路省煤器焓增量Δhkj/kg假定85.6012旁路省煤器進口水焓kj/kg1265.6413旁路省煤器進口水溫查水性質(zhì)表p=15.8mpa274.0014煙氣旁通量份額δ除去進入第二轉(zhuǎn)向室的煙氣量0.280015旁路省煤器對流吸熱量kj/kg2021.2316旁路省煤器附加受熱面吸熱量kj/kg假定174.3417旁路省煤器出口煙焓kj/kg5661.2518旁路省煤器出口煙溫查焓溫表3505.0619工質(zhì)平均溫度288.9720平均煙溫601.2921煙氣流速m/s9.3322煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)W/(m2.c)查參考資料1附錄三圖ⅩⅠ75.6023乘積m.Mpa0.004724三原子氣體輻射減弱系數(shù)1/(m.Mpa)27.7725乘積1/(m.Mpa)6.1526灰粒子輻射減弱系數(shù)1/(m.Mpa)110.5827乘積1/(m.Mpa)2.9328氣流輻射減弱系數(shù)1/(m.Mpa)8.8229乘積0.193630灰污系數(shù)εm2c查參考資料1附錄三圖ⅩⅢ0.004331灰污管壁溫度60+348.9732煙氣黑度α0.176033煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)W/(m2.c)查參考資料1附錄三圖ⅩⅤ17.8334利用系數(shù)ξ查參考資料1附錄三圖ⅩⅠⅤ1.0035煙氣側(cè)放熱系數(shù)W/(m2.c)ξ(+)93.4336熱有效系數(shù)ψ查參考資料1附錄二表ⅤⅢ0.650037傳熱系數(shù)W/(m2.c)ψ60.7338較大溫差ΔtD393.5839較小溫差Δtx231.0640平均溫差Δt305.14041對流傳熱量kj/kg2022.0042誤差%-0.0381<±243附加省煤器內(nèi)工質(zhì)溫度()/2290.0044附加省煤器吸熱量kj/kg174.4045誤差%-0.0319<±1046旁路省煤器實際吸熱量kj/kgδ565.9547旁路省煤器附加受熱面實際吸熱量kj/kgδ48.82十三減溫水校核減溫水量校核結(jié)果列于表23中。表23減溫水量校核序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1過熱器出口蒸汽焓h"grkj/kg查蒸汽特性表,p=13.82MPa,t=540c3434.002過熱器進口蒸汽焓hbqkj/kg查蒸汽特性表,p=15.3MPa,t=3452586.873給水焓hgskj/kg查蒸汽特性表,p=15.68MPa.t=235c1016.404爐膛的爐頂過熱器輻射吸熱量