金舍嘉園計(jì)算書

/金舍嘉園小區(qū)17號樓石材幕墻設(shè)計(jì)計(jì)算書設(shè)計(jì)：校對：審核:批準(zhǔn)：大連阿爾濱集團(tuán)裝飾工程有限公司2010年5目錄TOC\o”1—3"\f\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc261275405”Ⅰ.設(shè)計(jì)依據(jù) 1Ⅱ?；居?jì)算公式 6_Toc261275408”二、風(fēng)荷載計(jì)算 10三、風(fēng)荷載計(jì)算 10HYPERLINK\l”_Toc261275410”四、幕墻立柱計(jì)算 11HYPERLINK\l”_Toc261275411”五、立柱與主結(jié)構(gòu)連接 16HYPERLINK\l”_Toc261275412"六、幕墻后錨固連接設(shè)計(jì)計(jì)算 18HYPERLINK\l”_Toc261275413”七、幕墻預(yù)埋件焊縫計(jì)算 23十、幕墻后錨固連接設(shè)計(jì)計(jì)算 30HYPERLINK\l”_Toc261275417"十一、幕墻預(yù)埋件焊縫計(jì)算 35十三、立柱與主結(jié)構(gòu)連接 40HYPERLINK\l”_Toc261275420”十四、幕墻后錨固連接設(shè)計(jì)計(jì)算 42HYPERLINK\l”_Toc261275421"十五、幕墻預(yù)埋件焊縫計(jì)算 47HYPERLINK\l”_Toc261275422”十六、幕墻橫梁計(jì)算 49HYPERLINK\l”_Toc261275423”十七、橫梁與立柱連接件計(jì)算 52HYPERLINK\l”_Toc261275424"十八、板強(qiáng)度校核: 54HYPERLINK\l”_Toc261275425”附錄材料力學(xué)性能 56金舍嘉園小區(qū)17號樓石材幕墻設(shè)計(jì)計(jì)算書基本參數(shù)：大連地區(qū)基本風(fēng)壓0。650kN/m2抗震設(shè)防烈度7度設(shè)計(jì)基本地震加速度0.10gⅠ.設(shè)計(jì)依據(jù)①幕墻設(shè)計(jì)規(guī)范:《鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50429—2007《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102—2003《點(diǎn)支式玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)程》CECS127—2001《點(diǎn)支式玻璃幕墻支承裝置》JG138-2001《吊掛式玻璃幕墻支承裝置》JG139-2001《建筑玻璃應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》JGJ113—2009《建筑瓷板裝飾工程技術(shù)規(guī)范》CECS101：98《建筑幕墻》GB/T21086—2007《采暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50019-2003《地震震級的規(guī)定》GB/T17740-1999《鋼結(jié)構(gòu)防火涂料》GB14907-2002《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017—2003《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ99—98《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3—2002《高層民用建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》GB50045—95（2005年版）《高處作業(yè)吊藍(lán)》GB19155-2003《金屬與石材幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ133—2001②建筑設(shè)計(jì)規(guī)范：《工程抗震術(shù)語標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T97-95《工程網(wǎng)絡(luò)計(jì)劃技術(shù)規(guī)程》JGJ/T121—99《公共建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50189-2005《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-2004《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010—2002《混凝土用膨脹型、擴(kuò)孔型建筑錨栓》JG160-2004《既有居住建筑節(jié)能改造技術(shù)規(guī)程》JGJ129—2004《建筑表面用有機(jī)硅防水劑》JC/T902—2002《建筑材料放射性核素限量》GB6566—2001《建筑防火封堵應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》CECS154：2003《建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程》JGJ81-2002《建筑隔聲評價(jià)標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50121—2005《建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》GB50223-2008《建筑工程預(yù)應(yīng)力施工規(guī)程》CECS180：2005《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009—2001（2006年版）《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068—2001《建筑抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》GB50223—2004《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011—2001（2008年版)《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》GB50016—2006《建筑物防雷設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50057-94(2000年版）《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50018-2002《民用建筑隔聲設(shè)計(jì)規(guī)范》GBJ118-88《民用建筑熱工設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50176—93《民用建筑設(shè)計(jì)通則》GB50352—2005《膜結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》CECS158:2004《夏熱冬冷地區(qū)居住建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ134—2001《夏熱冬暖地區(qū)居住建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ75—2003《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》JGJ85—2002《中國地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖》GB18306-2001《中國地震烈度表》GB/T17742—2008《建筑制圖標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50104—2001《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(第二版）》③鋁材規(guī)范：《建筑用隔熱鋁合金型材—穿條式》JG/T175—2005《建筑用鋁型材、鋁板氟碳涂層》JG/T133-2000《鋁合金建筑型材第1部分基材》GB5237。1—2008《鋁合金建筑型材第2部分陽極氧化、著色型材》GB5237。2-2008《鋁合金建筑型材第3部分電泳涂漆型材》GB5237。3—2008《鋁合金建筑型材第4部分粉末噴涂型材》GB5237.4—2008《鋁合金建筑型材第5部分氟碳漆噴涂型材》GB5237。5—2008《鋁合金建筑型材第6部分隔熱型材》GB5237.6-2005《鋁及鋁合金彩色涂層板、帶材》YS/T431—2000《一般工業(yè)用鋁及鋁合金板、帶材》GB/T3880.1～3-2006《鋁型材截面幾何參數(shù)算法及計(jì)算機(jī)程序要求》YS/T437-2000《有色電泳涂漆鋁合金建筑型材》YS/T459-2003《變形鋁及鋁合金牌號表示方法》GB/T16474-1996《變形鋁及鋁合金狀態(tài)代號》GB/T16475-2008《變形鋁及鋁合金化學(xué)成份》GB/T3190—2008《建筑用隔熱鋁型材—穿條式》JG/T175—2005《建筑裝飾用鋁單板》GB/T23443-2009④金屬板及石材規(guī)范：《干掛飾面石材及其金屬掛件》JC830。1、2-2005《建筑裝飾用微晶玻璃》JC/T872—2000《建筑幕墻用瓷板》JG/T217-2007《鋁幕墻板、板基》YS/T429。1-2000《鋁幕墻板、氟碳噴漆鋁單板》YS/T429.2-2000《建筑幕墻用鋁塑復(fù)合板》GB/T17748—2008《鋁塑復(fù)合板用鋁帶》YS/T432—2000《天然板石》GB/T18600—2001《天然大理石荒料》JC/T202—2009《天然大理石建筑板材》GB/T19766—2005《天然花崗石荒料》JC/T204—2009《天然花崗石建筑板材》GB/T18601—2001《天然花崗石板材》GB/T18601-2009《天然石材統(tǒng)一編號》GB/T17670—2008《天然飾面石材術(shù)語》GB/T13890—2008⑤鋼材規(guī)范：《鋼分類》GB/T13304.1、2-2008《鋼鐵牌號表示方法》GB/T221—2008《鋼及合金術(shù)語》GB/T20566—2006《建筑結(jié)構(gòu)用冷彎矩形鋼管》JG/T178—2005《不銹鋼棒》GB/T1220-2007《不銹鋼和耐熱鋼冷軋鋼帶》GB/T4239-1991《不銹鋼冷加工鋼棒》GB/T4226-1984《不銹鋼冷軋鋼板及鋼帶》GB/T3280—2007《不銹鋼熱軋鋼板及鋼帶》GB/T4237-2007《不銹鋼絲》GB/T4240-93《建筑用不銹鋼絞線》JG/T200—2007《不銹鋼小直徑無縫鋼管》GB/T3090-2000《擦窗機(jī)》GB19154-2003《彩色涂層鋼板和鋼帶》GB/T12754—2006《低合金鋼焊條》GB/T5118—1995《低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼》GB/T1591-2008《建筑幕墻用鋼索壓管接頭》JG/T201—2007《高耐候結(jié)構(gòu)鋼》GB/T4171—2008《高碳鉻不銹鋼絲》YB/T096-1997《焊接結(jié)構(gòu)用耐候鋼》GB/T4172—2000《合金結(jié)構(gòu)鋼》GB/T3077—1999《結(jié)構(gòu)用無縫鋼管》JBJ102《金屬覆蓋層鋼鐵制品熱鍍鋅層技術(shù)要求》GB/T13912—2002《冷拔異形鋼管》GB/T3094—2000《碳鋼焊條》GB/T5117—1999《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T700-2006《碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼熱軋薄鋼板及鋼帶》GB/T912—1989《碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼熱軋厚鋼板及鋼帶》GB/T3274-2007《優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T699—1999《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器》GB/T14370—2000《不銹鋼和耐熱鋼牌號及化學(xué)成分》GB/T20878-2007《碳素結(jié)構(gòu)鋼冷軋鋼板和鋼帶》GB/T11253—2007《建筑裝飾用搪瓷鋼板》JG/T234-2008⑥膠類及密封材料規(guī)范:《建筑密封材料術(shù)語》GB/T14682—2006《建筑密封膠分級及要求》GB/T22083-2008《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-2006《幕墻玻璃接縫用密封膠》JC/T882-2001《彩色涂層鋼板用建筑密封膠》JC/T884-2001《石材用建筑密封膠》GB/T23261—2009《丁基橡膠防水密封膠粘帶》JC/T942-2004《干掛石材幕墻用環(huán)氧膠粘劑》JC/T887—2001《非結(jié)構(gòu)承載用石材粘膠劑》JC/T989-2006《工業(yè)用橡膠板》GB/T5574-1994《混凝土建筑接縫用密封膠》JC/T881-2001《建筑窗用彈性密封劑》JC485-2007《建筑密封材料試驗(yàn)方法》GB/T13477。1～20-2002《建筑用防霉密封膠》JC/T885—2001《建筑用硅酮結(jié)構(gòu)密封膠》GB16776-2005《建筑用巖棉、礦渣棉絕熱制品》GB/T19686-2005《建筑用硬質(zhì)塑料隔熱條》JG/T174-2005《建筑裝飾用天然石材防護(hù)劑》JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封膠》JC/T482-2003《聚硫建筑密封膠》JC/T483—2006《丙烯酸建筑密封膠》JC/T484—2006《絕熱用巖棉、礦棉及其制品》GB/T11835-2007《絕熱用硬質(zhì)酚醛泡沫制品(PF）》GB/T20974—2007《建筑絕熱用聚氨酯泡沫塑料》GB/T21558-2008《硫化橡膠或熱塑性橡膠撕裂強(qiáng)度的測定》GB/T529-1999《石材用建筑密封膠》JC/T883—2001《橡膠袖珍硬度計(jì)壓入硬度試驗(yàn)方法》GB/T531—1999《修補(bǔ)用天然橡膠膠粘劑》HG/T3318-2002《中空玻璃用彈性密封膠》JC/T486-2001《中空玻璃用丁基熱熔密封膠》JC/T914—2003《中空玻璃用復(fù)合密封膠條》JC/T1022-2007⑦門窗及五金件規(guī)范：《封閉型沉頭抽芯鉚釘》GB/T12616—2004《封閉型平圓頭抽芯鉚釘》GB/T12615—2004《緊固件螺栓和螺釘》GB/T5277—1985《緊固件公差螺栓、螺釘、螺柱和螺母》G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ìn)行:S=γGSGK+ψwγwSWKS作用效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值;SGk—--永久荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；SWk-—-風(fēng)荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值;SEk———地震作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；γG——-永久荷載分項(xiàng)系數(shù)；γW-——風(fēng)荷載分項(xiàng)系數(shù)；γE--—地震作用分項(xiàng)系數(shù);ψW———風(fēng)荷載的組合值系數(shù)；ψE-——地震作用的組合值系數(shù)；進(jìn)行幕墻構(gòu)件的承載力設(shè)計(jì)時(shí)，作用分項(xiàng)系數(shù)，按下列規(guī)定取值:①一般情況下，永久荷載、風(fēng)荷載和地震作用的分項(xiàng)系數(shù)γG、γW、γE應(yīng)分別取1.2、1。4和1。3；②當(dāng)永久荷載的效應(yīng)起控制作用時(shí)，其分項(xiàng)系數(shù)γG應(yīng)取1。35；此時(shí)，參與組合的可變荷載效應(yīng)僅限于豎向荷載效應(yīng);③當(dāng)永久荷載的效應(yīng)對構(gòu)件有利時(shí)，其分項(xiàng)系數(shù)γG的取值不應(yīng)大于1。0。可變作用的組合系數(shù)應(yīng)按下列規(guī)定采用：①一般情況下，風(fēng)荷載的組合系數(shù)ψW應(yīng)取1.0，地震作用于的組合系數(shù)ψE應(yīng)取0。5。②對水平倒掛玻璃及框架，可不考慮地震作用效應(yīng)的組合，風(fēng)荷載的組合系數(shù)ψW應(yīng)取1.0（永久荷載的效應(yīng)不起控制作用時(shí)）或0。6（永久荷載的效應(yīng)起控制作用時(shí))。幕墻構(gòu)件的撓度驗(yàn)算時(shí)，風(fēng)荷載分項(xiàng)系數(shù)γW和永久荷載分項(xiàng)系數(shù)均應(yīng)取1.0,且可不考慮作用效應(yīng)的組合。一、風(fēng)荷載計(jì)算標(biāo)高為7.5m處風(fēng)荷載計(jì)算W0：基本風(fēng)壓W0=0。65kN/m2βgz：7。5m高處陣風(fēng)系數(shù)（按C類區(qū)計(jì)算）βgz=0.85×[1+350.108×（Z/10）—0。22]=2。179μz：7。5m高處風(fēng)壓高度變化系數(shù)（按C類區(qū)計(jì)算):(GB50009-2001)（2006年版）μz=0.616×(Z/10)0.44（C類區(qū)，在15米以下按15米計(jì)算)=0。616×（15.0/10）0.44=0.740μsl：局部風(fēng)壓體型系數(shù)（墻面區(qū))該處局部風(fēng)壓體型系數(shù)μsl=1。200支承結(jié)構(gòu)(第1處）3600mm×1000mm=3.60m該處從屬面積為：3.60mμsl（A)=μsl（1）+[μsl(10)-μsl（1）］×log（A）=—｛1.0+[0。8×1。0—1.0]×0.556｝=—0。889μsl=—0。889+（—0.2)=-1。089該處局部風(fēng)壓體型系數(shù)μsl=1.089風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Wk=βgz×μz×μsl×W0（GB50009-2001)（2006年版）=2。179×0。740×1.089×0。650=1。141kN/m2風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值：W：風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值（kN/m2）γw:風(fēng)荷載作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)：1。4按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20013.2.5規(guī)定采用W=γw×Wk=1。4×1。141=1。598kN/m2二、風(fēng)荷載計(jì)算標(biāo)高為10。5m處風(fēng)荷載計(jì)算W0：基本風(fēng)壓W0=0。65kN/m2βgz:10.5m高處陣風(fēng)系數(shù)(按C類區(qū)計(jì)算）βgz=0.85×［1+350.108×(Z/10)-0.22]=2。085μz：10.5m高處風(fēng)壓高度變化系數(shù)（按C類區(qū)計(jì)算）:（GB50009-2001）(2006年版）μz=0。616×（Z/10)0.44(C類區(qū)，在15米以下按15米計(jì)算)=0.616×（15。0/10）0.44=0。740μsl：局部風(fēng)壓體型系數(shù)(墻面區(qū)）支承結(jié)構(gòu)（第1處）2800mm×1000mm=2.80m該處從屬面積為：2。80mμsl（A)=μsl(1）+［μsl(10)-μsl(1）］×log（A)=-｛1.0+［0.8×1.0—1.0］×0.447}=—0.911μsl=-0.911+(-0。2）=—1.111該處局部風(fēng)壓體型系數(shù)μsl=1。111風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Wk=βgz×μz×μsl×W0(GB50009-2001)（2006年版)=2。085×0.740×1。111×0。650=1.114kN/m2風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值:W:風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值（kN/m2）γw：風(fēng)荷載作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù):1。4按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009—20013。2.5規(guī)定采用W=γw×Wk=1。4×1。114=1。559kN/m2三、風(fēng)荷載計(jì)算標(biāo)高為14。2m處風(fēng)荷載計(jì)算W0:基本風(fēng)壓W0=0。65kN/m2βgz：14。2m高處陣風(fēng)系數(shù)（按C類區(qū)計(jì)算)βgz=0.85×［1+350。108×(Z/10）—0。22］=2。005μz:14.2m高處風(fēng)壓高度變化系數(shù)(按C類區(qū)計(jì)算):（GB50009-2001）(2006年版)μz=0。616×(Z/10）0。44（C類區(qū)，在15米以下按15米計(jì)算）=0。616×（15。0/10)0。44=0。740μsl：局部風(fēng)壓體型系數(shù)(墻面區(qū)）支承結(jié)構(gòu)（第1處)3500mm×1000mm=3。50m該處從屬面積為：3.50mμsl(A）=μsl(1）+[μsl（10)—μsl（1）]×log（A）=—{1。0+［0.8×1.0—1。0］×0。544}=-0.891μsl=—0.891+（-0。2）=—1。091該處局部風(fēng)壓體型系數(shù)μsl=1.091風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Wk=βgz×μz×μsl×W0(GB50009-2001)（2006年版）=2。005×0.740×1.091×0。650=1。052kN/m2風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值:W：風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值(kN/m2)γw：風(fēng)荷載作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)：1。4按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009—20013。2.5規(guī)定采用W=γw×Wk=1。4×1。052=1。473kN/m2板塊（第1處）610.00mm×1200.00mm=0。73m該處從屬面積為:0.73m該處局部風(fēng)壓體型系數(shù)μsl=1。200風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Wk=βgz×μz×μsl×W0（GB50009—2001）（2006年版）=2.005×0.740×1.200×0.650=1.157kN/m2風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值：W:風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值(kN/m2)γw：風(fēng)荷載作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)：1。4按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009—20013。2.5規(guī)定采用W=γw×Wk=1.4×1.157=1.620kN/m2四、幕墻立柱計(jì)算幕墻立柱按雙跨梁力學(xué)模型進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算：1.荷載計(jì)算:（1)風(fēng)荷載均布線荷載設(shè)計(jì)值(矩形分布）計(jì)算qw:風(fēng)荷載均布線荷載設(shè)計(jì)值（kN/m）W:風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值:1.598kN/m2B：幕墻分格寬：1.000mqw=W×B=1.598×1.000=1。597kN/m（2）地震荷載計(jì)算qEA:地震作用設(shè)計(jì)值(KN/m2)：GAk：幕墻構(gòu)件（包括面板和框)的平均自重：200N/m2垂直于幕墻平面的均布水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值:qEAk：垂直于幕墻平面的均布水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）qEAk=5×αmax×GAk=5×0.080×200.000/1000=0.080kN/m2γE：幕墻地震作用分項(xiàng)系數(shù):1.3qEA=1。3×qEAk=1.3×0。080=0.104kN/m2qE：水平地震作用均布線作用設(shè)計(jì)值(矩形分布）qE=qEA×B=0。104×1。000=0。104kN/m（3)立柱彎矩：Mw：風(fēng)荷載作用下立柱彎矩（kN.m)qw:風(fēng)荷載均布線荷載設(shè)計(jì)值：1。597(kN/m)Hsjcg：立柱計(jì)算跨度:3.600mMw=qw×（L13+L23）/8/(L1+L2）=(2.8003+0。8003）/8/（2.800+0.800)×1。597=1.246kN·mME：地震作用下立柱彎矩（kN·m):ME=qE×(L13+L23)/8/(L1+L2）=(2.8003+0。8003)/8/(2.800+0.800）×0.104=0。081kN·mM:幕墻立柱在風(fēng)荷載和地震作用下產(chǎn)生彎矩(kN·m）采用SW+0。5SE組合M=Mw+0.5×ME=1。246+0。5×0。081=1。287kN·m2.選用立柱型材的截面特性:立柱型材號:8＃槽鋼選用的立柱材料牌號:Q235d〈=16型材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:抗拉、抗壓215。000N/mm2抗剪125。0N/mm2型材彈性模量：E=2。10×105N/mm2X軸慣性矩：Ix=106.268cm4Y軸慣性矩:Iy=20.790cm4立柱型材在彎矩作用方向凈截面抵抗矩:Wn=26。542cm3立柱型材凈截面積:An=10。601cm2立柱型材截面垂直于X軸腹板的截面總寬度:LT_x=6.000mm立柱型材計(jì)算剪應(yīng)力處以上(或下)截面對中和軸的面積矩:Ss=15.823cm3塑性發(fā)展系數(shù)：γ=1.003.幕墻立柱的強(qiáng)度計(jì)算:校核依據(jù):N/（φ.A)+M/(γ。w.(1—0.8N/NE）≤ｆa=215。0N/mm2（壓彎構(gòu)件)B:幕墻分格寬:1。000mGAk:幕墻自重:200N/m2幕墻自重線荷載：Gk=200×B/1000=200×1.000/1000=0。200kN/mNk:立柱受力：Nk=Gk×L=0。200×3.600=0。720kNN:立柱受力設(shè)計(jì)值：rG：結(jié)構(gòu)自重分項(xiàng)系數(shù):1.2N=1。2×Nk=1。2×0.720=0。864kNi:立柱截面的最小慣性半徑:=（20。790/10。601)0。5A：立柱的毛截面面積:10。601cm2i=(Ip/A)0。5=(20。790/10。601）0。5=1.400cmλ：立柱長細(xì)比L：立柱總長度:3。600mλ=L×100/i=3。600×100/1.400=257。066σ:立柱計(jì)算強(qiáng)度（N/mm2）(立柱為壓彎構(gòu)件）：N：立柱受力設(shè)計(jì)值:0。864kNA:立柱的毛截面面積:10.601cm2M:立柱彎矩:1。287kN·mW:在彎矩作用方向上較大受壓邊的毛截面抵抗矩:7。148cm3γ：塑性發(fā)展系數(shù):1.00φ1：彎矩作用平面內(nèi)的軸心受壓的穩(wěn)定系數(shù)，可按JGJ102—2003表6。3.8采用，取為：0.240σ=N×10/（A。φ)+M×103/（1。00×W×(1—0.8×N/NE）)=196.663N/mm2196。663N/mm2<ｆa=215.0N/mm2立柱受壓強(qiáng)度可以滿足4.幕墻立柱的剛度計(jì)算：校核依據(jù)：df≤L/250df：立柱最大撓度Du：立柱最大撓度與其所在支承跨度（支點(diǎn)間的距離)比值：Lt1：立柱最大撓度所在位置支承跨度(支點(diǎn)間的距離)2。800mR0=［L12/2-（L13+L23）/8/（L1+L2)］×qwk/L1=1.280KNdf=1000×［1。4355×R0-0。409×qWk×L1］×L13/（24×2.1×Ix)=2.173mmDu=U/(Lt1×1000)=2。173/（2。800×1000）=1/12881/1288<1/250且U〈=20(跨距大于4500mm時(shí)此值為30）撓度可以滿足要求！5。立柱抗剪計(jì)算：校核依據(jù):τmax≤[τ］=125.0N/mm2（1）Qwk:風(fēng)荷載作用下剪力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)R0：雙跨梁長跨端支座反力為：R0=[L12/2—(L13+L23）/8/（L1+L2）］×qwk/L1=1。280KNRa:雙跨梁中間支座反力為:Ra=qwk×（（L13+L23）/（8×L1×L2）+(L1+L2）/2)=3。484KNRb：雙跨梁短跨端支座反力為：Rb=|qwk×（L1+L2)—R0-Ra|=0。656KNRc:中間支承處梁受到的最大剪力（KN)Rc=|qwk×L1-R0｜=1。915KNQwk=max（R0，Rb,Rc)=1。915KN(2）Qw：風(fēng)荷載作用下剪力設(shè)計(jì)值（kN）Qw=1.4×Qwk=1。4×1。915=2。681kN（3)QEk：地震作用下剪力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）R0_e：雙跨梁長跨端支座反力為:R0_e=［L12/2-(L13+L23)/8/（L1+L2)]×qek/L1=0。090KNRa_e:雙跨梁中間支座反力為:0.244KNRa_e=qek×（(L13+L23）/（8×L1×L2)+（L1+L2)/2)=0。244KNRb_e：雙跨梁短跨端支座反力為:—0。046KNRb_e=｜qek×（L1+L2）-R0_e—Ra_e|=0。046KNRc:中間支承處梁受到的最大剪力（KN)Rc=|qek×L1-R0_e|=0。134KNQEk=max(R0_e，Rb_e，Rc)=0。134KN(4)QE：地震作用下剪力設(shè)計(jì)值（kN)QE=1.3×QEk=1。3×0。134=0。175kN(5）Q:立柱所受剪力:采用Qw+0.5QE組合Q=Qw+0.5×QE=2.681+0。5×0.175=2.769kN（6)立柱剪應(yīng)力：τ:立柱剪應(yīng)力:Ss:立柱型材計(jì)算剪應(yīng)力處以上(或下)截面對中和軸的面積矩:15。823cm3立柱型材截面垂直于X軸腹板的截面總寬度：LT_x=6.000mmIx：立柱型材截面慣性矩：106.268cm4τ=Q×Ss×100/（Ix×LT_x)=2。769×15。823×100/(106.268×6。000)=6。871N/mm2τ=6。871N/mm2<125。0N/mm2立柱抗剪強(qiáng)度可以滿足五、立柱與主結(jié)構(gòu)連接Lct2：連接處熱軋鋼角碼壁厚：6。0mmJy：連接處熱軋鋼角碼承壓強(qiáng)度:305。0N/mm2D2：連接螺栓公稱直徑:12。0mmD0:連接螺栓有效直徑:10.4mm選擇的立柱與主體結(jié)構(gòu)連接螺栓為：普通螺栓5。6級L_L:連接螺栓抗拉強(qiáng)度：210N/mm2L_J：連接螺栓抗剪強(qiáng)度:190N/mm2采用SG+SW+0.5SE組合N1wk：連接處風(fēng)荷載總值(N):N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000=1.141×1.000×3.600×1000=4107.6N連接處風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值(N)：N1w=1。4×N1wk=1.4×4107。6=5750。6NN1Ek：連接處地震作用(N):N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=0.080×1。000×3。600×1000=288.0NN1E:連接處地震作用設(shè)計(jì)值（N）:N1E=1.3×N1Ek=1.3×288。0=374。4NN1：連接處水平總力（N):N1=N1w+0.5×N1E=5750.6+0。5×374.4=5937。8NN2：連接處自重總值設(shè)計(jì)值（N）：N2k=200×B×Hsjcg=200×1.000×3.600=720。0NN2：連接處自重總值設(shè)計(jì)值(N):N2=1.2×N2k=1.2×720。0=864.0NN:連接處總合力（N）：N=（N12+N22)0.5=(5937。8402+864。0002）0.5=6000.4NNvb：螺栓的受剪承載能力:Nv：螺栓受剪面數(shù)目：2Nvb=2×π×D02×L_J/4=2×3.14×10。3602×190/4=32016。4N立柱型材種類:Q235d〈=16Ncbl：用一顆螺栓時(shí)，立柱型材壁抗承壓能力(N）：D2:連接螺栓直徑:12。000mmNv:連接處立柱承壓面數(shù)目:2t:立柱壁厚:6.0mmXC_y:立柱局部承壓強(qiáng)度:305。0N/mm2Ncbl=D2×t×2×XC_y=12.000×6.0×2×305.0=43920。0NNum1：立柱與建筑物主結(jié)構(gòu)連接的螺栓個(gè)數(shù)：計(jì)算時(shí)應(yīng)取螺栓受剪承載力和立柱型材承壓承載力設(shè)計(jì)值中的較小者計(jì)算螺栓個(gè)數(shù).螺栓的受剪承載能力Nvb=32016.4N小于或等于立柱型材承壓承載力Ncbl=43920。0NNum1=N/Nvb=6000.370/32016。420=1個(gè)取2個(gè)根據(jù)選擇的螺栓數(shù)目，計(jì)算螺栓的受剪承載能力Nvb=64032。8N根據(jù)選擇的螺栓數(shù)目,計(jì)算立柱型材承壓承載能力Ncbl=87840.0NNvb=64032.8N〉6000。4NNcbl=87840。0N>6000.4N強(qiáng)度可以滿足角碼抗承壓能力計(jì)算:角碼材料牌號：Q235鋼(C級螺栓)Lct2：角碼壁厚:6。0mmJy:熱軋鋼角碼承壓強(qiáng)度：305。000N/mm2Ncbg：鋼角碼型材壁抗承壓能力（N)：Ncbg=D2×2×Jy×Lct2×Num1=12。000×2×305×6。000×2。000=87840.0N87840。0N〉6000。4N強(qiáng)度可以滿足六、幕墻后錨固連接設(shè)計(jì)計(jì)算幕墻與主體結(jié)構(gòu)連接采用后錨固技術(shù)。本設(shè)計(jì)采用化學(xué)植筋作為后錨固連接件。本計(jì)算主要依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145—2004。后錨固連接設(shè)計(jì),應(yīng)根據(jù)被連接結(jié)構(gòu)類型、錨固連接受力性質(zhì)及錨栓類型的不同，對其破壞型態(tài)加以控制.本設(shè)計(jì)只考慮錨栓鋼材抗剪復(fù)合破壞類型和混凝土破壞類型。并認(rèn)為錨栓是群錨錨栓。本工程錨栓受拉力和剪力Vgsd：總剪力設(shè)計(jì)值：Vgsd=N2=0.864KNNgsd：總拉力設(shè)計(jì)值:Ngsd=N1=5。938KNM：彎矩設(shè)計(jì)值（N·mm)：e2:螺孔中心與錨板邊緣距離：30.0mmM=V×e2/1000=0。9×30.0/1000=0。02592KN·m本設(shè)計(jì)的錨栓是在拉剪復(fù)合力的作用之下工作,所以拉剪復(fù)合受力下錨栓或植筋鋼材破壞和混凝土破壞時(shí)的承載力，應(yīng)按照下列公式計(jì)算:式中--——群錨中受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值；-—-—群錨受拉區(qū)總拉力設(shè)計(jì)值;——--群錨中受力最大錨栓的剪力設(shè)計(jì)值；—群錨總剪力設(shè)計(jì)值；--——錨栓受拉承載力設(shè)計(jì)值；--—-錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；--—-錨栓受剪承載力設(shè)計(jì)值；-—--錨栓受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值；—混凝土錐體受拉破壞承載力設(shè)計(jì)值；混凝土錐體受拉破壞承載力標(biāo)準(zhǔn)值；--——混凝土楔形體受剪破壞承載力設(shè)計(jì)值;—--—混凝土楔形體受剪破壞承載力標(biāo)準(zhǔn)值；γRs，N—--—錨栓鋼材受拉破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.17；γRs,V————錨栓鋼材受剪破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.17；γRc，N混凝土錐體受拉破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=3.00；γRc,V—--—混凝土楔形體受剪破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.50；γRcp--——混凝土剪撬受剪破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.50；γRsp—-——混凝土劈裂受拉破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=3。00；錨栓的分布如下圖所示：錨板：X=280.0mmY=180.0mm錨栓設(shè)置:s11=220.0mms21=120.0mm錨基邊距：c12=200。0mmA。錨栓鋼材受拉破壞承載力h——--混凝土基材厚度=220。0mm；混凝土基材等級：強(qiáng)度等級C30；d——-—錨栓桿、螺桿外螺紋公稱直徑及鋼筋直徑=14。0mm；do—--—鉆孔直徑=16.0mm；df————錨板鉆孔直徑=16.0mm；h1-—-—鉆孔深度=120。00mm；hef——--錨栓有效錨固深度=120。00mm;Tinst--——安裝扭矩=60。00N。m；fstk-——-錨栓極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=500.00Mpa;As-———錨栓應(yīng)力截面面積=115.180mm2；n—--—群錨錨栓個(gè)數(shù)=4；幕墻后錨固連接設(shè)計(jì)中的錨栓是在軸心拉力與彎矩共同作用下工作,彈性分析時(shí)，受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算:當(dāng)時(shí)當(dāng)時(shí)式中—-—-彎矩設(shè)計(jì)值（N.m）;--—-群錨中受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值；—--—錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離(mm）；—--—錨栓1及i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離（mm)；—-——軸力N作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離(mm）。則Nhsd=1。543KN；NRk,s=As×fstk=57.590KN;NRd,s=NRk,s/γRs，N=26。580KN；NRd,s>=Nhsd錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足要求!B?；炷铃F體受拉破壞承載力--——開裂混凝土單根錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；——-—單根錨栓或群錨受拉，混凝土實(shí)有破壞錐體投影面面積；———-間距﹑邊距很大時(shí)，單根錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞錐體投影面面積；-———邊距c對受拉承載力的降低影響系數(shù)；-———表層混凝土因密集配筋的剝離作用對受拉承載力的降低影響系數(shù)；———-荷載偏心對受拉承載力的降低影響系數(shù);-—-—未裂混凝土對受拉承載力的提高系數(shù)；fcu，k—-——混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=30。00；scr，N————混凝土錐體破壞情況下，無間距效應(yīng)和邊緣效應(yīng),確保每根錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界間距=360.00；ccr，N--—-混凝土錐體破壞，無間距效應(yīng)和邊緣效應(yīng)，確保每根錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界邊距=180。00；由于是非開裂混凝土NoRk,c=7.3×(fcu,k)0。5×（hef-30）1。5=34.1387KN；Aoc，N=(scr，N)2=129600.00mm2；Ac,N=278400.00mm2；Mss,N=1。00；Msre,N=1.00；Msec，N=0。62；Msucr,N=1.40;NRk，c=63.726KN;NRd,c=NRk,c/γRc,N=21.242KN;NRd，c〉=Ngsd混凝土錐體受拉破壞承載力滿足要求！C。錨栓鋼材受剪破壞承載力本設(shè)計(jì)考慮有杠桿臂狀態(tài)的拉、彎、剪復(fù)合受力，錨栓受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值VRk，s按下式計(jì)算：螺桿c〈10*hef，所以只有部分錨栓承受剪力，每個(gè)錨栓受剪力為MoRk，s=1.2×Wel×fstk=0。162KN·m；MRk,s=MoRk，s（1-Nsd/NRd,s）=0.152KN·m；VRk,s=αM×MRk,s/lo=1.903KN;VRd，s=VRk,s/γRs，V=0.878KN；VRd,s>=Vhsd錨栓鋼材受剪破壞承載力滿足要求!D.混凝土楔形體受剪破壞承載力-—-—開裂混凝土，單根錨栓垂直構(gòu)件邊緣受剪，理想混凝土楔形體破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值；—群錨受剪，混凝土破壞理想楔形體在側(cè)向的投影面面積;—單根錨栓受剪，在無平面剪力方向的邊界影響﹑構(gòu)件厚度影響或相鄰錨栓影響，混凝土破壞理想楔形體在側(cè)向的投影面面積；—--—邊距c2/c1對受剪承載力的降低影響系數(shù)；—邊距與厚度比c１/h對受剪承載力的提高影響系數(shù)；————剪力角度對受剪承載力的影響系數(shù)；-———荷載偏心對群錨受剪承載力的降低影響系數(shù);————未裂混凝土及錨區(qū)配筋對受剪承載力的提高影響系數(shù);dnom——--錨栓外徑=14。00mm；lf———-剪切荷載下錨栓的有效長度=112.00mm；VoRk,c=0。45×dnom0。5*（lf/dnom）^0.2*fcu，k0.5＊c11。5/1000=39。537KN；Aoc，V=4。5×c12=180000.00mm2；Ac，V=158400。00mm2；Mss,v=1。00;Msh，v=1.11；Msα,v=1。00；Msec，v=0.91；Msucr,v=1.40；VRk,c=49。104KN；VRd,c=VRk,c/γRc，V=19。642KN；VRd，c〉=Vgsd混凝土楔形體受剪破壞承載力滿足要求！E。混凝土剪撬破壞承載力VRd，cp-—--混凝土剪撬破壞時(shí)的受剪承載力設(shè)計(jì)值VRk,cp——-—混凝土剪撬破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值K--——錨固深度h_ef對V_rk_cp影響系數(shù)當(dāng)hef〉=60mm時(shí)，取K＝2。0VRk，cp=k×NRk，c=127。451KN；VRd，cp=VRk,cp/γRcp=50.980KN;VRd,cp>=Vgsd混凝土剪撬破壞承載力滿足要求！F。拉剪復(fù)合受力承載力拉剪復(fù)合受力下，混凝土破壞時(shí)的承載力，應(yīng)按照下列公式計(jì)算：（Nhsd/NRd，s)2+(Vhsd/VRd，s)2=0.25〈1錨栓鋼材能夠滿足要求！（Ngsd/NRd,c)1.5+(Vgsd/VRd,c）1.5=0。157<1混凝土能夠滿足要求！七、幕墻預(yù)埋件焊縫計(jì)算法向力設(shè)設(shè)計(jì)值N：5937。8N剪力設(shè)計(jì)值V：864。0N彎矩M：25920.0N·mm焊縫參數(shù)：焊接形式：三圍圍焊水平焊縫長度Lx:130。0mm豎直焊縫長度Ly:180。0mm焊角高度hf：6。0mm角焊縫的計(jì)算厚度:he=0。707×hf=4.2mm焊縫特性參數(shù)計(jì)算:有效面積:A=2×he×(Lx-2×hf)+he×(Ly—2×hf)=2×4。2×（130。0-2×6.0）+4。2×(180.0-2×6.0)=1713.8mm2形心到豎直焊縫軸線距離：dx=（Lx—2×hf）×(Lx—he)/（2×（Lx—2×hf)+(Ly—2×hy)）=(130.0—2×6。0)×(130。0-4.2)/（2×（130.0-2×6.0）+（180.0—2×6.0)）=36。7mmIx=he×(Ly—2×hf)3/12+（Lx—2×hf)×（Ly3—（Ly-2×he)3)/12=4.2×（180。0—2×6.0)3/12+（130.0-2×6。0)×（180。03—（180。0-2×4。2)3)/12=9408974.4mm4Iy=he×［（Ly-2×hf）×dx2+he2×（Ly—2×hf）/12+(Lx-2×hf）3/6+2×（Lx-2×hf）（（Lx-he）/2—dx）2]=4.2×[(180。0—2×6.0）×36。72+4.22×（180.0-2×6。0）/12+(130。0—2×6。0)3/6+2×(130.0—2×6.0）((130.0—4。2)/2—36.7)2］=2808662。0mm4J=Ix+Iy=9408974.4+2808662.0=12217636。4mm4根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003公式7。1.3—1、7。1.3-2和7.1。3—3計(jì)算βf：角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值增大系數(shù)，取值為：1.22σm:彎矩引起的正應(yīng)力：σm=M×（