土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)翻譯

&河出*琴畢業(yè)設(shè)計(jì)

外文資料翻譯原文題目：BehaviorofMasonry-InfilledNonductileReinforcedConcreteFrames譯文題目：砌體填充墻鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的非延性性狀院系名稱：土木建筑學(xué)院專業(yè)班級(jí):土木P1107班學(xué)生姓名：徐鵬耀學(xué)號(hào)：201114010709指導(dǎo)教師：王軍教師職稱:副教授附件1:外文資料翻譯譯文砌體填充墻鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的非延性性狀文摘：本文提出的一種關(guān)于高地震區(qū)由砌體填充墻鋼筋混凝土（RC）構(gòu)成的框架的側(cè)向負(fù)載抵抗建設(shè)傳統(tǒng)建筑的性狀的研究，這種類型的典型地被設(shè)計(jì)為重力載荷結(jié)合不足或根本沒(méi)有橫向載荷的較舊的建筑物，因此，它們不符合當(dāng)前的抗震設(shè)計(jì)要求。此外，填充墻的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的抗側(cè)力性能的參與最初的設(shè)計(jì)不被認(rèn)可，往往造成過(guò)于保守的設(shè)計(jì)。在試圖確定這種類型的結(jié)構(gòu)的抗震易損性，實(shí)驗(yàn)方案進(jìn)行了5個(gè)一半的測(cè)定，單層實(shí)驗(yàn)室模型具有不同數(shù)目開間的性狀。結(jié)果表明，填充墻的鋼筋混凝土框架顯著高于極限強(qiáng)度，殘余強(qiáng)度，并且對(duì)于未裝修的框架初始剛度而不損害任何延展性，在載荷-撓度響應(yīng)也是這樣。此外，開間的數(shù)目似乎是有影響相對(duì)于所述峰值和剩余容量，失效模式和剪切應(yīng)力分布。介紹一項(xiàng)研究計(jì)劃是由建設(shè)工程研究實(shí)驗(yàn)室完成，以確定現(xiàn)有的在20世紀(jì)50年代和60年代建造的宿舍型磚混填充墻鋼筋混凝土（RC）框架的建筑抗震易損性，這項(xiàng)研究調(diào)查了砌體面板作為整體結(jié)構(gòu)元素充分非延性填充墻鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的性狀。術(shù)語(yǔ)非延性如在本文中使用時(shí)是指基于該加固細(xì)節(jié)最初設(shè)計(jì)以抵抗重力載荷，很少或沒(méi)有考慮橫向荷載，例如風(fēng)和地震載荷的鋼筋混凝土在未裝修時(shí)的預(yù)期性能，這種類型的較舊的結(jié)構(gòu)不符合在高和中等地震區(qū)的韌性詳情現(xiàn)代設(shè)計(jì)要求，因此，它們被認(rèn)為是潛在的生命安全危害。其主要目的是制定準(zhǔn)確的能力評(píng)價(jià)方法，以確保這些建筑在可能的地震活動(dòng)過(guò)程中提供足夠的生命安全保護(hù)。為了滿足這一目的，用五個(gè)半比例模型進(jìn)行了測(cè)試。所有的單層結(jié)構(gòu)受到橫向，平面內(nèi)加載，當(dāng)設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)，有適合于這種結(jié)構(gòu)系統(tǒng)沒(méi)有標(biāo)準(zhǔn)化的周期性方案，此外，由于目標(biāo)是開發(fā)基于強(qiáng)度的評(píng)估程序，是不是基于性能，使用單調(diào)荷載是合理的，此外，這一系列試驗(yàn)將作為未來(lái)的循環(huán)荷載試驗(yàn)的參考。這項(xiàng)研究中引入了新的參數(shù)，以預(yù)測(cè)和確定抗壓強(qiáng)度和填充板的剪切強(qiáng)度，并且柱的應(yīng)變強(qiáng)度和假設(shè)對(duì)角斜撐桿之間的關(guān)系。前峰、后峰在裸露和填充墻框架實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)給出和比較，破壞前的有限元分析（FEA）進(jìn)行支持的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。背景：填充墻結(jié)構(gòu)的幾十個(gè)實(shí)驗(yàn)和分析研究已進(jìn)行了近50年，鋼鐵和填充墻砌體與鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)已經(jīng)取得了重要的進(jìn)展。這項(xiàng)工作大部分都集中在剛性的概念。對(duì)于砌體填充墻復(fù)雜性的的理解早期的貢獻(xiàn)在1956年由波利亞科夫介紹（波利亞科夫1956）。他的等效支柱概念，其中一個(gè)系統(tǒng)中被認(rèn)為是表現(xiàn)為一對(duì)角支撐框架與壓縮支柱的概念，認(rèn)為從框架到填充應(yīng)力僅在填充到幀的接口的壓縮區(qū)發(fā)送，用分布較為典型的對(duì)角支撐系統(tǒng)不是均勻的剪力墻。1969年，斯塔福德-史密斯和卡特（斯塔福德-史密斯和卡特1969）將這一想法相當(dāng)于支柱基于等效支柱的有效寬度的估計(jì)運(yùn)用在填充墻框架的側(cè)向剛度的分析方法，由應(yīng)力確定分析生成的應(yīng)變，橫向強(qiáng)度最小的性能選擇在不同的故障模式時(shí)的框架和加密區(qū)。這項(xiàng)工作在早期的研究大部分是被斷言的（1963年福爾摩斯;史密斯1962年）。據(jù)觀察在彎曲該未經(jīng)加密的框架失效，設(shè)計(jì)一種簡(jiǎn)單的四鉸門樞機(jī)構(gòu)，而具有加密框架在剪切、在張拉柱失效。通過(guò)Fioratoetal.模型的工作。在1970年（Fioratoetal.1970年）清楚地表明，填充大幅增強(qiáng)框架的峰后行為。在多個(gè)層準(zhǔn)靜態(tài)的模式，循環(huán)工作的結(jié)論是，橫向強(qiáng)度和能量耗散以及橫向剛度能力被大大增強(qiáng)，在試圖盡量量化這些現(xiàn)象，斯塔福德-史密斯和卡特（1969）合理預(yù)測(cè)了對(duì)角支撐方式的剛度，但不是峰值剛度。1996年Fioratoetal.（Fioratoetal.1996）在半量程框架上進(jìn)行面內(nèi)裝載的研究也證明大量的強(qiáng)度和剛度的增加，以及增強(qiáng)的能量消耗，他們的研究主要集中在各個(gè)層面填充墻和邊界框架強(qiáng)度損害發(fā)生于不同層次層側(cè)移的預(yù)測(cè)。近日，Gulan和Sozen（1999）提出了基于面板/列幾何現(xiàn)有的填充鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)地震易損性的排序方法。他們發(fā)現(xiàn)，該框架的填充劑貢獻(xiàn)剛度估計(jì)應(yīng)基于砂漿的壓縮/張力強(qiáng)度。研究意義鑒于在過(guò)去50年抗震建設(shè)規(guī)范的要求的許多變化，現(xiàn)有的結(jié)構(gòu)與砌體填充墻鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的側(cè)向負(fù)載抵抗系統(tǒng)和地震易損性是值得關(guān)注的。要確定老建筑的橫向負(fù)荷能力，兩大方面是必須解決的問(wèn)題。一些要求也越來(lái)越嚴(yán)格，如橫向縱向加強(qiáng)件中的接頭的連接，還有抗剪鋼筋，鋼筋拼接長(zhǎng)度。另外，鋼材和混凝土的質(zhì)量近年來(lái)顯著改善。其次，原始設(shè)計(jì)中填充板跟整個(gè)結(jié)構(gòu)并不看成是一個(gè)整體。雖然填充板在該框架結(jié)構(gòu)中的存在增加的強(qiáng)度和剛度，并且預(yù)期可以會(huì)產(chǎn)生一個(gè)保守的設(shè)計(jì)，具體的框架的非地震細(xì)節(jié)必須被視為安全系數(shù)不足的情況下設(shè)計(jì)。本文側(cè)重于研究基本參數(shù)高度對(duì)這個(gè)復(fù)雜的結(jié)構(gòu)體系的影響作用，并且需要制定準(zhǔn)確的分析模型的參數(shù)來(lái)評(píng)估這種類型的舊建筑物的能力。實(shí)驗(yàn)程序描述模型和材料性能測(cè)試研究了預(yù)裂和早的承載能力和變形行為。型號(hào)配置和所有型號(hào)的列于表1和表2。所選擇的原型是1952年的填充墻鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的建筑設(shè)計(jì)符合美國(guó)混凝土學(xué)會(huì)ACI！守則第318-51?ACI！從目前的代碼顯著分歧包括較少抗剪鋼筋，不連續(xù)的光束在接頭處的底部縱筋，和弱的材料。由于研究設(shè)施和設(shè)備的限制，二分之一的尺寸縮放因子被分配，如表3所示的五哥結(jié)構(gòu)均為單層，非延性單，雙或三開間建筑的鋼筋混凝土框架。每個(gè)模型是1524毫米高。每個(gè)間隔寬度分別列中心線之間2032毫米。在鋼筋混凝土框架包括2033127毫米矩形柱和1973127毫米梁?；炷疗鰤K?CMU！填充墻具有長(zhǎng)細(xì)比一13.9（H/T），并且磚填充墻樣品具有23的比例全部填充試樣具有0.75的長(zhǎng)寬比（H/W）。典型的強(qiáng)化細(xì)節(jié)所有的單開間標(biāo)本圖。1.注意的底部縱向鋼筋是不連續(xù)的的連接，正如在代碼為318-51ACI所看到的那樣實(shí)驗(yàn)步驟在平面單調(diào)加載，過(guò)程控制側(cè)推測(cè)試在所有五個(gè)框架這中進(jìn)行，水平位移127-152毫米?！鑒于剛度的一個(gè)關(guān)鍵參數(shù)的優(yōu)勢(shì)，單調(diào)加載被認(rèn)為具有足夠的靜態(tài)方法來(lái)估算動(dòng)態(tài)負(fù)載下的承載能力。如1996年；Gulan和1999年Sozen！如圖1所示的模型。構(gòu)筑鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁和螺栓結(jié)構(gòu)層正如圖2所示的模型。致動(dòng)器定位加載在試樣的懸臂梁的末端。一對(duì)222千牛液壓致動(dòng)器的側(cè)翼模型2-4同時(shí)裝載工字鋼橫向放置到加載的方向。實(shí)驗(yàn)結(jié)果裂紋的形成，位移性能和失效機(jī)理在實(shí)驗(yàn)結(jié)果中術(shù)語(yǔ)前，中間，后用于識(shí)別相對(duì)于該負(fù)載端的列或填充板的位置。裝置前指部件最接近于致動(dòng)器，而裝置背面是指從裝載端的部件最遠(yuǎn)。剛度，裂紋負(fù)載，峰值負(fù)載，和相應(yīng)的位移的五個(gè)模型列于表4中，圖2是實(shí)驗(yàn)結(jié)束的標(biāo)本。在鋼筋混凝土框架?模型1！裂縫開始形成在梁柱關(guān)節(jié)上的張力側(cè)在大約總位移的1/10?表4！鑒于梁?和隨后的代碼更改的底部縱向鋼筋的連續(xù)性來(lái)改變這個(gè)細(xì)節(jié)!這個(gè)觀察并不令人意外。接著，一個(gè)小的張力裂縫出現(xiàn)在壓縮塔頂，不久之后的張力柱的底部附近二者的張力裂縫和壓縮塔底部附近的剪切裂紋。最后，在約為89mm的變形，柱和底梁分開。該模型的殘余強(qiáng)度穩(wěn)定在大約34.24千牛，塑料鉸鏈的形成之后。在裂縫地層的序列，沒(méi)有顯著強(qiáng)度損失發(fā)生，雖然負(fù)載再分配作為新的裂紋形成并且舊的傳播停止。在模式2中第在平面變形和75.6千牛的載荷下產(chǎn)生一條裂縫為10.2毫米。在用砂漿填充因?yàn)橥蝗患羟衅茐脑斐傻臉翘蓍_裂角踏步和踏板接縫如Fig2B!#。裂縫長(zhǎng)19毫米和荷載81.4千牛，形成的裂縫在梁的前端，水平裂縫在填充上述第一裂紋水平段三個(gè)方向出現(xiàn)水平裂縫，，形成在前柱的頂部剪切裂縫的水平段以上，張力裂縫物化前柱在25毫米高，幾條裂縫的前端形成在梁2/3的距離處。然后連通附加張力裂縫形成在背面塔的底部的剪切裂紋。剪切裂紋在前柱的頂部不斷放大，并在上部前角發(fā)生壓碎。此前破碎的磚石似乎已分裂成塊。然后，三個(gè)不同的板如圖2-B!#。附件2：外文原文（復(fù)印件）BehaviorofMasonry-InfilledNonductileReinforcedConcreteFramesAbstract:Thispaperpresentsresearchonthebehaviorofatypeofbuildingpopularinhighseismiczoneswithalateral-load-resistingsystemconsistingofmasonry-infilledreinforcedconcrete~RC!frames.Olderbuildingsofthistypetypicallyweredesignedforgravityloadsincombinationwithinsufficientornolateralloads,thereforetheydonotmeetcurrentseismiccoderequirements.Also,theparticipationofinfillpanelsinthelateralloadresistanceofRCframeswasnotrecognizedintheoriginaldesign,oftenresultinginanoverlyconservativedesign.Inanattempttodeterminetheseismicvulnerabilityofthistypeofstructure,anexperimentalprogramwascarriedouttoevaluatethebehavioroffivehalf-scale,single-storylaboratorymodelswithdifferentnumbersofbays.TheresultsindicatedthatinfilledRCframesexhibitsignificantlyhigherultimatestrength,residualstrength,andinitialstiffnessthanbareframeswithoutcompromisinganyductilityintheload-deflectionresponse.Furthermore,thenumberofbaysappearstobeinfluentialwithrespecttothepeakandresidualcapacity,thefailuremode,andtheshearstressdistribution.IntroductionAresearchprogramwasperformedbytheConstructionEngineeringResearchLaboratorytodeterminetheseismicvulnerabilityofexistingdormitory-typebuildings,constructedduringthe1950sand1960s,ofmasonry-infilledreinforcedconcrete~RC!frames.TheresearchinvestigatedthestructuralbehaviorofnonductileRCframesfullyinfilledwithmasonrypanelsasintegralstructuralelements.Thetermnonductile,asusedinthispaper,referstotheexpectedperformanceoftheRCbareframesbasedonthereinforcementdetailsoriginallydesignedtoresistgravityloads,withlittleornoconsiderationoflateralloadssuchaswindandseismicloads.Olderstructuresofthistypedonothavetheductiledetailingrequiredbymoderncodesinhighandmediumseismiczonesand,hence,theyareconsideredpotentiallife-safetyhazards.Themaininterestwastodevelopaccuratecapacityevaluationmethodstoensurethatthesebuildingswouldprovideadequatelife-safetyprotectionduringseismicactivity.Tomeetthisend,fivehalf-scalemodelsweretested.Allwereone-storystructuressubjectedtolateral,in-planemonotonicloading.Whentheexperimentwasdesigned,therewasnostandardizedcyclicprotocolsuitableforthisstructuralsystem.Also,sincethegoalwastodevelopanevaluationprocedurebasedonstrengthandwasnotperformancebased,theuseofmonotonicloadwasjustified.Furthermore,thisseriesoftestswillserveasareferenceforfuturecyclictests.Thisstudyintroducednewparameterstopredictandidentifytherelationshipoetweencompressivestrengthandshearstrengthoftheinfillpanels,andtherelationshipbetweenthestrainenergyofthecolumnandtheassumeddiagonalstrut.Prepeakandpostpeakexperimentaldataonbareandinfilleflramesarepresentedandcompared.Prefailurefiniteelementanalysis~FEA!wascarriedouttosupportexperimentalData.BackgroundSeveraldozenexperimentalandanalyticalinvestigationsofinfilledstructureshavebeenconductedoverthepast50years,andimportantadvanceshavebeenmadeforbothsteelandRCframesinfilledwithmasonry.Muchofthisworkhasfocusedontheconceptofstiffness.Anearlycontributiontounderstandingthecomplexnatureofmasonryinfillframeswasintroducedin1956byPolyakov~Polyakov1956!.Hisconceptofequivalentstruts,inwhichasystemwasdeemedtobehaveasadiagonallybracedframewithcompressionstruts,suggestedthatstressesfromtheframetotheinfillareonlytransmittedinthecompressionzoneoftheinfill—to—fraineterfacewithadistributiomnoretypicalofadiagonallybracedsystemthanahomogenousshearwall.In1969,Stafford—SmithandCarter~Stafford—SmithandCarter1969!incorporatedthisideaofequivalentstrutsintoananalyticalmethodthatestimatedthelateralstiffnessoftheinfilledframesbasedonaneffectivewidthoftheequivalentstrut,asdeterminedbystress—analysis—generatesdtrains.Thelateralstrengthwasselecteduponminimalperformanceoftheframeandinfillundervaryingfailuremodes.Muchofthisworkwaspredicatedonearlierstudies~Holmes1963;Smith1962!.Itwasobservedthatframeswithoutinfillfailinflexure,developingasimplefour—hingemechanism,whereasframeswithinfifhi]inshear,inthetensioncolumn.ModelworkbyFioratoetal.in1970~Fioratoetal.1970!clearlydemonstratedthatinfilsubstantiallyaugmentsaframe'^postpeakbehavior.Quasistatic,cyclicworkonmultiplestorymodelsconcludedthatlateralstrengthandenergydissipationcapacityweregreatlyenhanced,aswellaslateralstiffness.Inattemptstotrytoquantifythesephenomena,Stafford—mithandCarter'1969!diagonalstrutapproachreasonablypredictedstiffness,butnotpeakstrength.A1996studybyMehrabietal.1996!onhalfscaleframessubjectedtoin—planeloadingalsodemonstratedsubstantialstrengthandstiffnesgains,aswellasenhancedenergydissipation.Theirresearchfocusedonvariouslevelsofinfilalndboundaryframestrengthaspredictorsfordamageonsetatdifferentlevelsofstorydrift.Recently,GulanandSozen~1999!ProposedaseismicvulnerabilityrankingmethodforexistinginfilRCstructuresbasedonpanel/columngeometry.Theyfoundthatestimationofthefillecrontributiortotheframestiffnessshouldbebasedonthecompression/tensionstrengthofthemortar.ResearchSignificanceGivenmanychangesinbuildingseismiccoderequirementsoverthepast50years,theseismicvulnerabilityofexistingstructureswithlateral-load-resistingsystemsconstructedfrommasonryinfilledRCframesisofconcern.Todeterminethelateralloadcapacityofolderbuildings,twomajoraspectsmustbeaddressed.Somerequirementshavebecomemorestringent,suchasthecontinuityofnegativeandpositivelongitudinalreinforcementsinthejoints,moreshearreinforcement,andsplicelength.Also,thequalityofsteelandconcretehasimprovedsignificantlyinrecentyears.Second,theinfillpanelsintheoriginaldesignwerenottreatedastheequivalentofintegralstructuralmembers.Althoughthepresenceofinfillpanelsintheframeincreasesstrengthandstiffnessandcanbeexpectedtoresultinaconservativedesign,thenonseismicdetailsoftheconcreteframesmustbeviewedasunderdesignedintermsofthecurrentseismiccodes.Thispaperfocusesonstudyingthebasicparametersthathighlyinfluencethebehaviorofthiscomplexstructuralsystem,andparametersthatareneededtodevelopaccurateanalyticalstrengthmodelstoevaluatethecapacityofolderbuildingsofthistype.ExperimentalProgramDescriptionofModelandMaterialPropertiesThetestingwasdesignedtostudytheprecrackingandpostcrackingloadcapacityanddeformationbehavioroffivespecimensundersubstantialdrift~9%!.ModelconfigurationsandmaterialpropertiesofallmodelsareshowninTables1and2,respectively.Theselectedprototypewasa1952infilledRCframebuildingdesignedinaccordancewithAmericanConcreteInstitute~ACI!CodeNo.318-51~ACI!.Significantdivergencesfromthecurrentcodeincludelessshearreinforcement,discontinuityinthebottomlongitudinalreinforcementofthebeamatthejoints,andweakermaterials.Duetothelimitationoftheresearchfacilitiesandequipment,adimensionalscalingfactorofonehalfwasassigned,asshowninTable3.Thefivemodelswereallsingle-story,nonductileRCframesofsingle-,double-ortriple-bayconstruction.Eachmodelwas1,524mmhigh.Typicalbaywidthswere2,032mmbetweencolumncenterlines.TheRCframesconsistedof2033127mmrectangularcolumnsand1973127mmbeams.Theconcretemasonryunit~CMU!infilledwallshadaslendernessratio(h/t)of13.9,andthebrick-infilledspecimenhadaratioof23.Allinfillspecimenshadanaspectratio(h/w)of0.75.Typicalreinforcementdetailsforallsingle-bayspecimensareshowninFig.1.Notethatbottomlongitudinalreinforcementisdiscontinuousinthejoint,aspermittedinthe318-51ACIcode.TestingProcedureIn-planemonotonicloading,stroke-controlledpushovertestswereperformedonallfiveframestoahorizontaldisplacementof127-52mm；Giventhepredominanceofstiffnessasacriticalparameter,monotonicloadingwasdeemedasanadequatestaticapproachforestimatingcapabilitiesunderdynamicloading~Mehrabietal.1996;GulanandSozen1999!.ThemodelsshowninFig.2werebuiltonstiffRCbasebeamsandboltedtoastructuralfloor.Theactuatorwaspositionedtoloadtheendoftheoverhangbeamofthespecimens.Apairof222kNhydraulicactuatorsflankingModels2-4simultaneouslyloadedasteelI-beamplacedtransverselytothedirectionofloading.ExperimentalResultsCrackFormation,DisplacementPerformance,andFailureMechanismsThetermsfront,center,orbackareusedtoidentifythelocationofthecolumnsorinfillpanelswithrespecttotheloadingend.Thetermfrontreferstothemembernearesttotheactuator,whilethetermbackreferstothememberfarthestfromtheloadingend.Thestiffness,crackloads,peakloads,andcorrespondingdisplacementsforthefivemodelsaretabulatedinTable4,andFig.2featuresthespecimensattheendoftesting.InthebareRCframe-Model1!,cracksbegantoforminthebeam-columnjointonthetensionsideatapproximately1/10ofthetotaldisplacement-Table4!.Giventhediscontinuityofthebottomlongitudinalreinforcementofthebeam-andsubsequentcodechangestoalterthisd