鋼筋混凝土結構課程設計實用模板要求

1、WORD格式-可編寫網絡教育學院鋼筋混凝土構造課程設計題目：廠房單向板設計學習中心：-WORD格式-可編寫基本狀況本設計XXXXXXXXX，進行設計計算。廠房采納鋼筋混凝土內框架承重，外墻為370mm磚砌承重。采納單向板肋梁樓蓋。樓面做法：20mm厚水泥沙漿面層，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，15mm厚石灰沙漿抹灰。荷載：永久荷載，包過梁、柱、板及構造層自重，鋼筋混凝土容重25kN/m3,水泥沙漿容重20kN/m3，石灰沙漿容重17kN/m3，分項系數(shù)G1.2。可變荷載，樓面均分布荷載為7.5kN/m3，分項系數(shù)K1.3。資料采納：混凝土采納C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）；鋼

2、筋主梁、次梁采納HRB335級（fy=300kN/m2）鋼筋，其他均用HPB300級（fy=270kN/m3）鋼筋。主梁沿房屋的橫向部署，次梁沿縱向部署。主梁的跨度是5.7m,次梁的跨度是4.8m。梁每跨內部署兩根次梁。此間距是1.9m。樓蓋的部署如圖1-1。依據(jù)構造要求，板厚取h80mml19004047.5mm40次梁截面高度應滿足ll48004800h1218266400mm1812h=400mm，截面寬度取為b=200mm。主梁的截面高度應滿足ll57005700h1015380570mm1510取截面高度h=500mm，截面寬度取為b=250mm。-WORD格式-可編寫圖1-1樓蓋部

3、署圖-WORD格式-可編寫2單向板構造設計2.1板的設計板的計算按塑性分析法計算內力。荷載恒荷載標準值：20mm水泥沙漿面層80mm鋼筋混凝土板15mm厚石灰沙漿抹灰0.02m20kN/m30.4kN/m20.08m25kN/m32.0kN/m20.015m17kN/m30.255kN/m2gk2.655kN/m2活荷載標準值橫荷載設計值活荷載設計值合計內力計算qk7.5kN/m2g1.22.6553.186kN/m2q1.37.59.75kN/m2gq212.936kN/m次梁的截面200mm400mm，板在墻上的支撐長度為120mm，則板的計算跨度為：邊跨l0lnh1.90.120.20.

4、081.72m222lna0.120.20.121.74m1.9222l01.72m中間跨l01.90.21.7m跨度差(1.721.7)/1.71.2001000說明可按等跨連續(xù)板計算內力。-WORD格式-可編寫取1m寬板作為計算單元，計算簡圖如圖2-1所示。gq12.936kN/m2圖2-1計算簡圖連續(xù)板各截面的彎矩計算見表2-1。表2-1連續(xù)板各截面彎矩計算1B2C截面離端第二中間跨跨邊跨跨內中間支座支座內彎矩計算系數(shù)111111111614m計算跨度l0l01.72ml01.72ml01.7ml01.7mMm(gq)l023.48-3.482.342.67-WORD格式-可編寫截面承載

5、力計算b1000mm,h80mm,h0802060mm。C30混凝土，fc=14.3N/mm2。HPB300鋼筋，fy=270kN/m2，連續(xù)板各截面的配筋計算見表2-2。表2-2連續(xù)板各截面配筋計算邊區(qū)板帶（1-2，5-6軸線間）中間區(qū)板帶（2-5軸線間）離離端第離端邊端二中第二截面地址支跨第離端跨間邊跨跨跨中間支跨二跨第二支跨內內、中座內、內支支座座中座間跨間跨內跨跨內3.4-3.2.3-2.0.820.8(-2M（kN/m2）3.48-3.48.34=1.67)=-2848467.87.14Ms1fcbh02112s0.00.00.00.00.0670.0670.0360.0416767

6、45520.00.00.00.00.0690.0690.0370.042-WORD格式-可編寫As1fcbh0fy6969465421921914617221921911813466666/86/8620選配鋼筋/8/819166200170170017017000實配鋼筋228228149177228228141141面積支座截面的受壓區(qū)高度系數(shù)均小于0.35，滿足彎矩調幅的要求；min(0.2%,45ft/fy)max45ft/fy451.43/270100%0.238%因此，Aminbh0.238%100080190.4mm2s,min板的裂縫驗算裂縫寬度驗算屬于正常使用極限狀態(tài)，采納荷

7、載的標準組合。按彈性方法計算截面彎矩，考慮可變荷載的最不利部署，有Mkggkl02qqkl02式中gk折算永久荷載標準值，gkgk/q2k2.6557k.N5m/26.405/qk折算可變荷載標準值，qkqk/27.5/23.75kN/mg五跨連續(xù)板滿布荷載下相應截面的彎矩系數(shù)，按有關表格查的；q五跨連續(xù)板最不利荷載部署下相應的彎矩系數(shù)，按有關表-WORD格式-可編寫格查的。由荷載標準組合產生的跨中和支座彎矩：Mk(0.0786.4050.13)1.7202kN/m2.32kN/mMBk(0.1056.4050.1193)1.7202kN/m3.05kN/mM2k(0.0336.4050.07

8、93)1.72kN/m1.30kN/mMCk(0.0796.4050.1113)1.72kN/m2.42kN/mM3k(0.0466.4050.0853)1.72kN/m1.59kN/m受彎構件的受力特色系數(shù)cr1.9，光面鋼筋的相對粘結特色系數(shù)0.7，C30混凝土抗拉強度標準值ftk2.01N/mm2；保護層厚度c=15mm20mm,取c=20mm，計算過程見表2-3，裂縫寬度均小于一類環(huán)境規(guī)范規(guī)定值。表2-3板的裂縫寬度驗算截面1B2C3Mk2.32-3.051.30-2.421.59As/mm2228228149149149sqMk/0.87h0As(N/mm2)202.9266.817

9、0.6317.5208.6teAs/Ate1.10.65ftk/tesq0.010.010.010.010.010.4560.6100.3340.6890.474deqd/(mm)11.4311.438.578.578.57lcr(1.9cs0.08deq)(mm129.4129.4106.5106.5106.544666te-WORD格式-可編寫)wmaxcrlcrsq/Es(mm)0.1080.1910.0550.2100.095注:te0.01,取te=0.01。板的撓度驗算截面的短期剛度由下式確立：BsEsAsh021.156E0.23.5f1式中，347，矩形截面0，各截面的短EEs

10、/Ec21010/310f周期剛度以下表所示。截面1B2C3As/mm22192191461461460.4560.6100.3340.6890.474As/bh00.00370.00370.00240.00240.0024Bs/1011Nmm1.8821.5671.6121.0101.305由上表可見，BB與B1很湊近，滿足0.5B1BB2B1,按混凝土構造設計規(guī)范可取整跨剛度B1為計算撓度，這樣的簡化使撓度計算大為方便。長遠剛度按下式確立BMkBs2.321.88210118.641010NmmMq(1)Mk2.725212.32此中，M1q(0.078gk0.1qk)l02(0.0787

11、.9650.13)1.7222.725kNmgkgk1(qqk)2.6551(0.87.5)7.965kN/m22-WORD格式-可編寫qk1qqk10.87.53kN/m22第一跨撓度最大，對于等跨連續(xù)板可只驗算該跨撓度。永久荷載gk滿布，可變荷載qk在1，3，5跨部署，又相應表格查的相應的撓度系數(shù)分別是0.644102和0.973102，于是撓度：0.644102gkl40.973102qkl4fBB0.6441022.655172040.9731027.517204=8.45mml8.6mm8.6410108.641010200-WORD格式-可編寫2.2次梁的設計次梁計算次梁按考慮塑性

12、內力重分布方法計算。荷載恒荷載設計值由板傳來次梁自重梁側抹灰1.9m3.186kN/m36.05kN/m21.20.2m(0.4m0.08m)25kN/m31.92kN/m21.20.015m(0.4m0.08m)17kN/m320.20kN/m2g8.17kN/m2活荷載設計值由板傳來q1.9m9.75kN/m318.5kN/m2合計gq26.67kN/m22.2.3內力計算計算跨度邊跨ln4.8m0.12m0.25m4.555m2lna4.555m0.24m4.675m221.025ln4.669m4.675m取l0=4.675中間跨l0ln4.8m0.25m4.55m跨度差(4.6754

13、.55)/4.552.7001000，說明可按等跨連續(xù)梁計算內力。計算簡圖如圖2-2所示。-WORD格式-可編寫gq26.67kN/m2圖2-2計算簡圖連續(xù)次梁各截面彎矩及剪力計算分別見表2-4、表2-5。表2-4連續(xù)次梁彎矩計算1B2C截面離端第二中間跨跨邊跨跨中中間支座支座中彎矩計算系數(shù)111111111614m計算跨度l0l04.675ml04.675ml04.55ml04.55mMm(gq)l0253.00-53.0034.5139.44表2-5連續(xù)次梁剪力計算-WORD格式-可編寫AB（左）B（右）C截面離端第二離端第二邊支座中間支座支座支座剪力計算系數(shù)0.450.60.550.55

14、v凈跨度lnl0=4.675l0=4.675l0=4.55l0=4.55Vv(gq)ln254.6774.8166.7466.742.2.4正截面承載力計算正截面承載力計算時，支座按矩形截面計算，跨中按T形截面計算，翼緣寬度取bf1l=14800=1600mm，又33bs2001700mmb1600mmn，故取f一類環(huán)境，梁的混凝土保護層厚度要求為25mm，單排鋼筋截面有效高度取h0=365mm。鑒識T型截面種類：hf)1.014.3151780(365801fcbfhf(h02)564.02kNm53.00kNm2各跨跨中均屬于第一類T型截面。次梁的正截面承載力過程見表2-6。表2-6次梁正

15、截面受彎承載力計算截面邊跨跨離端第離端第中間支-WORD格式-可編寫中（1）二支座二跨跨座（C）（B）中（2）中間跨跨中（3）彎矩設計值53.0053.0034.51-39.44kNm）Ms1fcbh02112s0.1600.1600.0910.1040.1750.1750.0960.110選配1fcbh0Asfy564.21044334.0383鋼筋實質配筋512322312412As=565As=1140As=339As=452計算結果表示均小于0.35，符合塑性內力重分布的條件。As/(bh)339/(200400)0.42%min(0.2%,45ft/fy)max45ft/fy451.

16、43/3000.22%，滿足最小配筋率的要求。斜截面受剪承載力計算計算內容包含：截面尺寸復核、腹筋計算和最小配筋率驗算。（1）驗算截面尺寸hwh0hf36580265mm,hw/b265/2001.24，截面尺寸按下式驗算：0.25cfcbh00.251.014.3250365362.20kNVmax74.81kN-WORD格式-可編寫截面尺寸滿足要求。（2）計算所需腹筋采納6雙箍，計算支座B左邊截面，VBl72.89kN。由斜截面受剪承載力計算公式確立箍筋間距s:1.0fyvAsvh01.0270100.483655725.70mms748100.71.43200365Vcs0.7ftbh0

17、調幅后受剪承載力應增強，梁局部范圍內將計算的箍筋面積增20%。先調幅整箍筋間距，s0.85725.74580.56mm，大于箍筋最大間距200mm，最后取s=200mm。（3）驗算最小配箍率彎矩調幅時要求的配箍率下限為0f.f3y/0.313.43/270配1.5810tv，實際箍率svAsv/(bs)100.48/(200250)2.50103，滿足最小配箍率的要求。次梁的裂縫寬度驗算次梁的折算永久荷載gk6.80814.23/410.37kNm/；折算可變荷載q14.23310.k6N7m/粘度特色系數(shù)k4。變形鋼筋的相對1.0，混凝土的保護層厚度c=25mm。荷載標準值下彈性分析的荷載彎

18、矩系數(shù)cr1.9，裂縫寬度的計算過程見表2-7，各截面的裂縫寬度均滿足要求。表2-7次梁的裂縫寬度驗算截面1B2C3Mk41.00-51.524.54-41.428.65-WORD格式-可編寫As/mm2sqMk/0.87h0As(N/mm2)teAs/Ate1.10.65ftk/tesqdeqd/(mm)58565565339402339245.3308.4227.9324.9266.1256440.0140.0140.0100.0100.010110100.7220.7990.6290.7020.6091212121212lcr(1.9cs0.08deq)(mm115.5115.5143.

19、5142.5143.5te994)wmaxcrlcrsq/Es(mm)0.2080.2640.1950.2760.221由荷載標準組合產生的跨中和支座彎矩：Mk(0.07810.370.110.67)4.6752kN/m41.00kN/mMBk(0.10510.370.11910.67)4.6752kN/m51.55kN/mM2k(0.03310.370.07910.67)4.5502kN/m24.54kN/mMCk(0.07910.370.11110.67)4.5502kN/m41.48kN/mM3k(0.04610.370.08510.67)4.5502kN/m28.65kN/m次梁的撓度

20、驗算按等剛度跨度連續(xù)梁計算邊跨跨中撓度。短期剛度：EsAsh022.010556536522132Bs6E67.148.310-3Nmm1.14510Nmm1.150.23.5f1.150.772+0.2+13.51.6751-WORD格式-可編寫此中，As/bh0565/(200365)8.3103；EEs/Ec2.01052.81047.14；(bfb)hf(1600200)801.647。fbh0200365長遠剛度：BMkBs41.001.14510139.2671013Nmm2Mq(1)Mk35.12(21)41.00此中，M1q(0.0789.6540.18.538)4.67523

21、5.12kNmgkgk1(qqk)6.80810.814.239.654kN/m44qk3qqk30.814.238.538kN/m44撓度系數(shù)與板同樣，撓度：0.644102gkl40.973102qkl4fBB0.6441026.808467540.97310214.2346754l9.26710129.2671012=9.737mm23.375mm200-WORD格式-可編寫2.3主梁的設計主梁計算主梁按彈性理論設計。荷載為簡化計算，將主梁自重及梁側抹灰重量等效為集中荷載。荷載設計值：由次梁傳來8.174.8=39.22kN主梁自重1.20.25（）1.9172=8.13kN梁側抹灰1.

22、20.015（）1.9172=0.67kNG=48.02kN活荷載設計值：由次梁傳來Q=18.54.8=88.8kNG+Q=136.82kN計算簡圖主梁端部支承在磚墻上，支承長度為370mm；中間支承在柱上，鋼筋混凝土柱截面為350mm350mm；墻、柱為主梁的鉸支座，主梁連續(xù)梁計算。-WORD格式-可編寫圖2-3計算數(shù)計算跨度：邊跨ln5.70.120.355.405m2l01.025lnb5.4050.351.0255.715m22l0ab0.370.35ln5.40525.765m222取最小值l05.715m中間跨：ln5.70.355.35ml0lnb5.350.355.7m跨度差（）/5.7=0.26%0.24ft/fyv0.241.43/2701.27103，滿足要求。主梁裂縫寬度驗算受彎構件的受力特色系數(shù)cr1.9，變形鋼筋的相對粘結特色系數(shù)1.0，C30混凝土抗拉強度標準值ftk2.01N/mm2；保護層厚度c=25mm。主梁各截面的裂縫寬度驗算過程見表2-10，各截面的裂縫寬度均滿足要求。表中B支座邊沿彎矩標準值：-WORD格式-可編寫MBkMBk,maxV0kb/2182.4108.320.35/2204.01kNm表2-10主梁各截面的裂縫寬度驗算過程截面MkA