發(fā)電機內冷卻水處理

1、.發(fā)電機內冷卻水處理第一節(jié) 有關內冷卻水的標準1 有關發(fā)電機內冷卻水水質標準有四個標準涉及到發(fā)電機內冷水的指標，它們是火力發(fā)電廠水汽化學監(jiān)督導則DL/T 561-95、火力發(fā)電機組及蒸汽動力設備水汽質量標準GB/T 12145-1999、大型發(fā)電機內冷卻水質及系統(tǒng)技術要求DL/T 801-2002和電力基本建設熱力設備化學監(jiān)督導則DL/T 889-2004。為了減輕發(fā)電機銅線棒的腐蝕，應盡量提高發(fā)電機內冷卻水的pH值。除了要嚴格控制補充水的質量外，有條件時還應對冷卻水系統(tǒng)采取密封措施。對于采用凝結水作為補充水時，應注意硬度指標，在凝汽器泄漏時不得用凝結水作為補充水。在以上四個標準中，DL/T

2、801-2002規(guī)定的化學指標最為嚴格，但規(guī)定的銅指標偏高，如果偏上限運行，容易發(fā)生銅腐蝕產物的沉積，最好控制在20mg/L以下。1.1 DL/T 561-95中的規(guī)定DL/T 561-95中第4.1.9項規(guī)定見表10-1。表10-1水內冷發(fā)電機的冷卻水質量標準處理方式電導率 (25) mS/cm銅 mg/LpH (25) 添加緩蝕劑1040> 6.8不加緩蝕劑1040> 7.01.2 GB/T 12145-1999中的規(guī)定在GB/T 12145-1999中第11項規(guī)定見表10-2。表10-2 雙水內冷和轉子獨立循環(huán)的冷卻水質量標準電導率 (25) mS/cm銅 mg/LpH (2

3、5) 2.040> 6.8冷卻水的硬度按發(fā)電機的功率規(guī)定為：200MW以下不大于10mmol/L；200MW以上不大于2mmol/L。1.3 DL/T 801-2002中的規(guī)定在DL/T 801-2002中第3項“內冷卻水質及內冷卻水系統(tǒng)運行監(jiān)督”中規(guī)定如下。（1）水質要求發(fā)電機內冷卻水應采用除鹽水或凝結水。當發(fā)現(xiàn)汽輪機凝汽器有循環(huán)水漏人時，內冷卻水的補充水必須用除鹽水。水質要求見表10-3。表10-3 發(fā)電機內冷卻水水質要求pH值 (25)電導率 (25) mS/cm硬度µmol/L銅 mg/L溶氨量mg/L溶氧量mg/L7.09.02.0<2.040<30030

4、a.全封閉式內冷卻水系統(tǒng)(2) 緩蝕劑應用非密閉式的內冷卻水系統(tǒng)，若為控制水質根據(jù)現(xiàn)場具體情況添加緩蝕劑時，應密切監(jiān)視添加后的運行情況。設置有旁路混合陰陽離子交換器的內冷卻水系統(tǒng)，不應添加緩蝕劑。(3) 內冷卻水系統(tǒng)的運行監(jiān)督 1) 新投運的機組，應測取運行工況下內冷卻水進出口的水壓、流量、溫度、壓差、溫差等各項基礎數(shù)據(jù)，錄入發(fā)電機技術檔案；已投運的機紐，應在內冷卻水系統(tǒng)大修清理后補測錄入。2) 發(fā)電機在運行過程中，應存線連續(xù)測雖內冷卻水的電導率和pH值，定期測量含銅量及當時內冷卻水的流量、含氨量、硬度。對添加了緩蝕劑的還應測其在水中的濃度。3) 運行中的監(jiān)測數(shù)據(jù)出現(xiàn)下列情況之一，應作相應處理

5、，必要時應進行反沖洗處理并觀測其效果：a)相同流量下，定子進出水壓力差的變化比原始數(shù)據(jù)大10時，應作相應檢查、綜合分析，并作相應處理；b)定子線棒出水溫度高于80時，應進行檢查、綜合分析；達85時，應立即停機處理；c)定子線棒出水水接頭間溫差達8K時，應及時進行檢查，達到12K時，應立即停機處理；GBT 7064中5.7.2d)定子槽部的中段，線棒層間各檢溫計測量值聞的溫差達8K時，應作綜合分析，并作相應處理。1.4 DL/T 889-2004中的規(guī)定在DL/T 889-2004第10.10項規(guī)定如下。發(fā)電機內冷卻水系統(tǒng)投入運行前應進行沖洗，沖洗水質應符合表10-4的要求。表10-4 發(fā)電機投

6、運前沖洗水質標準水處理系統(tǒng)硬度mmol/L二氧化硅 mg/L電導率 (25) mS/cm一級化學除鹽加混床出水02010沖洗的水流量、流速應大于正常運行下的流量、流速。當沖洗至排水清澈無雜質顆粒，進排水的pH值基本一致，電導率小于2mS/cm時，沖洗結束。機組試運行期間，發(fā)電機內冷卻水的補充水應采用除鹽水或凝結水混床出水，運行中的發(fā)電機內冷卻水質量應符合表10-5的要求。表10-5 發(fā)電機內冷卻水質量標準1）pH值3） (25)電導率 (25) mS/cm硬度 mmol/L銅2） mg/L> 6.82.00200注1：全密閉式內冷卻水系統(tǒng)。注2：銅含量目標值為40mg/L。注3：pH值

7、(25)目標值為7.08.5。2 有關電機內冷卻水的標準對電導率的規(guī)定不同的標準，發(fā)電機內冷卻水電導率的標準值不同，這使電廠的水處理工作者感到困惑。在火力發(fā)電廠水汽化學監(jiān)督導則DL/T 561-95中規(guī)定為，在25時不大于10mS/cm。在火力發(fā)電機組及蒸汽動力設備水汽質量標準GB/T 12145-1999中規(guī)定為，在25時不大于5mS/cm。在大型發(fā)電機內冷卻水質及系統(tǒng)技術要求DL/T 801-2002中規(guī)定為，在25時不大于2mS/cm。在電力基本建設熱力設備化學監(jiān)督導則DL/T 889-2004中規(guī)定為，在25時不大于2mS/cm。也就是說隨著時間的推移，電導率的標準越來越嚴格。這主要是

8、發(fā)電機內冷卻水的水質標準不像鍋爐給水、爐水標準那樣劃分詳細的壓力等級，幾乎所有容量的發(fā)電機都使用同樣的冷卻水標準。但是，小容量的發(fā)電機，由于發(fā)出電力的原始電壓較低，所以要求的電氣絕緣等級也就相對較低。因此，內冷卻水的電導率也就可放寬些。近幾年來，機組容量向超大化發(fā)展，發(fā)電機發(fā)出電力的原始電壓提高了，發(fā)電機要求的電氣絕緣等級也就相對提高了。一般地，老機組如果沒有電氣絕緣問題，原來執(zhí)行的標準仍可繼續(xù)執(zhí)行。因為電導率指標放寬些，可給發(fā)電機內冷卻水的處理和防腐工作以寬松的空間。3 發(fā)電機內冷卻水標準中pH值范圍的上下限確定的依據(jù)銅的最佳耐腐蝕的pH值范圍是8.59.1。超過此范圍，腐蝕速率均會增加。如

9、果按大型發(fā)電機內冷卻水質及系統(tǒng)技術要求DL/T801-2002的要求，電導率不應超過2µS/cm，分別采用NaOH或氨水調節(jié)pH值，理論上可分別達到8.89和8.85。這是規(guī)定pH值上限的依據(jù)。實際上內冷卻水中還含有其他離子，如Cu2+、Cu+(來自銅的腐蝕) 和HCO (來自空氣中的CO2)等，它們均會影響電導率。在保證電導率不超標的前提下pH值遠遠達不到標準所規(guī)定的9.0。因此，其他3個有關發(fā)電機內冷卻水的標準均沒有規(guī)定pH值的上限。與水汽系統(tǒng)相比，由于內冷卻水系統(tǒng)的總容積小，用氨水或其他藥劑調節(jié)pH值時所需的藥量少，pH值的控制困難，所以很多電廠都不加藥調整，并直接應采用除鹽水

10、作為補充水。因此， DL/T801-2002規(guī)定pH>7.0(25)，其他3個有關內冷卻水的標準均規(guī)定pH>6.8(25)。這是規(guī)定pH值下限的依據(jù)。這里需要說明的是，雖然DL/T801-2002規(guī)定的pH值比其它3個標準提高了0.2，但是具體執(zhí)行時，必須采用弱堿性混床處理或加藥的方式，否則不能保證pH>7.0(25)的要求。也就是說，DL/T801-2002是最嚴格的發(fā)電機內冷卻水標準。另外，為了減少銅的腐蝕，在電導率不超標的情況下，應盡量提高pH值。4 發(fā)電機內冷卻水標準中硬度規(guī)定含義因為發(fā)電機內冷卻水有電導率的標準限制，不宜大量加藥防腐，所以就要嚴格控制水中有害物質。規(guī)

11、定發(fā)電機內冷卻水的硬度為零，主要是控制補給水的質量。這有兩方面的含義，一是不能把有凝汽器泄漏的凝結水作為補充水；二是防止因冷卻水冷卻器管泄漏，其他冷卻水串到發(fā)電機內冷卻水系統(tǒng)。5 關于發(fā)電機內冷卻水的含銅量的規(guī)定由于電導率的限制，內冷卻水的pH值比銅的最佳耐腐蝕范圍8.59.1低，所以，銅線棒有一定的腐蝕。規(guī)定發(fā)電機內冷卻水含銅量其本意是控制銅的腐蝕，但是實際上冷卻水的含銅量不能說明銅的腐蝕速率，因為含銅量與運行時間、補充水率、旁路處理以及內冷卻水的處理方式有關。由于內冷卻水是處于循環(huán)狀態(tài)，在運行過程中內冷卻水的含銅量會逐漸增高。如果不對內冷卻水進行(部分或全部) 更換或進行部分旁路處理，銅離

12、子高到一定程度，會發(fā)生CuOH或Cu(OH)2的沉淀，輕則影響傳熱，重則堵塞銅線棒的水流通道。例如：Cu(OH)2在25時，KSP=2.2×10-20， 在pH=6.8時水中的Cu2+超過350mg/L就可能發(fā)生沉淀，在pH=7時水中的Cu2+超過140mg/L就可能發(fā)生沉淀；CuOH在25時，KSP=1×10-14，在pH=6.8時水中的Cu+超過10mg/L就可能發(fā)生沉淀，在pH=7時水中的Cu+超過6.4mg/L就可能發(fā)生沉淀。各種標準中規(guī)定的含銅量是指含銅總量，包括Cu2+、Cu+以及銅的腐蝕產物等。對于內冷卻水含銅量的規(guī)定，在火力發(fā)電廠水汽化學監(jiān)督導則DL/ T

13、561-95中規(guī)定添加緩蝕劑時，不大于40mg/L；不加緩蝕劑時不大于200mg/L。在電力基本建設熱力設備化學監(jiān)督導則DL/T 889-2004中規(guī)定為不大于200mg/L，目標值為不大于40mg/L。在火力發(fā)電機組及蒸汽動力設備水汽質量標準GB/ T 12145-1999中規(guī)定為不大于40mg/L。在大型發(fā)電機內冷卻水質及系統(tǒng)技術要求DL/T801-2002中規(guī)定銅含量小于40µg/L。通過以上分析可以看出，有些標準規(guī)定含銅量200mg/L明顯偏高，應控制小于40mg/L，甚至更低才安全。6 關于發(fā)電機內冷卻水的溶解氧的規(guī)定7 關于發(fā)電機內冷卻水含氨量的規(guī)定第二節(jié) 現(xiàn)場經常遇到的

14、問題1 發(fā)電機中空導線的堵塞問題 發(fā)電機中空導線的堵塞的主要原因如下：(1)由于內冷卻水的銅離子超過了它的溶解度，而產生氧化銅或氫氧化銅的沉淀。銅的化合物在水中的溶解度與水的溫度和pH值有關，其關系見圖10-1。圖 10-1 不同溫度和pH條件下的銅溶解度曲線從圖10-1的曲線可知，水的溫度越高，pH值越高，銅的溶解度就越低。假如內冷卻水的pH值為6.9，水進入導線的溫度為35， 經過了銅導線后，水的溫度增加了10，即 45。這時，銅的溶解度就從30g/(m2.d)下降到16g/(m2.d)。由于溶解度的降低，水中的銅離子就可能達到過飽和狀態(tài)而析出，產生沉積物。從圖 10-1 還可以看出，水的

15、pH越低，銅的溶解度隨溫度的變化越大。也就是說，水中的銅離子經過銅導線加熱后，析出的程度就越嚴重。這也說明，維持中性工況并不好，因溫度對銅溶解度的影響較大，水中的銅離子含量會增高，并且很容易發(fā)生堵塞問題。而保持弱堿性條件，溶解度變化較小，較穩(wěn)定。 (2)氧化銅的重新溶解脫落。如果內冷卻水的溶解氧從原來的1mg/L降到了0.20.3 mg/L，氧化銅就會加速溶解，很容易形成過飽和而產生沉淀。國外在討論堵塞問題時，均討論銅的溶解和已沉積氧化銅的溶解和脫落的問題。因氧化銅的脫落對導線堵塞的影響，比因過飽和而析出的影響更大。 (3)金屬銅的沉積。根據(jù)國外報道和對我國海南某電廠中空導線堵塞物的分析，采用

16、水-氫-氫冷卻方式的發(fā)電機，在中空導線堵塞物中含有大量的金屬銅。這很可能與漏氫氣，氫氣可將氧化銅還原成金屬銅有關。（4）溶解氧。還有一個值得注意的影響因素，是水的含氧量對銅溶解度的影響，見圖10-2。圖10-2 在純水中，銅的溶出與水含氧量的關系由圖10-2 可知，銅在純水中的溶出，并非隨著水中氧的濃度成比例升高，而是先隨含氧量的升高而升高，然后隨含氧量的升高而下降。這主要是因為Cu2+、Cu+的氧化物有不同的溶解度，而含氧量會改變Cu2+和Cu+的比例。因此，水中含氧量的改變，也會改變銅的溶解和析出。從溶解氧方面考慮降低銅線棒的腐蝕方法有：保持低的溶解氧濃度。在發(fā)電機內冷卻水箱充氮保護防止空

17、氣進入；或簡單的加隔離閥門并使水位上部留有足夠的空間，只有在水位波動較大時才打開閥門以平衡內部壓力。通常溶解氧濃度對內冷卻水含銅量影響很大。例如，有一電廠機組檢修前發(fā)電機內冷卻水指標一切正常，檢修后內冷卻水的含銅量居高不下，但檢查pH、電導率，一切正常。經過反復查找發(fā)現(xiàn)是因為水箱密封不嚴，系統(tǒng)漏入空氣而回水又與空氣接觸使溶解氧濃度偏高所致；提高水中含氧量。有些國家發(fā)展了通空氣以降低銅的腐蝕工況，但在我國尚無先例。該方法的原理是，與Cu+的氧化物相比，Cu2+的氧化物有高的溶解度。提高水中含氧量使Cu+氧化為Cu2+。2 定子中空導線比轉子更容易堵塞定子中空導線比轉子的中空導線容易發(fā)生堵塞，這主

18、要是與它們的中空面積有關。例如，125MW機組發(fā)電機的定子中空導線的尺寸為8.8 mm ×2.0mm，轉子中空導線的尺寸為6.0 mm ×6.0mm；300MW機組的定子中空導線的尺寸為7.1 mm ×2.09mm，轉子中空導線的尺寸為7mm ×7mm。這說明定子中空導線的通水面積比較小，所以更容易堵塞。3 添加緩蝕劑和混床不能同時并用為了降低發(fā)電機內冷卻水的含銅量通常采用添加緩蝕劑，或采用離子交換凈化的方式。在九十年代以前，大多采用添加緩蝕劑并調節(jié)水的pH值、使之呈弱堿性以及大量換水來降低水的含銅量。事實證明，這在一定條件下是有效的。在不加緩蝕劑，采用

19、旁路離子交換凈化的方式也是有效的。但是這兩種方法并用會出現(xiàn)以下問題：1）緩蝕劑被混床過濾除去，降低了有效含量，影響緩蝕效果。2）有機緩蝕劑被逐漸截留在混床上部影響了通水流量和離子交換。3）原來加緩蝕劑排污或混床處理(相當于部分排污) 均得不到有效發(fā)揮。這時若系統(tǒng)中出現(xiàn)某些變化，如系統(tǒng)漏氫破壞了緩蝕劑，或因停用保護不佳，生成了氧化銅，系統(tǒng)中因緩蝕劑引起的沉積和因腐蝕產物引起的沉積都比較多，就可能堵塞中空銅線棒。4 內冷卻水的pH值測不準在火電廠中只有發(fā)電機內冷卻水標準要求檢測純水的pH值。盡管pH值的測量方法很簡單，但是當水的電導率為2mS/cm以下時，pH值的測量就很困難。有時同一水樣，用不同

20、pH計測量，結果相差很大，其影響因素和提高準確的方法如下：(1)水的電阻率的影響在測量純水的pH值的過程中，pH表是由測量電池和高阻抗毫伏計組成。測量電池是由測量電極、參比電極和溶液構成原電池。如果毫伏計的輸入阻抗達不到1010 以上，就會影響測量精度。因此，應使用高阻抗的測量儀表。(2)測量池材質的影響如果測量池由塑料或有機玻璃制作，在電極上會產生靜電干擾信號?？蛇x用不銹鋼材料制作。(3)電極布置方向的影響如果測量池內的測量電極和參比電極采用串聯(lián)布置，電極傳感端間的電位差要大些，因而測量誤差也就大些。應改為并聯(lián)布置，減小誤差。(4)水樣流量的影響水樣流量過大，會造成流動電勢增加。水樣流量一般

21、控制在100200ml/min為宜。(5)參比電極內充液的液位的影響將參比電極內充液的液位灌注至最高液位，使參比電極內充液和水保持暢通，可有效保持參比電極低電阻，達到穩(wěn)定測量的目的。在線pH表讀數(shù)與實驗室差別較大，有可能是在線表在測量時因水樣壓力高，電極內充液不能擴散到水樣中。采用高位瓶法可解決此問題。(6)水樣溫度的影響水樣的溫度不同，水的電離常數(shù)也不同，因而測出的pH值不同。如果水中含有弱電解質，因其電離程度隨溫度變化，所以，溶液的pH值也不同。通常根據(jù)不同的水質對測量出的pH值進行修正。為了統(tǒng)一起見，在所有的標準中都規(guī)定用25時的值表示。以25時的pH值為基準，用純水和電廠常使用的藥劑調

22、節(jié)水的pH值時，溫度對pH值的影響見表10-6。在測量水的pH值的過程中，有一個負的溫度系數(shù)，即隨著溫度的增高而降低。不同的溫度區(qū)間，溫度系數(shù)不同，見表10-7。表10-6 不同的水處理方式，溫度對pH值測量的影響溫度純水與25的差值pKwpH純水AVT(R)a)AVT(R)+胺b)磷酸鹽c)OTd)014.94127.4706-0.474-0.922-0.887-0.937-0.935514.72877.3644-0.368-0.717-0.690-0.727-0.7291014.52867.2643-0.268-0.523-0.504-0.530-0.5531514.3407.1700-0

23、.173-0.340-0.328-0.344-0.3462014.16187.0809-0.084-0.161-0.161-0.168-0.1692513.99336.99670.0000.0000.0000.0000.0003013.83376.91690.0800.1550.1480.1550.1593513.68236.84120.1560.3030.2920.3030.3114013.53856.76930.2270.4450.4290.4440.4554513.40196.70100.2960.5800.5600.5770.5915013.27186.63590.3610.7090.

24、6850.7030.721注：a. 0.272mg/L NH3+20mg/LN2H4，25時pH=9.0。b. 1.832 mg/L NH3+50mg/LN2H4+ 10mg/L嗎啉。c. 3mg/L磷酸鹽，鈉磷摩爾比為2.7+0.3mg/L NH3。d. 0.041 mg/L NH3，25時pH=8.3。表10-7不同的溫度范圍內pH的平均溫度系數(shù)溫度純水AVT(R)AVT(R)+胺磷酸鹽OT025-0.019-0.037-0.035-0.037-0.0371525-0.017-0.034-0.033-0.034-0.0352550-0.014-0.028-0.027-0.028-0.029

25、1540-0.016-0.031-0.030-0.032-0.032040-0.017-0.033-0.031-0.033-0.033常規(guī)情況下的儀表的溫度補償只是對電極本身受溫度的影響進行修正，而不是對溶液進行修正。在溫度增高時，電極的輸出電位也增高，這種增高與溶液本身的pH值無關。因此常規(guī)的pH值溫度補償，僅僅是考慮了電極輸出增高的這部分的影響，不能對整體進行補償。因此，測量出的pH值需按以下公式進行修正。pH25 = pHt + (25-t)pH25 ：水樣校正到25時的pH值t：水樣的攝氏溫度pHt：水樣在t時的pH的測量值Cf：溫度系數(shù)溫度每變化1引起溶液pH值的變化盡管可在不同溫度

26、下測量水樣的pH值，然后換算成25，但是還是將水樣的溫度控制在25檢測為宜。5 發(fā)電機中空導線清洗困難當發(fā)現(xiàn)線棒溫升不正常時，說明發(fā)電機內冷卻水處理上可能存在不足之處。這里所說的可能是指，有時引起線棒溫升是由其他異物堵塞了發(fā)電機中空線棒引起的，這些異物可能是墊片、石棉盤根等。如果內冷卻水處理不正常，可能發(fā)生氧化銅的沉積。我國一般采用停機清洗。經驗說明，在導線完全堵死時，在采用化學清洗前，先要用機械法清洗。采用壓縮空氣反向吹掃，往往可以吹出異物。通常采用雙氧水+鹽酸+緩蝕劑的清洗配方進行循環(huán)清洗，再用0.5%的氨水清洗，最后用純水沖凈。由于生產上的需要，國外開發(fā)了在線的化學清洗。機組運行時，向發(fā)

27、電機冷卻水箱加入一種絡合劑（如EDTA的復配藥品）除去系統(tǒng)的氧化銅。此方法存在內冷卻水的電導率升高的缺點。另一種在線清洗的方法是利用離子交換樹脂的弱酸性清洗。但是，在線清洗風險很大，國內很少使用。第三節(jié)發(fā)電機內冷卻水的處理方法1 HOH型混床旁路處理法使用HOH型旁路小混床對部分內冷卻水進行處理，以降低電導率和含銅量。采用此方法處理時，一般內冷卻水的pH值低于7.0，當水箱密封不嚴，水中溶有二氧化碳和氧氣時，銅線棒的腐蝕較嚴重，同時混床運行的周期短，需經常更換離子交換樹脂。我國容量在200MW以上的發(fā)電機基本上都配備了小型內冷卻水混床，但能正常運行的較少。2 Na型+H型雙混床旁路處理法使用N

28、a型混床(R-Na/R-OH) 和H型混床(R-H/R-OH) 雙混床并聯(lián)運行的堿性運行方式，對部分內冷卻水進行處理。當內冷卻水pH值偏低時，通過加大鈉型混床的流量來提高pH值；當內冷卻水電導率偏高時，可通過加大氫型混床水流量來降低電導率。 這種運行方式雖然具有調節(jié)靈活、無需加藥、安全性好等優(yōu)點，但也存在操作繁瑣、結構復雜、占地較多等缺點。3 Na型+H型單混床旁路處理法根據(jù)以上兩種方法的原理，將原混床H型陽樹脂和強堿OH型陰樹脂混合運行方式改造為特殊三種樹脂并聯(lián)分層運行的方式，樹脂填裝示意圖見圖10-3?？稍诓辉黾影l(fā)電機內冷卻水系統(tǒng)設備的條件下，將原設計配備的一臺小混床進行內部改造，使得只通

29、過離子交換的方式就能使內冷卻水中含有微量的氫氧化鈉，達到pH、電導率和含銅量同時合格的要求。采用這種處理方法銅線棒的腐蝕速度相對低些，混床的運行周期也相對較長，目前被廣泛采用。圖10-3微堿性循環(huán)處理改造原理圖4 添加緩蝕劑法向內冷卻水中加入適量的銅緩蝕劑和堿化劑以減少銅線棒的腐蝕。銅緩蝕劑以BTA(苯駢三唑) 、MBT(2-硫醇基苯駢噻唑) 為主，堿化劑以氫氧化鈉為主。該處理方法存在的問題是，內冷卻水的pH值和電導率難以同時合格、水質不穩(wěn)定，緩蝕劑和銅離子易發(fā)生絡合反應，在線棒內產生沉積，影響發(fā)電機安全穩(wěn)定運行。國內某電廠300MW發(fā)電機曾因添加的緩蝕劑與銅離子發(fā)生絡合，產生沉積物，造成定子線棒燒毀的事故。但目前國內仍有部分電廠采用該項技術。5 換水法當內冷卻水水質接近標準值時，用除鹽水或凝結水精或凝結水精處理出水對內冷卻水進行部分或全部換水。該方式不僅對系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運行不利，而且浪費了大量的除鹽水或凝結水，再加上除鹽水中含有大量的溶解氧和二氧化碳，凝結水中氨含量相對較高，都易使銅線棒發(fā)生腐蝕。這種方法因需頻繁換水運行，工作量較大，操作不當有可能影響發(fā)電機的安全運行。6 微堿處理法加微量氫氧化鈉邯峰電廠6 采用Na型+H型單混床處理發(fā)電機內冷卻水的應用實例應用實例1： 某電廠#1、#2機組發(fā)電容量均為200MW，發(fā)電機型號為Q