(完整word版)變速箱殼體鑄造工藝設計

1、變速箱殼體鑄造工藝設計(1) 生產條件變速箱殼體鑄件材質HT200 ，鑄件質量 82kg，外形尺寸 552.5mm× 513mm× 488.2mm，壁厚1030mm ，主要壁厚 10mm，如圖 5.3-9。采用 5t h倒大雙熱風沖天爐熔煉，鐵水出爐溫度1400 1450；采用 Z2140頂箱震實式造型機濕砂型造型，漏模起模，砂箱尺寸900mm×700mmx350mm ；采用 Z878 翻臺震實式制芯機，酚醛樹脂砂制芯。(2) 工藝分析箱體類鑄件的收縮率受鐵水的化學成分、澆注溫度、 鑄件本身結構特征、鑄型的退讓性和型芯的退讓性等多種因素的影響，尤其是化學成分、澆注

2、溫度的影響使得同一種鑄件在每一爐次甚至同一爐次的尺寸都有差異。一般灰鐵件的收縮率在0.7 1之間。圖 5.3-9 變速箱殼體箱體類零件的尺寸精度除受鑄件收縮率影響外， 還受到錯箱、 偏芯、 變形以及機械加工中的定位誤差和機械加工誤差的影響。 因此，要生產出合格的產品 在復雜形狀箱體類鑄件鑄造模具設計制造中必須采取一系列的工藝措施， 選擇靈活適當?shù)墓に噮?shù)。 該鑄件可視作由近似長方箱體和喇叭口盤狀兩部分形狀組成。 型芯被金屬包裹面積較大。 喇叭口盤狀型芯尺寸較大，為增強型芯的排氣和型芯的制造及型芯的裝配，把型芯按圖5.3-10主視圖所示分成兩塊， 在分芯面處開通氣槽、在兩端芯頭處扎通砂型氣孔，這

3、樣有利于澆注時型芯中的氣體排出。（ 3）工藝參數(shù)計算及工藝措施根據(jù)鑄件特點采取中間分型、分芯方式，澆注系統(tǒng)開設在分型面處，采用封閉式。為了提高鑄型通氣性。在所有最高點處扎6mm明出氣孔， 同時在最高處設一l 00 mm 頂部縮頸冒口。既起排氣、溢流又起補縮作用。工藝圖如圖5.3-10所示。1） 工藝參數(shù)的計算澆注時間tS G2.29321(s)式中：t為澆注時間( s )； S為系數(shù)；G為型內金屬液總質量(kg)。平均靜壓力頭H pH 00.125hc350.12548.828.9(cm)式中：H P 為平均靜壓力頭( cm )； H 0 為作用于內澆道的金屬液靜壓力頭( cm )； hc 為

4、鑄件高度( cm )。圖 5.3-10 變速箱殼體鑄造工藝示意圖平均有效靜壓力頭hPk22H P1.422 28.9 12.9(cm)1222k1k 21 1.21.4式中： hP 為平均有效靜壓力頭( cm ) ； k1和 k2 為系數(shù)（直澆道與橫澆道、直澆道與內澆道有效截面比）。內澆道總斷面積，G9326.2(cm )F內0.2t hp0.2 21 12.9F直： F橫： F內1.4：1.21：式中：F內 為內澆道總斷面積( cm2 ) ；F直 為直澆道斷面積( cm2 ) ；F 橫為橫澆道總斷面積( cm2) 。2 ）工藝參數(shù)的校核型內液面上升速度hc48.8v2.3(cm/s) 2cm

5、/s , 符合要求。t21最小剩余壓力頭高度hm Ltan40 tan107(cm) 12cm ，符合要求。式中： hm為最小剩余壓力頭 ( cm ) ； L為液態(tài)金屬的流程 ( cm )；為壓力角 ( °) 。3） 工藝措施外模采用漏模起模形式。頂面機械加工余量取4 mm，底面、側面機械加工余量取 3 mm，拔模斜度取 1 mm正拔模斜度，長度方向收縮率取1。其它方向取0.7。變速箱殼體機械加工時， 以下面大圓盤進行主定位，上部側面兩點進行輔助定位。由于鑄件長度方向尺寸較長( 約550mm ) ，同時結構較復雜，需采取一定的工藝措施保證，為此在方法蘭背面增加 1mm厚度的工藝補正量

6、，以保證在發(fā)生1mm以內錯箱時法蘭強度不受影響。同時對各種塔子按長度方向增加 2mm 工藝補正量。方法蘭連接孔處的槽左右各增加1mm寬度，這樣有利于裝配。型芯中的各軸承孔機械加工余量雙邊取6mm。需加工的凸臺機械加工余量取5mm。芯頭按零件開口處形狀隨形設計，這樣披縫易于清除。 上型芯頭外模于型芯之間設置0.5mm 間隙。內腔各球形塔子按圖紙要求高度， 增加圓弧半徑， 以防止偏移而造成螺孔打穿。 因變速箱殼體型芯尺寸較復雜， 樹脂型芯因蠕變的影響， 高度尺寸變化較大， 為保證型芯尺寸，在型芯高度方向留 2mm 磨削余量，待型芯烘干后借助磨芯工裝通過磨芯機磨削，保證高度方向尺寸。 在大喇叭狀上、 下型芯尾部分別設計兩個平臺以利磨削型芯時進行定位，同時利于下箱型芯的定位和防止型芯旋轉。在下箱型芯兩端的芯頭部位分別設置兩處空腔以利于下型芯時由手抬型芯或夾具夾持型芯。生產中發(fā)現(xiàn)， 方法蘭中部常出現(xiàn)裂紋。 分析認為， 方法蘭窗口處收縮阻力大，應力