液化丙烷儲罐設計 (1)

1、太原科技大學課 程 設 計 說 明 書學生姓名： 田 曄 學 號： 201121220214 學 院： 化學與生物工程學院 專 業(yè)： 過程裝備與控制工程 題 目： （23）M3液化丙烷儲罐設計 指導教師： 羅彩霞 郭曉霞 2012年12月24日課 程 設 計 任 務 書1設計目的：1) 使用國家最新壓力容器標準、規(guī)范進行設計，掌握典型過程設備設計的全過程。2) 掌握查閱、綜合分析文獻資料的能力，進行設計方法和方案的可行性研究和論證。3) 掌握電算設計計算，要求設計思路清晰，計算數(shù)據(jù)準確、可靠，且正確掌握計算機操作和專業(yè)軟件的使用。4) 設計全部工作由學生本人獨立完成。2設計內(nèi)容和要求（包括原始

2、數(shù)據(jù)、技術(shù)參數(shù)、條件、設計要求等）：1 原始數(shù)據(jù)設計條件表序號項 目數(shù) 值單 位備 注1名 稱液化丙烷儲罐2用 途液化丙烷儲配站3最高工作壓力1.744MPa由介質(zhì)溫度確定4工作溫度-20405公稱容積（Vg）23M36工作壓力波動情況可不考慮7裝量系數(shù)(V)0.868工作介質(zhì)液化丙烷（易燃）9使用地點 太原市，室外10其它要求管口表接管代號公稱尺寸連接尺寸標準連接面形式用途或名稱a80HG20592-1997MFM液相進口管b80HG20592-1997MFM液相出口管c80HG20592-1997MFM放氣管d80HG20592-1997MFM安全閥接口e25HG20592-1997MFM

3、壓力表接口f450HG/T21514-2005MFM人 孔g25HG20592-1997MFM液位計接口課 程 設 計 任 務 書2設計內(nèi)容1）設備工藝設計；2）設備結(jié)構(gòu)設計；3）設備強度計算與校核；4）技術(shù)條件編制；5）繪制設備總裝配圖；6）編制設計說明書。3設計工作任務及工作量的要求包括課程設計計算說明書(論文)、圖紙、實物樣品等：1）設計說明書：主要內(nèi)容包括：封面、設計任務書、目錄、設計方案的分析和擬定、各部分結(jié)構(gòu)尺寸的設計計算和確定、設計總結(jié)、參考文獻等； 2）總裝配圖設計圖紙應遵循國家機械制圖標準和化工設備圖樣技術(shù)要求有關(guān)規(guī)定，圖面布置要合理，結(jié)構(gòu)表達要清楚、正確，圖面要整潔，文字書

4、寫采用仿宋體、內(nèi)容要詳盡，圖紙采用計算機繪制。 目錄第一章 工藝設計11、設計溫度12、設計壓力13、設計儲量1第二章 機械設計21、筒體和封頭的設計2第三章 結(jié)構(gòu)設計41、液柱靜壓力42、圓筒厚度的設計43、橢圓封頭厚度的設計44、接管，法蘭的選擇54.1法蘭54.2 接管65、人孔的設計75.1人孔的選取75.2補強設計方法判別85.3有效補強范圍95.4 有效補強面積95.5補強面積105.6補強圈設計106、液面計設計117、安全閥設計128、鞍座選型和結(jié)構(gòu)設計128.1鞍座選型128.2 鞍座位置的確定149、焊接接頭的設計149.1筒體和封頭的焊接149.2接管與筒體的焊接15第四

5、章 容器強度的校核161、圓筒的校核162、封頭的校核173、鞍座的校核184、人孔的校核24結(jié)束語25參考文獻26太原科技大學化學與生物工程學院第一章 工藝設計1、設計溫度 根據(jù)本設計工藝要求，使用地點為太原市的室外，用途為液化石油氣儲配站工作溫度為-2040，介質(zhì)為易燃易爆的氣體。 從表中我們可以明顯看出,溫度從50降到-25時,丙烷的飽和蒸氣壓力下降的很厲害,可以推斷,在低溫狀態(tài)下,由飽和蒸氣壓力引起的應力水平不會很高。由上述條件選擇危險溫度為設計溫度。為保證正常工作，對設計溫度留一定的富裕量。所以，取最高設計溫度t=50，最低設計溫度t=25。根據(jù)儲罐所處環(huán)境，最高溫度為危險溫度，所以

6、選t=50為設計溫度。50下丙烷的飽和蒸汽壓為P=1.744MPa，取最高工作壓力Pw=1.744MPa。2、設計壓力 該儲罐用于液化丙烷儲備站，因此屬于常溫壓力儲存。工作壓力為相應溫度下的飽和蒸氣壓。因此，不需要設保溫層。當液化石油氣在50時的飽和蒸汽壓力高于異丁烷在50時的飽和蒸汽壓力時，若無保冷設施，則取50時丙烷的飽和蒸汽壓力作為最高工作壓力。對于設置有安全泄放裝置的儲罐，設計壓力應為1.051.1倍的最高工作壓力。所以有Pc=1.1×1.744=1.9184MPa。3、設計儲量參考相關(guān)資料，液化丙烷的密度為580Kg/m3，盛裝液化丙烷的壓力容器設計儲存量為：W=ø

7、;Vt=0.86×23×580=11472t第二章 機械設計1、筒體和封頭的設計對于承受內(nèi)壓，且設計壓力Pc=1.9184MPa<4MPa的壓力容器，根據(jù)化工工藝設計手冊（下）常用設備系列，采用臥式橢圓形封頭容器。筒體和封頭的選形 a、 筒體設計：查GB150-1998，為了有效的提高筒體的剛性，一般取L/D=36，為方便設計，此處取 L/D=4 。所以 。 由 連解得：D=1.942m=1942mm 。圓整得D=2000mmb、封頭設計：查標準JB/T4746-2002鋼制壓力容器用封頭中表B.1 EHA橢圓形封頭內(nèi)表面積、容積得： 公稱直徑DN /mm總深度H /

8、mm內(nèi)表面積A/容積/20005254.49301.1257表2-1，EHA橢圓形封頭內(nèi)表面積、容積 圖2-1橢圓形封頭由2V +L/4=35 得L=6608mm圓整得 L=7000mm 則L/D= 3.5 符合要求.則V =2 V+L/4=24.231m>23m且0.0502所以結(jié)構(gòu)設計合理。第三章 結(jié)構(gòu)設計1、液柱靜壓力 根據(jù)設計為臥式儲罐，所以儲存液體最大高度h maxD=2000mm。P靜（max）=gh maxgD=580×9.8×2.0=11.368Kpa 則P靜可以忽略不記。2、圓筒厚度的設計根據(jù)介質(zhì)的易燃易爆、有毒、有一定的腐蝕性等特性，存放溫度為-2

9、040，最高工作壓力等條件。根據(jù)GB150-1998表4-1，選用筒體材料為低合金鋼Q345R（鋼材標準為GB6654）t=189MPa。選用為筒體材料Q345R，適用于介質(zhì)含有少量硫化物，具有一定腐蝕性，壁厚較大（8mm）的壓力容器。根據(jù)GB150，初選厚度為625mm，最低沖擊試驗溫度為-20，熱軋?zhí)幚怼?=10.20mm 對于低碳鋼和低合金鋼，需滿足腐蝕裕度C21mm，取C2=2mm按GB3531低溫壓力容器用低合金鋼板中，例舉的壓力容器專用鋼板的厚度負偏差按GB/T709中的B類要求，Q345R壓力容器常用鋼板的負偏差為-0.30mm。 設計厚度d=+C2=10.20+2=12.20m

10、m ， n=d+C1=12.20+0.3=12.50mm 圓整后取名義厚度n=14mm ，t沒有變化，故取名義厚度14mm合適。3、橢圓封頭厚度的設計 為了得到良好的焊接工藝，封頭材料的選擇同筒體設計，同樣采用Q345R。 =10.18mm同理，選取C2=2 mm ，C1=0.3mm 。 n=+C1+C2=13.774+2+0.3=12.48 mm 圓整后取名義厚度為n=14mm 跟筒體一樣，選擇厚度為14mm的Q345R材料合適。4、接管，法蘭的選擇4.1法蘭液化丙烷儲罐應設置排污口，氣相口，放空口，出液口，進液口，人孔，液位計口，溫度計口，壓力表口，安全閥口。根據(jù)壓力容器與化工設備實用手冊

11、PN=2.5MPa時，可選接管公稱通徑DN=80mm。根據(jù)設計壓力PN=1.9184MPa，查HG/T 20592-97鋼制管法蘭，選用PN2.5MPa帶頸對焊焊法蘭（WN），由介質(zhì)特性和使用工況，查密封面型式的選用。選擇密封面型式為凹凸面（MFM），壓力等級為1.04.0MPa，接管法蘭材料選用Q345R。根據(jù)各接管公稱通徑，得各法蘭的尺寸。 圖3-1帶頸對焊鋼制管法蘭法蘭尺寸如表：序號名稱公稱通徑DN鋼管外徑B連接尺寸法蘭厚度C法蘭高度H法蘭頸法蘭內(nèi)徑B1坡口寬度b法蘭理論質(zhì)量kg法蘭外徑D螺栓孔中心圓直徑K螺栓孔直徑L螺栓孔數(shù)量n螺栓ThB系列A液相進口8089200160188M162

12、4401189164.86B液相出口8089200160188M1624401189164.86C放氣管8089200160188M1624401189164.86D安全閥口8089200160188M1624401189164.86E壓力表口3238140100188M1618301183952.02F液位計口3238140100188M161830603952.02表3-1法蘭尺寸4.2 接管接管外徑的選用以B國內(nèi)沿用系列（公制管）為準，對于公稱壓力0.25PN25MPa的接管，查壓力容器與化工設備實用手冊普通無縫鋼管，選材料為Q345。對應的管子尺寸如下如表：序號名稱公稱直徑管子外徑數(shù)量

13、管口伸出量管子壁厚A液相進口323822006B液相出口8089120046C放氣管808912006D安全閥808912006E壓力表口323811503.5F人孔口45047823009G液位計管32382見圖3.5表3-2 管子尺寸5、人孔的設計5.1人孔的選取查壓力容器與化工設備實用手冊，可選回轉(zhuǎn)蓋帶頸對焊法蘭人孔，。由使用地為太原市室外，確定人孔的公稱直徑DN=450mm，以方便工作人員的進入檢修。配套法蘭與上面的法蘭類型相同，根據(jù)HG/T 21518-2005回轉(zhuǎn)蓋帶頸對焊法蘭人孔，查表3-1，由PN=2.5MPa選用凹凸面的密封形式MFM，采用8.8級35CrMoA等長雙頭螺柱連

14、接。其明細尺寸見下表：圖3-2回轉(zhuǎn)蓋帶頸對焊法蘭人孔密封面形式公稱壓力公稱直徑dw×sdDbABL螺柱數(shù)量螺母數(shù)量螺柱尺寸總質(zhì)量kg凹凸面2.5MPa450478×9456660600250121424146375175250242040M33×165245表3-3人孔尺寸表根據(jù)GB150中8.3，當設計壓力小于或等于2.5MPa時，在殼體上開孔，兩相鄰開孔中心的間距大于兩孔直徑之和的兩倍，且接管公稱外徑不大于89mm時，接管厚度滿足要求，不另行補強，故該儲罐中只有DN=400mm的 人孔需要補強。5.2補強設計方法判別按HG/T 21518-2005,選用回轉(zhuǎn)蓋

15、帶頸對焊法蘭人孔。開孔直徑d=di+2c=460+2×2=464mm故可以采用等面積法進行開孔補強計算。接管材料選用16Mn（熱軋），其許用應力根據(jù)GB150-1998中式8-1，其中：殼體開孔處的計算厚度接管的有效厚度強度削弱系數(shù)所以開孔所需補強面積為5.3有效補強范圍1有效寬度B的確定按GB150中式8-7，得：2有效高度的確定(1) 外側(cè)有效高度的確定根據(jù)GB150中式8-8，得：(2)內(nèi)側(cè)有效高度的確定根據(jù)GB150-1998中式8-9，得：5.4 有效補強面積根據(jù)GB150中式8-10 式8-13，分別計算如下：1 筒體多余面積2接管的多余面積接管厚度：3焊縫金屬截面積焊角

16、取6.0mm，5.5補強面積因為，所以開孔需另行補強所需另行補強面積：5.6補強圈設計根據(jù)接管公稱直徑DN=400mm，參照補強圈標準JB/T4736取補強圈外徑D2=680mm。因為B=817>D2，所以在有效補強范圍。補強圈內(nèi)徑D1=478+4=482mm補強圈厚度：圓整得名義厚度：?？紤]鋼板負偏差并圓整，取補強圈名義厚度為14mm.6、液面計設計圖3-4磁性液面計由于儲罐工作溫度為-2040，查壓力容器與化工設備實用手冊，選取磁性液面計。7、安全閥設計圖3-5安全閥由操作壓力P=1.9184MPa，工作溫度為-2048，盛放介質(zhì)為液化石油氣體。選擇安全閥的公稱壓力PN=25kg/c

17、m2，最高工溫度為150，材料為可鍛鑄件的彈簧微啟式安全閥，型號為A41H-25。公稱直徑DN=80mm。8、鞍座選型和結(jié)構(gòu)設計8.1鞍座選型該臥式容器采用雙鞍座式支座，根據(jù)工作溫度為-2040，按JB/T 4731-2005 表5-1選擇鞍座材料為Q345，使用溫度為-20250，許用應力為sa= 170MPa。估算鞍座的負荷：計算儲罐總重量 m=m1+2m2+m3+m4 。其中：m1 為筒體質(zhì)量：對于16MnR普通碳素鋼，取=7.85×103kg/m3 m1=DL×=×2×7×14×10-3×7.85×103=

18、4831.2kgm2為單個封頭的質(zhì)量：查標準JB/T 4746-2002 鋼制壓力容器用封頭中標B.2 EHA橢圓形封頭質(zhì)量，可知m2=839.3kg 。m3為充液質(zhì)量：液化石油氣<水故m3（max）=水×V=1000×V=1000×（/4×22×7.0+2×1.1257）=24205.14 kg 。m4為附件質(zhì)量：選取人孔后，查得人孔質(zhì)量為245 kg，其他接管質(zhì)量總和估為400 kg。綜上述：總質(zhì)量 m=m1+2m2+m3+m4=4831.2+2×485.2+24205.14+245+400=30984.94kg。

19、 每個鞍座承受的重量為 G/2=mg / 2=30985×9.8/2=231.51kN由此查JB 4712.1-2007 容器支座。選取輕型，焊制A，包角為120°，有墊板的鞍座.，筋板數(shù)為4。查JB 4712.1-2007表3得鞍座尺寸如表5，示意圖如下圖：公稱直徑DN2100腹板210墊板b4430允許載荷Q/kN300 筋板l3330410鞍座高度h250b2190e80底板l11420b3260螺栓間距l(xiāng)21260b124038螺孔/孔長D/l24/40112弧長2330重量kg160表3-4鞍座支座結(jié)構(gòu)尺寸圖3-6鞍座8.2 鞍座位置的確定因為當外伸長度A=0.2

20、07L時，雙支座跨距中間截面的最大彎矩和支座截面處的彎矩絕對值相等，從而使上述兩截面上保持等強度，考慮到支座截面處除彎矩以外的其他載荷，面且支座截面處應力較為復雜，故常取支座處圓筒的彎矩略小于跨距中間圓筒的彎矩，通常取尺寸A不超過0.2L值，為此中國現(xiàn)行標準JB 4731 鋼制臥式容器規(guī)定A0.2L=0.2（L+2h），A最大不超過0.25L.否則由于容器外伸端的作用將使支座截面處的應力過大。由標準橢圓封頭 ，有 h=H-Di / 4=525-2000 / 4=25mm故 A0.2L=0.2×7000=1400mm由于接管比較多，所以固定支座位于儲罐接管較多的左端。此外，由于封頭的抗

21、彎剛度大于圓筒的抗彎剛度，故封頭對于圓筒的抗彎剛度具有局部的加強作用。若支座靠近封頭，則可充分利用罐體封頭對支座處圓筒截面的加強作用。因此，JB 4731 還規(guī)定當滿足A0.2L時，最好使A0.5R m（Rm=Ri+n/2），即A0.5Rm =0.5×(2000/2+14/2)=503.5mm ,取A=500 mm 。綜上述：A=500 mm （A為封頭切線至封頭切線邊距離，L為筒體和兩封頭直邊段的總長）9、焊接接頭的設計9.1筒體和封頭的焊接=1220 =50°+5° b=2+1 p=2+1 采用Y型對接接頭和手工電弧焊，綜合考慮材料選用Q345R. 焊條類型：

22、E5018 鐵粉低氫鉀型圖3-7 Y型坡口 9.2接管與筒體的焊接=45°+5° b=2±0.5 p2±0.5 H1=t t = 8 k30.78圖3-8帶補強圈焊接接頭結(jié)構(gòu)第四章 容器強度的校核1、圓筒的校核內(nèi)壓圓筒校核計算單位壓力容器專用計算軟件 ? 計算條件筒體簡圖計算壓力 Pc 1.92MPa設計溫度 t 50.00° C內(nèi)徑 Di 2000.00mm材料 Q345R ( 板材 )試驗溫度許用應力 s 189.00MPa設計溫度許用應力 st 189.00MPa試驗溫度下屈服點 ss 345.00MPa鋼板負偏差 C1 0.30mm腐蝕

23、裕量 C2 2.00mm焊接接頭系數(shù) f 1.00厚度及重量計算計算厚度 d = = 10.20mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 11.70mm名義厚度 dn = 14.00mm重量 4867.35Kg壓力試驗時應力校核壓力試驗類型 液壓試驗試驗壓力值PT = 1.25P = 2.3980 (或由用戶輸入)MPa壓力試驗允許通過的應力水平 sTsT£ 0.90 ss = 310.50MPa試驗壓力下圓筒的應力 sT = = 206.16 MPa校核條件 sT£ sT校核結(jié)果 合格壓力及應力計算最大允許工作壓力 Pw= = 2.19844MPa設計溫度下計算應力

24、 st = = 164.93MPastf 189.00MPa校核條件stf st結(jié)論 合格2、封頭的校核內(nèi)壓橢圓封頭校核計算單位 壓力容器專用計算軟件 ? 計算條件橢圓封頭簡圖計算壓力 Pc 1.92MPa設計溫度 t 50.00° C內(nèi)徑 Di 2000.00mm曲面高度 hi 525.00mm材料 Q345R (板材)設計溫度許用應力 st 189.00MPa試驗溫度許用應力 s 189.00MPa鋼板負偏差 C1 0.30mm腐蝕裕量 C2 2.00mm焊接接頭系數(shù) f 1.00厚度及重量計算形狀系數(shù) K = = 0.9380計算厚度 d = = 9.55mm有效厚度 de =

25、dn - C1- C2= 11.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名義厚度 dn = 14.00mm結(jié)論 滿足最小厚度要求重量 497.41 Kg壓 力 計 算最大允許工作壓力 Pw= = 2.35009MPa結(jié)論 合格3、鞍座的校核臥式容器（雙鞍座）計算單位壓力容器專用計算軟件 ? 計 算 條 件 簡 圖 計算壓力 pC1.9184MPa 設計溫度 t50 圓筒材料Q345R 鞍座材料16MnR 圓筒材料常溫許用應力 s189MPa 圓筒材料設計溫度下許用應力st189MPa 圓筒材料常溫屈服點 ss345MPa 鞍座材料許用應力 ssa170MPa 工作時物料密度 580kg/m

26、3 液壓試驗介質(zhì)密度 1000kg/m3 圓筒內(nèi)直徑Di2000mm 圓筒名義厚度 14mm 圓筒厚度附加量 2.3mm 圓筒焊接接頭系數(shù) 1 封頭名義厚度 14mm 封頭厚度附加量 Ch2.3mm 兩封頭切線間距離 7050mm 鞍座墊板名義厚度 10mm 鞍座墊板有效厚度 10mm 鞍座軸向?qū)挾?b220mm 鞍座包角 120° 鞍座底板中心至封頭切線距離 A525mm 封頭曲面高度 525mm 試驗壓力 pT2.398MPa 鞍座高度 H250mm腹板與筋板組合截面積 0mm2 腹板與筋板組合截面斷面系數(shù)0mm3 地震烈度<7圓筒平均半徑 Ra 1007mm 物料充裝系數(shù)

27、 0.86一個鞍座上地腳螺栓個數(shù)1地腳螺栓公稱直徑0mm地腳螺栓根徑0mm鞍座軸線兩側(cè)的螺栓間距0mm地腳螺栓材料支 座 反 力 計 算 圓筒質(zhì)量(兩切線間)4902.26kg 封頭質(zhì)量(曲面部分)483.221kg 附件質(zhì)量30938kg 封頭容積(曲面部分)1.0472e+09mm3 容器容積(兩切線間)V = 2.42426e+10mm3 容器內(nèi)充液質(zhì)量工作時, 12092.2壓力試驗時, = 24242.6kg 耐熱層質(zhì)量0kg總質(zhì)量工作時, 48898.9壓力試驗時, 61049.3kg單位長度載荷61.9092 77.2924N/mm支座反力239898 299508299508N

28、筒 體 彎 矩 計 算圓筒中間處截面上的彎矩工作時= 2.70113e+08壓力試驗= 3.3723e+08N·mm支座處橫截面彎矩操作工況： -8.47887e+06壓力試驗工況： -1.05857e+07N·mm系 數(shù) 計 算K1=0.106611K2=0.192348K3=1.17069K4=K5=0.760258K6=0.0149056K6=0.0122523K7=K8=K9=0.203522C4=C5=筒 體 軸 向 應 力 計 算軸向應力計算操作狀態(tài) 89.8073 84.6905MPa -7.25054 -1.18325MPa水壓試驗狀態(tài) -9.04756 -

29、1.47726MPa 112.248 105.86MPa應力校核許用壓縮應力0.0010998根據(jù)圓筒材料查GB150圖6-36-10 B = 138.611MPa138.611138.611MPa < 189 合格|,| < 138.611 合格|,| < 138.611 合格sT2 ,sT3 < 0.9ss = 310.5 合格MPa筒體和封頭的切應力時(時,不適用)23.0402MPa時圓筒中：封頭中：MPa應力校核封頭橢圓形封頭, 碟形封頭, 半球形封頭, MPa圓筒封頭 t = 0.8 s t = 151.2 MPa圓筒, t < t = 151.2 M

30、Pa 合格封頭, th < t h = MPa 鞍 座 處 圓 筒 周 向 應 力無加強圈圓筒圓筒的有效寬度405.227mm無墊板或墊板不起加強作用時在橫截面最低點處MPa在鞍座邊角處L/Rm8時, MPaL/Rm<8時, MPa無加強圈筒體墊板起加強作用時鞍座墊板寬度 ； 鞍座墊板包角橫截面最低點處的周向應力-2.58947MPa鞍座邊角處的周向應力L/Rm8時, MPaL/Rm<8時, -40.8173MPa鞍座墊板邊緣處圓筒中的周向應力L/Rm8時, MPaL/Rm<8時, -61.7419MPa應力校核 |s5| < s t = 189 合格 |s6 |

31、 < 1.25s t = 236.25 合格 |s6 | < 1.25s t = 236.25 合格MPa應力校核|s5| < st = 合格|s6 | < 1.25st = 合格|s7 | < 1.25st = |s8 | < 1.25stR = MPa鞍 座 應 力 計 算水平分力60956.4N腹板水平應力計算高度250mm鞍座腹板厚度10mm鞍座墊板實際寬度430mm鞍座墊板有效寬度405.227mm腹板水平應力無 墊 板 或 墊 板 不 起 加 強 作 用 , 墊板起加強作用, 9.3031MPa應力判斷 s9 < s sa = 113.33

32、3 合格MPa腹板與筋板組合截面應力由地震水平分力引起的支座強度計算圓筒中心至基礎(chǔ)表面距離 1264mm軸向力 N, MPa, MPa|ssa| 1.2sbt= 地腳螺栓應力拉應力 MPasbt 1.2sbt = MPa 剪應力 MPatbt 0.8×Ko×sbt = MPa 溫差引起的應力 N 0MPa|stsa| < ssa = 170 注：帶#的材料數(shù)據(jù)是設計者給定的4、人孔的校核開孔補強計算計算單位壓力容器專用計算軟件 ? 接 管: #, 478×9計 算 方 法 : GB150-1998 等 面 積 補 強 法, 單 孔設 計 條 件簡 圖計算壓力

33、 pc1.918MPa設計溫度50殼體型式圓形筒體殼體材料名稱及類型Q345R板材殼體開孔處焊接接頭系數(shù)1殼體內(nèi)直徑 Di2000mm殼體開孔處名義厚度n14mm殼體厚度負偏差 C10.3mm殼體腐蝕裕量 C22mm殼體材料許用應力t189MPa 接管實際外伸長度200mm接管實際內(nèi)伸長度0mm接管材料16Mn(熱軋)接管焊接接頭系數(shù)1名稱及類型管材接管腐蝕裕量2mm補強圈材料名稱16MnR(熱軋)凸形封頭開孔中心至封頭軸線的距離mm補強圈外徑840mm補強圈厚度12mm接管厚度負偏差 C1t 1.125mm補強圈厚度負偏差 C1r 0mm接管材料許用應力t181MPa補強圈許用應力t189MPa開 孔 補 強 計 算殼體計算厚度 10.2mm接管計算厚度t2.451 mm補強圈強度削弱系數(shù) frr1接管材料強度削弱系數(shù) fr0.958開孔直徑 d466.2mm補強區(qū)有效寬度 B932.5 mm接管有效外伸長度 h164.78mm接管有效內(nèi)