水冷壁的設(shè)計

1、目錄1 緒論21.1鍋爐發(fā)展史21.2鍋爐設(shè)計31.3 煤粉鍋爐31.4水冷壁41.5 本設(shè)計主要特點51.6本設(shè)計運用原理和主要步驟52 計算說明書62.1鍋爐總體簡介62.2爐膛簡圖72.3鍋爐設(shè)計條件及性能參數(shù)82.4燃煤特性82.5煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別9元素校核92.6煤種判別10煤種判別10折算成分計算102.7燃燒產(chǎn)物計算11理論空氣量及理論煙氣容積112.8熱平衡及燃料消耗量計算122.9爐膛設(shè)計和熱力計算16爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計16爐膛熱力計算172.10水冷壁的選擇21水冷壁的布置21水冷壁的側(cè)墻出口懸吊圖22水冷壁懸吊裝置的強度計算及校核22結(jié)束語24附表2-10：爐膛煙

2、氣溫焓表26附表2-11：蒸汽壓力飽和溫度對照表26參考文獻(xiàn)271 緒論自改革開放以來，我國電力行業(yè)發(fā)展迅猛，電源結(jié)構(gòu)不斷調(diào)整，電網(wǎng)建設(shè)不斷加強，電力環(huán)保取得顯著成績，電力裝備技術(shù)不斷提高，交直流輸電系統(tǒng)控制保護設(shè)備的技術(shù)水平已居于世界領(lǐng)先行列。進(jìn)入21世紀(jì)以來，電力需求更加旺盛，發(fā)展?jié)摿薮?，電力建設(shè)任務(wù)仍十分艱巨，我國的電力工業(yè)發(fā)展遇到了前所未有的機遇，總體呈現(xiàn)出快速發(fā)展的態(tài)勢。隨著新能源的開發(fā)與利用及高新經(jīng)濟技術(shù)的需求，各種能源的利用率正不斷地提高。如何節(jié)約能源、利用能源已經(jīng)成為當(dāng)今社會的主題。鍋爐的出現(xiàn)和發(fā)展迄今已有二百余年的歷史。期間，從低級到高級，有簡單到復(fù)雜，隨著生產(chǎn)力的發(fā)展和對

3、鍋爐容量、參數(shù)要求的不斷提高，鍋爐型式和鍋爐技術(shù)得到了迅速的發(fā)展。亞臨界汽包鍋爐在我國的大型電站中有著廣泛的應(yīng)用，爐膛受熱面普遍采用膜式水冷壁。1.1鍋爐發(fā)展史鍋爐從開始應(yīng)用至今已有300多年的歷史。它是從小型、中型到大型，從微壓、低壓到中壓，從鉚接結(jié)構(gòu)到焊接結(jié)構(gòu)，從手工操作到機械化、自動化等。主要是沿著增加供熱能力、提高壓力、降低能耗、減輕勞動強度、節(jié)省鋼材以及改善污染的方向發(fā)展的。早在17 世紀(jì)60年代，第一臺銅制球形鍋爐誕生，其壓力僅9.81至19.62kPa。此后，為滿足生產(chǎn)和生活上的需要，鍋爐類型與結(jié)構(gòu)也不斷創(chuàng)新，到目前為止出現(xiàn)了鍋殼式的火管鍋爐和水管鍋爐；自然循環(huán)鍋爐和強制循環(huán)鍋爐

4、以及水、火管混合型鍋爐等等。鍋殼式鍋爐的特征是鍋爐的主要部件都放在鍋筒內(nèi)，外表看上去僅是一個圓筒，這種鍋爐又分為立式鍋殼鍋爐和臥式鍋殼鍋爐兩種。絕大部分是火管鍋爐，目前普遍使用的快裝鍋爐是在臥式外燃回火管鍋爐的基礎(chǔ)上，增加了水冷壁輻射受熱面和經(jīng)濟器等尾部受熱面，成為一種水、火管混合式鍋爐。隨著蒸汽動力的發(fā)展，要求鍋爐產(chǎn)量和參數(shù)不斷提高，火管鍋爐不能滿足這種要求，水管鍋爐便應(yīng)運而生。水管鍋爐的特征是把主要受熱面的管子布置在鍋筒的外面，另用耐火磚砌成爐膛，在爐膛中燃燒的火焰沖刷管子的外壁，水在管中流動，并在上下鍋筒之間自然循環(huán)。最初生產(chǎn)的水管鍋爐是橫直水管，水管兩端與大集箱連接，由于整塊的方形集箱

5、強度要求較高，后將整集箱改為分集箱。這樣強度得到了保證，但集箱和集箱上的手孔加工復(fù)雜，而且精度要求高，金屬消耗量也比較大。另外，橫水管管內(nèi)汽水混合物容易分層流動，對水循環(huán)不利。后來將水管垂直布置，方形集箱都由鍋筒和圓形集箱代替，而且鍋筒的數(shù)目逐漸減少。水管鍋爐用彎水管作為受熱面，擺脫了鍋筒水容積空間的限制，大大增加了鍋爐的自由度，能充分適應(yīng)單臺鍋爐容量增大、蒸汽參數(shù)提高的要求3 。鍋爐的爐膛或燃燒室也在不斷地改進(jìn)。老式的燃燒設(shè)備是固定爐排手工加煤，現(xiàn)在小型立式鍋爐中還有采用的。隨著鍋爐容量的不斷增大，耗煤量相應(yīng)增多，司爐勞動強度增加，同時煤在鍋爐中不完全燃燒情況日益嚴(yán)重，因而出現(xiàn)了機械化和半機

6、械化燃燒設(shè)備。由于城市現(xiàn)代化建設(shè)和環(huán)保的要求，近年來燃油或燃?xì)忮仩t日益增多，與之配套的是全自動的燃燒控制系統(tǒng)。鍋爐的輔助設(shè)備也在不斷改進(jìn)。為了提高熱效率，改善燃燒工況，進(jìn)一步利用爐膛輻射熱、提高蒸發(fā)量，在爐膛內(nèi)布置了水冷壁，在尾部出現(xiàn)了經(jīng)濟器（或稱省煤器）和空氣預(yù)熱器等受熱面。受熱面的管材品種也不斷增加，如：光管、螺紋管、鰭片管、肋片管和釘刺管等，以增大受熱面提高產(chǎn)熱量。由于焊接技術(shù)的發(fā)展，鍋爐制造方面，過去所采用的鉚接工藝已逐步由焊接工藝所取代，這樣不僅提高了鍋爐的質(zhì)量，又節(jié)約了鋼材。由于水管鍋爐對水質(zhì)要求高，鍋爐給水也由原水逐步改進(jìn)為軟化水，為了避免鍋爐的腐蝕還需采用除氧水。水處理設(shè)備和管

7、理日趨完善。隨著現(xiàn)代工農(nóng)業(yè)的迅猛發(fā)展，環(huán)境質(zhì)量不斷惡化，對社會環(huán)境保護要求提高了，鍋爐消煙除塵也從無到有并逐步升級，煙氣的脫硫脫硝技術(shù)正日趨成熟。由于儀表工業(yè)和計算機技術(shù)日新月異的發(fā)展，自動化儀表以及元器件的先進(jìn)性、可靠性不斷提高，DCS的廣泛應(yīng)用，使鍋爐運行所需的自動化控制裝置越來越受到設(shè)計管理人員的青睞?？傊?，近年來鍋爐的發(fā)展十分迅速，社會的要求也逐年提高，鍋爐技術(shù)和管理人員需要全面掌握鍋爐有關(guān)技術(shù)和知識，并不斷更新、充實，以實現(xiàn)鍋爐的安全經(jīng)濟運行5 。1.2鍋爐設(shè)計電站鍋爐，通俗來講就是電廠用來發(fā)電的鍋爐。一般容量較大，當(dāng)前我國的主力機組為300MW600MW。 電站鍋爐主要有兩類：煤粉

8、爐和循環(huán)流化床鍋爐。 循環(huán)流化床鍋爐（簡稱CFB)，其燃燒機理是把固態(tài)的燃料流體化，使它具有液體的流動性質(zhì)促成燃燒。可以加石灰或煤矸石除硫，比較環(huán)保。循環(huán)流化床鍋爐燃燒的是煤顆粒對鍋爐的磨損比較嚴(yán)重，維修費用一般都挺高。 電站煤粉爐，只是把煤磨細(xì)成煤粉，然后用空氣吹入爐膛燃燒。燃燒的是粉末對鍋爐磨損較小，比循環(huán)流化床鍋爐好控制，給鍋爐加壓或著降壓的時候它的反應(yīng)時間比循環(huán)流化床快。 電站鍋爐的“水冷壁”、“過熱器管”、“再熱器管”、“省煤器管”的高溫腐蝕和磨損，是造成管道泄露的主要原因，也是常見的技術(shù)問題，它給電廠的安全運行帶來很大威脅，常常導(dǎo)致事故的發(fā)生。電廠簡稱其為電站鍋爐“四管”。 燃煤鍋

9、爐是指燃料燃燒的煤，煤炭熱量經(jīng)轉(zhuǎn)化后，產(chǎn)生蒸汽或者變成熱水，但并不是所有的熱量全部有效轉(zhuǎn)化，有一部分無工消耗，這樣就存在效率問題，一般大型的鍋爐效率高些，60%80%之間6 。1.3 煤粉鍋爐對煤這種固體燃料來說，在鍋爐容量較小（在我國，一般為10kg/s 以下的鍋爐）時多采用層燃方式，即將煤塊（大小小于40mm）放在爐排上成層地燃燒，而對于電站鍋爐，由于容量大，則把煤磨成細(xì)粉進(jìn)行懸浮燃燒。燃煤的室燃爐即煤粉爐（室燃也叫懸浮燃燒，氣體及液體燃料都采用這種燃燒方式）。煤粉爐是我國電廠生產(chǎn)的主要鍋爐型式。懸浮燃燒就是將煤磨成細(xì)粉（煤粉顆粒多小于100um），然后由空氣送入爐膛中在懸浮狀態(tài)（煤粉運動

10、速度與爐膛中氣流速度基本相同，煤粉在爐膛中的停留時間約12s）下燃燒。細(xì)小的煤粉顆粒進(jìn)入爐膛后，在高溫爐內(nèi)火焰和煙氣的加熱下，把水分蒸發(fā)掉，然后隨著溫度升高，煤粉中揮發(fā)分析出并燃燒，直至煤粒變成高溫的焦炭顆粒，最后焦炭燃燼。由于煤粉需要空氣攜帶進(jìn)入爐膛，點燃空氣和煤粉混合物比單獨點燃煤粉需要更多的熱量?？諝庠蕉?，煤粉氣流越難點燃。所以為更快地使煤粉氣流燃燒，總是不把煤粉燃燼所需的空氣會與煤粉混合，攜帶煤粉進(jìn)入爐膛的只有一部分空氣，這部分空氣就稱一次風(fēng)。其余空氣以二次風(fēng)、三次風(fēng)的形式進(jìn)入爐膛。煤粉氣流中一次風(fēng)量只要能將煤粉析出的揮發(fā)分燃完即可，析出揮發(fā)分的焦炭顆粒處于高溫下，由二次風(fēng)提供氧氣燃燼

11、。懸浮燃燒（煤粉爐）的主要燃燒設(shè)備有燃燒器和適合煤粉懸浮燃燒的爐膛（燃燒室），其輔助設(shè)備有制粉系統(tǒng)7 。煤粉燃燒器的基本作用是保證煤粉及時穩(wěn)定的點燃并組織爐膛內(nèi)火焰的燃燒。煤粉氣流由燃燒器進(jìn)入爐膛，其著火過程、爐膛內(nèi)空氣動力和燃燒工況由燃燒器的結(jié)構(gòu)和燃燒器的布置決定。煤粉燃燒器按其工作原理可分為兩大類：旋流燃燒器和直流燃燒器。爐膛為煤粉的充分燃燒提供了足夠的空間，爐膛內(nèi)安裝有大量水冷壁等受熱面，煤粉燃燒后產(chǎn)生的煙氣與受熱面之間換熱而得到冷卻。雖然煤粉爐要求煤粉顆粒直徑在100um 以下，但要燃燼卻需要一定的時間，而煙氣一旦出了爐膛，溫度很快下降，如果煤粉顆粒在爐膛內(nèi)沒有燃燼，一旦出了爐膛而進(jìn)入

12、對流受熱面，就不可能再充分燃燒了。因此必須保證煤粉在爐膛內(nèi)有足夠的停留時間8 。1.4水冷壁水冷壁是蒸發(fā)設(shè)備中唯一的受熱面，它是由連續(xù)排列的管子組成的輻射傳熱平面，緊貼爐墻形成爐膛周壁。大容量的鍋爐有的將部分水冷壁布置在爐膛中間，兩面分別吸收煙氣的輻射熱，形成所謂的雙面曝光水冷壁。水冷壁管進(jìn)口由聯(lián)箱連接，出口可以由聯(lián)箱連接再通過導(dǎo)氣管接于汽包。爐膛每側(cè)水冷壁的進(jìn)出口聯(lián)箱分成數(shù)個，其個數(shù)由爐膛寬度和深度決定，每個聯(lián)箱與其連接的水冷壁管組成一個水冷壁屏。而水冷壁是鍋爐的主要受熱部分，它由數(shù)排鋼管組成，分布于鍋爐爐膛的四周。它的內(nèi)部，為流動的水或蒸汽，外界接受鍋爐爐膛的火焰的熱量。其中鍋爐爐膛內(nèi)燃燒

13、中心的溫度可高達(dá)15001600度。水冷壁最初設(shè)計時，目的并不是受熱，而是為了冷卻爐膛使之不受高溫破壞。后來，由于其良好的熱交換功能，逐漸取代汽包成為鍋爐主要受熱部分。水冷壁的作用是吸收爐膛中高溫火焰或煙氣的輻射熱量，在管內(nèi)產(chǎn)生蒸汽或熱水，并降低爐墻溫度，保護爐墻。在大容量鍋爐中，爐內(nèi)火焰溫度很高，熱輻射的強度很大。工作環(huán)境特別惡劣。水冷壁的主要作用是：（1）吸收爐內(nèi)輻射熱，將水加熱成飽和蒸汽； （2）保護爐墻，簡化爐墻結(jié)構(gòu)，減輕爐墻重量，這主要是由于水冷壁吸收爐內(nèi)輻射熱，使?fàn)t墻溫度降低的緣故；（3）吸收爐內(nèi)熱量，把煙氣冷卻到爐膛出口所允許的溫度，這對減輕爐內(nèi)結(jié)渣，防止?fàn)t膛出口結(jié)渣都是有利的；

14、（4）水冷壁在爐內(nèi)高溫下吸收輻射熱，傳熱效果好，故能降低鋼材消耗量及鍋爐造價。鍋爐中有%甚至更多的熱量由水冷壁所吸收?，F(xiàn)代的水管鍋爐均以水冷壁作為鍋爐中最主要的蒸發(fā)受熱面9 。1.5 本設(shè)計主要特點1、討論分析了目前我國300MW煤粉鍋爐的發(fā)展?fàn)顩r、特點和問題；2、完成一組涉及水冷壁的爐膛熱力計算；3、進(jìn)行了水冷壁的結(jié)構(gòu)、布置形式及吊裝的設(shè)計；4、運用數(shù)學(xué)建模的方法，畫出鍋爐簡圖和水冷壁懸吊簡圖。(本設(shè)計不進(jìn)行結(jié)構(gòu)尺寸幾何大小計算，故圖中有些地方無法給出具體數(shù)值)1.6 本設(shè)計運用原理和主要步驟本設(shè)計主要運用工程燃燒學(xué)鍋爐原理等書刊資料所涉及的知識，結(jié)合實際情形，逐步推導(dǎo)進(jìn)而完成一系列與水冷壁

15、有關(guān)的計算。因為水冷壁是主鍋爐的副設(shè)備，所以要設(shè)計水冷壁必須要算鍋爐受熱情況。與鍋爐受熱情況有關(guān)的分析很多，但主要還是由燃煤特性決定的。所以，利用反推法來設(shè)計水冷壁。主要步驟如下：1、確定一組鍋爐參數(shù)(表2-1)和燃煤特性(表2-2)。2、運用工程燃燒學(xué)所學(xué)知識計算燃煤發(fā)熱值等有關(guān)下一步數(shù)值的運算。3、使用第二步所得數(shù)據(jù)進(jìn)行爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計和爐膛熱力計算。4、根據(jù)第三步算得結(jié)果選取水冷壁。5、綜合上述結(jié)果進(jìn)行水冷壁的結(jié)構(gòu)、布置形式及吊裝的設(shè)計。6、在結(jié)束語部分進(jìn)行總結(jié)，提出問題，展望未來發(fā)展形勢。2 計算說明書2.1鍋爐總體簡介本鍋爐為單爐膛四角布置的直流式擺動燃燒器，切向燃燒，制粉系統(tǒng)為一次風(fēng)機

16、正壓直吹系統(tǒng)配3臺雙進(jìn)雙出磨煤機每角燃燒器分為6層一次風(fēng)噴口燃燒器可上下擺動最大擺角為30°；2臺磨煤機投運即可帶BRL負(fù)荷（鍋爐額定負(fù)荷）。鍋爐采用17.3mm爐膛斷面通過采用水平濃淡燃燒器，較高的燃盡高度等措施保證煤粉的及時著火和充分燃盡。爐膛上部布置壁式輻射再熱器和大結(jié)局的分隔屏、后屏過熱器以增加過熱器與再熱器的輻射特性并起到切割螺旋煙氣流，減少進(jìn)入過熱器爐寬方向爐溫偏差的作用壁式再熱器布置于前墻和兩側(cè)墻的水冷壁管處分隔屏沿爐寬方向共布置四大片。采用電子計算機對每個水冷壁回路的各種工況作精確的水循環(huán)計算，確保水循環(huán)的可靠性膜式水冷壁為光管、內(nèi)螺紋管加扁鋼焊接形式。鍋爐構(gòu)件采用全

17、鋼結(jié)構(gòu)。每臺鍋爐配有2臺半模式、雙密封、三分倉容克式空氣預(yù)熱器。鍋爐設(shè)有膨脹中心，可進(jìn)行精確的熱位移計算作為熱補償、間隙預(yù)留和管系應(yīng)力分析的依據(jù)，并便于與設(shè)計院所負(fù)責(zé)的各管道的受力情況相配合。在鍋爐本體的剛性梁，密封結(jié)構(gòu)和 吊桿的設(shè)計中也有相應(yīng)的考慮。膨脹中心的設(shè)置對保證過路的可靠運行和密封性有重要的作用。鍋爐剛性梁按爐膛最大瞬間壓力8700Pa設(shè)計,此設(shè)計壓力系統(tǒng)考慮緊急事故狀態(tài)下主燃料切斷，送風(fēng)機所造成的爐膛內(nèi)瞬間最大負(fù)壓。此數(shù)據(jù)符合NFPA的規(guī)定爐膛水平剛性梁布置系統(tǒng)先按各部位煙側(cè)設(shè)計壓力，跨度和管子應(yīng)力等條件通過應(yīng)力分析以確定各處的最大許可間距而根據(jù)門孔布置等具體條件所確定的剛性梁實際

18、間小于此處的最大許可間距，由于水平煙道部位的兩側(cè)墻跨度最大為減少撓度，每側(cè)設(shè)有兩根垂直型鋼梁和水平性鋼梁相連。鍋爐裝有爐膛安全監(jiān)測系統(tǒng)，用于鍋爐的啟停、事故解列以及各種輔機的切投。其主要功能是爐膛火焰檢測和滅火保護，對防止?fàn)t膛爆炸和內(nèi)爆有重要意義。機組裝有協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)進(jìn)行汽機和鍋爐之間的協(xié)調(diào)控制。它將鍋爐和汽機作為一個完整的系統(tǒng)進(jìn)行鍋爐自動調(diào)節(jié)。機組的設(shè)計既可按定壓，也可按滑亞運行。當(dāng)鍋爐低負(fù)荷運行及啟動時推薦采用滑壓運行以獲得較高的經(jīng)濟性。2.2爐膛簡圖鍋爐整體布局如圖如圖，鍋爐的布置形式為形布置，形布置的主要優(yōu)點是：(1)鍋爐的排煙口在下部，因此，轉(zhuǎn)動機械和笨重設(shè)備，如送風(fēng)機，引風(fēng)機及除塵

19、器都可布置在地面上，可以減輕廠房和鍋爐構(gòu)架的負(fù)載。 (2)鍋爐及廠房的高度較低。 (3)在水平煙道中可以采用支吊方式比較簡單的懸吊式受熱面。 (4)在尾部垂直下降煙道中，受熱面易布置成逆流傳熱方式，強化對流傳熱。(5)下降煙道中，氣流向下流動，吹灰容易并有自吹灰作用。 (6)尾部受熱面檢修方便。 (7)鍋爐本身以及鍋爐和汽輪機之間的連接管道都不太長。 但這種型式也有缺點，主要有： (1)占地面積大。 (2)由于有水平煙道，使鍋爐構(gòu)架復(fù)雜，而且不能充分利用其所有空間來布置受熱面。 (3)由于有水平煙道，煙氣在爐內(nèi)流動要經(jīng)兩次轉(zhuǎn)彎，造成煙氣在爐內(nèi)的速度場、溫度場和飛灰濃度場不均勻，影響傳熱效果，并

20、導(dǎo)致對流受熱面局部飛灰磨損嚴(yán)重。 (4)由于鍋爐高度低，又要求下降煙道與鍋爐高度基本相近，因而在大容量鍋爐中，在尾部煙道中要布置足夠的尾部受熱面便有困難，特別是在燃用低發(fā)熱值的劣質(zhì)煤時更顯得突出。2.3鍋爐設(shè)計條件及性能參數(shù)本鍋爐為單爐膛四角布置的直流式擺動燃燒器，切向燃燒，制粉系統(tǒng)為一次風(fēng)機正壓直吹系統(tǒng)配3臺雙進(jìn)雙出磨煤機每角燃燒器分為6層一次風(fēng)噴口燃燒器可上下擺動最大擺角為30°；2臺磨煤機投運即可帶BRL負(fù)荷（鍋爐額定負(fù)荷）。表2-1鍋爐參數(shù)項目單位數(shù)值鍋爐額定蒸發(fā)量t/h1025過熱蒸汽壓力MPa16.8過熱蒸汽溫度540再熱蒸汽壓力MPa3.36再熱蒸汽溫度540給水溫度2

21、20給水壓力MPa18.5冷空氣溫度202.4燃煤特性燃料特性是鍋爐設(shè)計、運行的基礎(chǔ)。對于不同的燃料，要相應(yīng)采取不同的燃燒設(shè)備和運行方式。對于鍋爐設(shè)計及運行人員，掌握好鍋爐燃料的性能、特點，才能保證鍋爐運行的安全性和經(jīng)濟性。元素分析測出煤的有機物由碳(C)、氫(H)、氧（O)、氮(N)、硫(S)五種元素組成。工業(yè)分析測出煤的組成成分為水分(M)、揮發(fā)分(V)、固定碳(FC)和灰分(A)。關(guān)于灰熔點，目前都用試驗方法來測定。我國及前蘇聯(lián)常用的是角錐法，即先將灰制成等邊三角形的錐體，其底邊長為7mm，高度為20mm，在半還原氣氛下逐步加熱，根據(jù)灰錐的變形情況得到關(guān)于灰銀不同狀態(tài)的三個溫度：變形溫度

22、DT，軟化溫度ST和流動溫度FT。變形溫度DT是指灰錐頂點變圓或開始傾斜時的溫度，軟化溫度ST是指灰錐頂部彎至錐底或萎縮成球形時的溫度，流動溫度FT是指灰錐體呈液態(tài)，并能沿平面流動時的溫度。這次設(shè)計我選擇了黃陵地區(qū)一處礦區(qū)的煤質(zhì)分析表進(jìn)行分析計算，表如下所示：表2-2煤質(zhì)分析資料序號名 稱符號單位設(shè)計煤種1工業(yè)分析：收到基全水份Mar24空氣干燥基水份Mad1.15干燥無灰基揮發(fā)份Vdaf37收到基灰份Aar21.3收到基低位發(fā)熱量QkJ/kg145802元素分析：收到基碳Car39.3收到基氫Har2.7收到基氧Oar11.2收到基氮Nar0.6收到基硫Sar0.93灰變形溫度DT1150灰

23、軟化溫度ST1300灰流動溫度FT13602.5煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別2.5.1元素校核元素校核主要是運用汪軍主編工程燃燒學(xué)知識，對表中煤的元素進(jìn)行校核，然后在進(jìn)行干燥無灰基元素成分、干燥基灰分、干燥無灰基低位發(fā)熱量的計算2。煤的元素各成分之和為100的校核Car+ Oar+ Sar+ Har+ Nar+ Aar=26.88+2.2+1.89+3.29+0.72+59.02=1001. 干燥無灰基元素成分的計算干燥無灰基元素成分與收到基元素成分之間的轉(zhuǎn)換因子為Kdaf=100/(100-Mar-Aar)=100/(100-24-21.3)=1.828則干燥無灰基元素成分Cdaf= Kd

24、afCar=71.846Odaf=KdafOar=20.475Hdaf= KdafHar=4.936Ndaf= KdafNdaf=1.096Sdaf= KdafSar=1.6452. 干燥基灰分的計算Ad=100 Aar/（100-Mar）=28.0263. 干燥無灰基低位發(fā)熱量的計算Qnet,daf=（Qnet，ar+25Mar）*100/（100-Mar-Aar）=27751.371(KJ/Kg)2.6煤種判別2.6.1煤種判別我國動力用煤的分類主要是根據(jù)煤的揮發(fā)分多少來確定，并參考煤的水分和灰分含量。一般把煤分成無煙煤、貧煤、煙煤和褐煤四類： 1無煙煤干燥無灰基揮發(fā)分含量不大于10，含碳

25、量高，含雜質(zhì)少，發(fā)熱量較高，約為2100025000kJkg。由于揮發(fā)分含量少，故難以點燃。無煙煤貯存時不會自燃。 2貧煤貧煤實際上是煙煤中揮發(fā)分較少的一種煤，其揮發(fā)分含量為1020，作為動力燃料，它的性質(zhì)介于無煙煤和煙煤之間。 3煙煤其干燥無灰基揮發(fā)分含量約為2048，水分和灰分含量較少，發(fā)熱量較高。煙煤容易著火燃燒，對于揮發(fā)分含量超過25的煙煤，要防止貯存時發(fā)生自燃，制粉系統(tǒng)要有防爆措施。 4褐煤揮發(fā)分含量大于40，易于著火，水分和灰分含量較大，發(fā)熱量較低，一般小于16750kJkg。對于褐煤應(yīng)特別注意貯存中自燃問題。所以由我國動力用煤的分類標(biāo)準(zhǔn)來看，由表2-2得：燃料特性Vdaf=37%

26、20%，而且Qar,net=14580KJ/kg,屬于易燃煤種燃燒溫度較低。對于本次設(shè)計來說可以得出：鍋爐爐膛水冷壁、對流受熱面不易超溫。2.6.2折算成分計算燃料的成分以質(zhì)量百分?jǐn)?shù)表示，但有時對某些成分來說，用相對值(折算成分)來表示，更能反映出它對鍋爐工作的影響。所謂折算成分，就是對應(yīng)于每4190kJkg(100kcalkg)發(fā)熱量的成分：折算水分Mc=4190×MarQnet,p (2-1) 折算硫分Sc=4190×SarQnet,p (2-2) 折算灰分Ac=4190×AarQnet,p (2-3) 當(dāng)燃料的折算成分Mc>8，Sc>0.2及Ac

27、>4時，分別稱為高水分、高硫分及高灰分燃料。各種煤的發(fā)熱量差別很大，低的約為8370kJkg，高的可達(dá)29310kJkg或更高。為了便于計算和經(jīng)濟性比較，規(guī)定以低位發(fā)熱量Qnet,p=29307.6kJkg(7000kcalkg)的煤作為標(biāo)準(zhǔn)煤。電廠煤耗常用標(biāo)準(zhǔn)煤計算。根據(jù)表2-2數(shù)據(jù)，結(jié)合上述公式可得：Ac=6.1%Mc=6.88%Sc=0.26%此煤屬于高硫分、高灰分的煤。2.7燃燒產(chǎn)物計算2.7.1理論空氣量及理論煙氣容積為了確定爐膛出口過量空氣系數(shù)、煙道漏風(fēng)系數(shù)、鍋爐內(nèi)各區(qū)域空氣平衡值等下一步所需要物理量，進(jìn)行理論空氣量及理論煙氣容積的計算。公式和原理均來自于汪軍主編的工程燃燒學(xué)

28、第三章內(nèi)容。計算步驟如下：理論空氣量Oar=3.866(Nm3/kg) 理論氮氣容積 三原子氣體RO2的容積 理論水蒸汽容積理論煙氣容積 根據(jù)該鍋爐的燃料屬煙煤，可按表選取爐膛出口過量空氣系數(shù)為1.2表2-3爐膛出口過量空氣系數(shù)最佳值燃料及燃燒設(shè)備型式固態(tài)排渣爐液態(tài)排渣爐燃油及燃?xì)鉅t無煙煤、貧煤、低質(zhì)煙煤煙煤、褐煤無煙煤、貧煤煙煤、褐煤平衡通風(fēng)微正壓1.201.251.151.201.201.251.151.201.081.101.01.07取1.2，又按表2-4選取各受熱面煙道的漏風(fēng)系數(shù)，然后列出空氣平衡表，表2-4 煙道漏風(fēng)系數(shù)煙道名稱爐膛對流受熱面煙道光管水冷壁膜式水冷壁凝渣管、屏式過熱

29、器每級過熱器、再熱器、過渡區(qū)省煤器的每段（或每級）空氣預(yù)熱器管式每段（或每級）回轉(zhuǎn)式0.100.0500.030.020.030.10.2空氣平衡表如下所示：表2-5空氣平衡表爐膛屏式過熱器（l,ps）二級過熱器人口管組二級過熱器出口管組再熱器垂直管組再熱器過渡管組一過出口管組再熱器水平管組（zr）一過水平管組（yjgr）省煤器（smq）空預(yù)器（ky）進(jìn)口1.151.181.211.241.241.271.271.301.32漏風(fēng)l=0.05ps=00.030.030.030.030.030.030.030.020.1出口”11.151.181.211.241.271.271.301.301.

30、321.42注：表2-1、表2-2、表2-3上所示數(shù)據(jù)是由所選書籍中進(jìn)行選取的，選取數(shù)值比較保守，具有一定的可靠性。上述3個表由于三線圖不太適合，所以我選擇不進(jìn)行圖表變化。2.8熱平衡及燃料消耗量計算鍋爐機組的熱平衡是指輸入鍋爐機組的熱量與鍋爐機組輸出熱量之間的平衡。輸出熱量包括用于生產(chǎn)蒸汽或熱水的有效利用熱量和生產(chǎn)過程中的各項熱量損失。輸入熱量主要來源于燃料燃燒放出的熱。由于各種原因，進(jìn)入爐內(nèi)的燃料不可能完全燃燒，而且燃燒放出的熱量也不會全部被有效地利用，不可避免地要產(chǎn)生一部分熱量損失。熱平衡就表明了燃料的熱量有多少被有效利用有多少變成為熱量損失，這些損失又表現(xiàn)在哪些方面。研究它的目的是為了

31、找出引起熱量損失的原因，提出減少損失的措施，有效地提高鍋爐效率，以節(jié)約能源。燃料的燃燒是燃料中可燃元素與氧氣在高溫條件下進(jìn)行的高速放熱化學(xué)反應(yīng)過程。當(dāng)燃燒產(chǎn)物中不含可燃物質(zhì)時稱為完全燃燒，否則稱為不完全燃燒。固體和液體燃料中的可燃元素為碳、氫和硫。為使它們?nèi)紵?，除需一定溫度條件外，還必須供給一定的氧氣。工業(yè)燃燒設(shè)備中，氧氣來源于空氣。固體或液體燃料燃燒所需的空氣量，可根據(jù)燃料中各可燃元素的燃燒化學(xué)反應(yīng)方程式，通過計算求得。本節(jié)設(shè)計部分分為計算部分和圖表部分。圖表部分是計算部分的總結(jié)和擴展，查表和不需要計算的部分不會出現(xiàn)在計算部分，在圖表部分進(jìn)行總結(jié)。下面開始進(jìn)行計算步驟，步驟如下所示：在鍋爐機

32、組穩(wěn)定的熱力狀態(tài)下，1kg燃料帶入爐內(nèi)的熱量、鍋爐有效利用熱量和熱損失間有如下關(guān)系： Qr=Ql十Q2十Q3Q4十Q5Q6 kJkg， (2-4)式中：Qr1kg燃料帶入鍋爐的熱量, kJkg； Ql鍋爐有效利用熱量， kJkg；Q2機械未完全燃燒熱損失， kJkg； Q3化學(xué)未完全燃燒熱損失， kJkg； Q4排煙熱損失， kJkg； Q5鍋爐散熱損失， kJkg； Q6其它熱損失， kJkg。其中排煙熱損失Q2為計算值，其余損失給定。排煙熱損失Q2公式為： Q4=（Ipy-py I0lk）(1- Q4100) Qr*100Ipy排煙焓, kJkgpy排煙飛灰系數(shù)I0lk理論冷空氣焓 kJk

33、g運用上述數(shù)值計算保熱系數(shù)、鍋爐總熱損失、鍋爐熱效率，計算公式在圖表中給出。上述計算完畢后，計算鍋爐有效利用熱、實際燃料消耗量、計算燃料消耗量，原理如下：有效利用熱量q1 （2-5）式中， B燃料消耗量，kg/h； Qgl單位時間鍋爐的總有效吸熱量，kJ/h （2-6） 由此可確定鍋爐熱效率gl(正平衡)為 （2-7）而鍋爐燃燒效率可寫為 r=100(q3十q4) （2-8）實際燃料消耗量可改寫為 （2-9） 在進(jìn)行燃燒計算時，均假定為完全燃燒。但實際運行中存在q4損失。因此，送人鍋爐的燃料中有一部分未燃燒而成為q4損失，實際送人的燃料只有(1-q4/100)kg參加燃燒，故燃燒所需空氣容積和

34、生成煙氣容積均相應(yīng)減少，在計算這些容積時，應(yīng)對燃料量進(jìn)行修正，即所謂計算燃料量Bj(kg/h)。 （2-10）計算完畢，得出如下圖表：鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算，如表2-6所示表鍋2-6爐熱平衡及燃料消耗量計算序號名稱符號單位計算依據(jù)，公式和計算數(shù)值1燃料帶入熱量QrkJkgQar,net145802排煙溫度先估后校142.93排煙焓IpyKJkg查焓溫表用插值法求1189.9024冷空氣溫度0lk取用205理論冷空氣焓I0lkKJkg查焓溫表102.4026機械不完全燃燒損失q2給定0.57化學(xué)不完全燃燒損失q3給定08排煙熱損失q47.1639散熱損失q5給定0.410其他熱損失q6給定0

35、.04lI保熱系數(shù)1-q5/1000.99512鍋爐總熱損失q2+ q3+ q4+ q5+ q68.10313鍋爐熱效率100-91.89714過熱蒸汽焓i”zrKJkg查蒸汽特性表，p=3.36MPa,3398.21915給水焓p=18.5MPa,t=220i”zrigsKJkg查表，951.30917鍋爐排污量DpwthD*Ppw2019016再熱蒸汽流量Dgrkgh已知820000017排煙處過量空氣系數(shù)查表1.3718鍋爐有效利用熱QglkJh290586000019實際燃料消耗量Bkgh216878.53420計算燃料消耗量BjkghB(1-q4100)215794.1422.9爐膛

36、設(shè)計和熱力計算爐膛設(shè)計和熱力計算有許多種方式方法，不同國家間標(biāo)準(zhǔn)各不相同，僅在中國地區(qū)就有十幾種方法，在這次設(shè)計計算中有四種比較適合，分別為爐膛出口煙溫法、煤粉爐爐內(nèi)輻射傳熱法、前蘇聯(lián)1973年的計算方法、此次設(shè)計所用鍋爐說明書的計算方法。由于著重考慮到運行的安全與穩(wěn)定性，所以計算公式采用比較保守。對爐膛結(jié)構(gòu)和熱力方面進(jìn)行計算，不計算結(jié)構(gòu)中各部件的尺寸大小。2.9.1爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計爐膛的主要熱力特點是燃料的輸入熱量BcalQnet，ar，單位為kW。爐膛容積熱強度qv，定義為 qv= BcalQnet，ar/Vf （2-11）式中 Vf爐膛容積，m3。爐膛截面單位面積上的熱功率稱為爐膛的截面熱強

37、度qF qF= BcalQnet，ar/A1 （2-12）式中 A1爐膛斷面積，通常為燃燒器區(qū)域的爐膛斷面積，m3。冷灰斗是煤粉鍋爐爐瞠下部由水冷壁所形成的斗狀（傾角一般50°55°）結(jié)構(gòu)，用以冷卻灰渣，使其呈固態(tài)排出的裝置。所以要考慮冷灰斗的傾角、出口尺寸、容積。數(shù)值在圖表中記錄?！啊毙筒贾玫腻仩t燃燒室后墻上部，有一個向爐室內(nèi)延伸的三角形突出物，該突出物稱為折焰角，因其形狀像的人鼻字，故又稱鼻子。折焰角的作用：（1）增加水平煙道的長度。因折焰角是向爐內(nèi)延伸的，相當(dāng)于增加了水平煙道1個折焰角的長度。這樣，就可在不增加鍋爐深度的前提下，布置更多的過熱器受熱面。（2）提高屏式過

38、熱器的傳熱效果。使煙氣由沒有折焰角時對屏式過熱器的縱、橫向沖刷，變?yōu)闄M向沖刷，提高了對流傳熱的效果。（3）提高煙氣在爐膛中的充滿度使煙氣沿燃燒室高度方向的分布趨向均勻。使?fàn)t膛前上部水冷壁與頂棚過熱器的吸熱量增加。所以要考慮折焰角長度、上傾角、下傾角。本次設(shè)計中設(shè)計爐膛出口煙氣溫度選取1100，設(shè)計爐膛出口煙氣流速選取7 m/s。這二個數(shù)值對水冷壁選取結(jié)構(gòu)具有決定性。結(jié)合實際情況來選取水冷壁結(jié)構(gòu)。爐膛的幾個重要幾何尺寸會在下表中給出。數(shù)值來自于本設(shè)計選取的鍋爐的結(jié)構(gòu)尺寸說明書。此小節(jié)計算和論述完畢，整理如下表所示：表2-7爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計列表序號名稱符號單位計算依據(jù)，公式和計算數(shù)值1爐膛容積熱強度q

39、vMw/m3BcalQnet，ar/Vf0.152爐膛容積Vfm3按鍋爐型號選取9245.8743爐膛截面熱強度qFw/m2BcalQnet，ar/A145000004爐膛截面積A1m2A1=ab2788435爐膛截面寬深比a/b按a/b=1-1.21.0816爐膛寬度am選取a值使a/b=1-1.21737爐膛深度bmAl/a168冷灰斗傾角°一般取500-550509冷灰斗出口尺寸Cm按0.8-1.6選取1.410冷灰斗容積Vhdm3按爐膛圖結(jié)構(gòu)尺寸計算929.411折焰角長度lzm按（1/3-1/4）b選取4.50012折焰角上傾角°4513折焰角下傾角°3

40、014爐膛出口煙氣流速wym/s選取715爐膛出口煙氣溫度選取110016爐膛出口高度hckmAch/a-3.1065130517折焰角高度hzym幾何尺寸0.88518爐頂容積Vdm3按結(jié)構(gòu)尺寸計算2417.219爐膛主體高度hltm幾何尺寸23.2292.9.2爐膛熱力計算設(shè)計鍋爐水冷壁需要分析，了解鍋爐受熱面布置。充分了解水冷壁的結(jié)構(gòu)設(shè)計與爐膛容積，爐膛火焰有效輻射厚度，爐膛水冷程度等因素的影響，通過多次的取值校正從而使設(shè)計符合設(shè)計要求。本次設(shè)計只考慮四個方面：爐膛出口煙溫、爐膛黑度、爐膛容積熱強度、爐膛截面熱強度。比較設(shè)計與實際的差別，初步確定水冷壁的管型和布置。燃料在爐內(nèi)燃燒時，放出

41、大量熱量，把燃燒產(chǎn)物加熱到很高溫度。在火焰中心區(qū)，溫度高達(dá)15001600。當(dāng)燃燒產(chǎn)物離開爐膛進(jìn)入對流煙道時，其溫度也在10001250之間。高溫?zé)煔庖暂椛浞绞綄崃總鬟f給受熱面，并加熱其內(nèi)部工質(zhì)。這一區(qū)域溫度損失很大，所以考慮到經(jīng)濟性方面，水冷壁的管型會進(jìn)行選擇。減少這部分的熱量損失，提高效率。在爐內(nèi)區(qū)域，爐內(nèi)火焰介質(zhì)的輻射能力取決于火焰溫度與輻射介質(zhì)的特點。爐內(nèi)介質(zhì)的二原子氣體輻射和吸收能力微不足道，完全可以忽略不計。三原子氣體在很廣的溫度范圍內(nèi)具有實際意義的輻射力（黑度）和吸收率。因此，爐內(nèi)氣體輻射介質(zhì)只考慮三原子氣體。同時還有考慮灰粒子輻射，焦炭粒子輻射等。根據(jù)經(jīng)驗公式算出爐膛有關(guān)黑度

42、。最后在進(jìn)行爐膛容積熱強度、爐膛截面熱強度有關(guān)的計算，對比表表2-8中1和3的值，選用水冷壁布置情況。本小節(jié)設(shè)計過程異常復(fù)雜，使用不同種算法計算，選取最佳方案。因此，計算和推導(dǎo)所用篇幅過大，為了使內(nèi)容更為簡便。故列表2-8進(jìn)行總結(jié)，方便觀看。表如下所示：表2-8爐膛熱力計算序號名稱符號單位計算依據(jù)，公式和計算數(shù)值1熱空氣溫度給定3502理論熱空氣焓kJkg查焓溫表2991.4283爐膛漏風(fēng)系數(shù)由空氣平衡表2.5知0.054制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)查漏風(fēng)系數(shù)表0.045冷空氣溫度給定206理論冷空氣焓kJkg查焓溫表102.4037理論燃燒溫度根據(jù)Qf查焓溫表19818爐膛出口煙溫假定11009爐膛出口

43、煙焓kJkg查焓溫表9253.81310煙氣的平均熱容量kJ(kg·)9.8211水蒸汽容積份額查煙氣特性表0.12812三原子氣體容積份額查煙氣特性表0.26913三原子氣體分壓力MPaprn(P為爐膛壓力，等于0.098MPa)0.02614三原子氣體輻射減弱系數(shù)2.28815灰粒子輻射減弱系數(shù)55900/ (注：取值為)68.06516焦炭粒子輻射減弱系數(shù)取用1217爐膛火焰有效黑度ahy0.97818自由容積內(nèi)三原子氣體輻射減弱系數(shù)1.93319自由容積內(nèi)火焰有效黑度0.97620前后側(cè)墻水冷壁的沾污系數(shù)查表冷壁灰污系數(shù)表0.4521爐頂包覆管沾污系數(shù)查水冷壁灰污系數(shù)表0.4

44、522前后側(cè)墻水冷壁的熱有效系數(shù)0.45023爐膛黑度0.99124爐膛出口煙溫1153.63025爐膛出口煙焓kJkg查焓溫表14019.926爐膛吸熱量Q1kJkg11578.027爐膛容積熱強度95000028爐膛截面熱強度350000029爐內(nèi)平均輻射熱強度155598.4據(jù)表2.8和2.9可以得出如下結(jié)果：1.設(shè)計爐膛出口煙溫為1100，實際爐膛出口煙溫為1153，二者之差為5%，所以水冷壁上部選取有內(nèi)螺紋的管子。2.計算的實際黑度為0.9910大于爐膛火焰有效黑度0.9775，爐膛區(qū)水冷壁管受熱不會過于劇烈，采用光管。3.鍋爐的設(shè)計爐膛容積熱強度遠(yuǎn)大于實際爐膛容積熱強度。4.鍋爐的

45、設(shè)計爐膛截面熱強度遠(yuǎn)大于實際爐膛截面熱強度。綜上可得:水冷壁管上部采用有內(nèi)螺紋的管子，其余部分因為溫度影響不是很大，采用光管。鍋爐的運行環(huán)境在鍋爐設(shè)計的情況下。水冷壁的布置沒有太大變動，采用國家標(biāo)準(zhǔn)布置即可。2.10水冷壁的選擇由上一步的結(jié)論可以得出采用國家標(biāo)準(zhǔn)，但在實際中還要考慮鍋爐的幾何結(jié)構(gòu)尺寸大小，由于爐膛截面尺寸為寬17.3m、深16m，可以得出爐膛四周采用全膜式焊接水冷壁，水冷壁為垂直管屏。得出水冷壁的各項數(shù)據(jù)如表2-9所示。表2-9水冷壁序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1前墻水冷壁回路個數(shù)Z1個單循環(huán)回路=>362左右側(cè)墻水冷壁回路個數(shù)Z2個單循環(huán)回路=>373后

46、墻水冷壁回路個數(shù)Z3個單循環(huán)回路=>364管徑及壁厚mm選取60x65管子節(jié)距S1mm一般按s/d=1.3-1.35選取816前后墻水冷壁管子根數(shù)n1根按a/s+1=214及結(jié)構(gòu)設(shè)計選取2147左右側(cè)墻水冷壁管子根數(shù)n2根按b/s+1=200及結(jié)構(gòu)設(shè)計選取2001.爐膛截面尺寸為寬17.3m、深16m，爐膛四周采用全膜式焊接水冷壁，水冷壁為垂直管屏。2. 水經(jīng)由前后墻下集箱進(jìn)入爐膛四周水冷壁，水冷壁由414 根60mm 的管子組成，節(jié)距為81mm。2.10.1水冷壁的布置本設(shè)計采用垂直管屏方式1. 爐膛水冷壁采用垂直管圈方式2. 水冷壁采用全焊接的膜式水冷壁 3. 爐膛冷灰斗的傾斜角度為

47、50°，除渣口的喉口寬度為1.4m2.10.2水冷壁的側(cè)墻出口懸吊圖如圖，垂直水冷壁的出口支吊方式（側(cè)墻為例）。水冷壁荷重通過許多過渡吊耳支吊于爐頂?shù)鯒U及支撐在鋼架上，這種支吊方式有助于吊點負(fù)荷的均勻分布及調(diào)整，由于上部出口集箱和管座不承受重的載荷,這些部件就能夠具有更高的許用溫差，有利于機組快速啟停。2.10.3水冷壁懸吊裝置的強度計算及校核因懸吊裝置吊管計算較困難，所以計算懸吊裝置所用螺栓的強度計算和校核即可。：一個螺栓擠壓承載力設(shè)計值：一個螺栓抗剪承載力設(shè)計值： 各螺栓到各螺栓的距離：一個螺栓所受最大剪力：所以螺栓的選取是安全的。結(jié)束語本設(shè)計是300MW煤粉鍋爐水冷壁的設(shè)計。根

48、據(jù)理論和實踐的經(jīng)驗，結(jié)合已學(xué)習(xí)的專業(yè)知識和對鍋爐的結(jié)構(gòu)、布置的了解，著重考慮到運行的安全與穩(wěn)定性，通過熱力計算、結(jié)構(gòu)設(shè)計計算設(shè)計了水冷壁。通過本次設(shè)計，使我進(jìn)一步了解了電站鍋爐的工作原理、熱工特性、基本結(jié)構(gòu)和各個結(jié)構(gòu)在鍋爐中的作用。在前期的工作準(zhǔn)備中查閱了大量的工業(yè)蒸汽鍋爐的相關(guān)資料，使我了解到當(dāng)今工業(yè)鍋爐的發(fā)展現(xiàn)狀和將來的發(fā)展趨勢，也發(fā)現(xiàn)了仍然存在在該行業(yè)的問題。在完成設(shè)計時，充分的把理論的計算和圖紙上的設(shè)計結(jié)合起來，綜合的運用了所學(xué)的專業(yè)基礎(chǔ)知識。在本次設(shè)計中使我大大熟練了查閱文獻(xiàn)資料、使用工具書的方法，我懂得了綜合運用所學(xué)各學(xué)科及熟悉了工程設(shè)計的方法，而且讓我具有了一定使用電腦繪圖軟件和

49、辦公軟件的能力，為我以后的工作打下了基礎(chǔ)。從本設(shè)計來看，我國現(xiàn)用的熱力計算方法采用的仍是經(jīng)驗或半經(jīng)驗的零維模型，只能給出爐膛內(nèi)的平均特性，無法反映爐內(nèi)各斷面的真實情況，所以本設(shè)計在爐膛熱力計算時產(chǎn)生了較大的困難與不足，在我的全力幫助下才得到解決。而且由于在制圖過程中可供參考的鍋爐工程圖樣幾乎沒有，所以所繪圖紙中出現(xiàn)不足之處在所難免。附表2-10：爐膛煙氣溫焓表序號煙氣溫度理論煙氣焓KJ/kg理論空氣焓KJ/kg1100911793220018441597330028042420440037933255550048104108660058534984770069255873880080176780990091257699101000102578618111100114029578121200125601052713130013737114941414001491812