梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)

1、梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)無(wú)承重立桿，木方吏撐垂直于梁截面一、參數(shù)信息1. 模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.30 ;梁截面高度 D(m):1.10 ；混凝土板厚度(mm):160.00 ;立桿沿梁跨度方向間距 La(m):0.90 ；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度 a(m):0.10 ；立桿步距 h(m):1.50 ;板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m):1.00 ；梁支撐架搭設(shè)高度 H(m): 3.00 ;梁兩側(cè)立柱間距(m):0.50 ；承重架支設(shè)：無(wú)承重立桿，方木支撐垂直梁截面；采用的鋼管類(lèi)型為 48X3.5梁段:L1AWE扣件連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件

2、抗滑承載力折減系數(shù):0.80 ;2. 荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35 ;鋼筋自重(kN/m3):1.50 ;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5 ;新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0 ; 傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0 ;振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0 ；3. 材料參數(shù)木材品種：長(zhǎng)葉松；木材彈性模量 E(N/mm): 10000.0 ；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm): 17.0 ;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv(N/mm2) : 1.7 ； 面板類(lèi)型：膠合面板；面板彈性模量 E(N/mnfi) : 9500.0 ;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mn

3、2) : 13.0 ;4. 梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度 b(mm): 70.0 ;梁底方木截面高度 h(mm): 70.0 ;梁底縱向支撐根數(shù)：4;面板厚度(mm): 18.0 ;5. 梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm): 500;次楞根數(shù)：4;主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量為：4;支撐點(diǎn)豎向間距為：200mm 200mm 200mm穿梁螺栓水平間距(mm): 500;穿梁螺栓直徑(mm): M12主楞龍骨材料：木楞，寬度 80mm 高度 100mm主楞合并根數(shù)：2;次楞龍骨材料：木楞，寬度 70mm 高度 70mm二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1. 梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷

4、載；撓度驗(yàn)算只考慮 新澆混凝土側(cè)壓力。其中丫-混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3;t -新澆混凝土的初凝時(shí)間， 可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入 0 時(shí)系統(tǒng)按 200/（T+15）計(jì)算，得 5.714h ;T -混凝土的入模溫度，取 20.000C；V -混凝土的澆筑速度，取 1.500m/h ;H -混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；伊一外加劑影響修正系數(shù)，取 1.200 ;込 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F;分別計(jì)算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/卅，取較小值 18.000 kN

5、/卅作為本工程計(jì)算 荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓 力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為 4 根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。p1r- r1r* r、rr%LLSL313313L面板計(jì)算簡(jiǎn)圖（單位：mm）1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下：MT = f其中，W -面板的凈截面抵抗矩，W = 50X1.8X1.8/6=27cm3;M -面板的最大彎距（N.mm）;（7-面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值（N/mn2）f-面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mn?）；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中

6、，q -作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1= 1.2X0.5X18X0.9=9.72kN/m ;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q2= 1.4X0.5X2X0.9=1.26kN/m ;q = q1+q2= 9.720+1.260 = 10.980 kN/m ;計(jì)算跨度（內(nèi)楞間距）:l = 313.33mm ;面板的最大彎距 M= 0.1X10.98X313.3332= 1.08X105N.mm經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：7= 1.08X102.70 1X4=3.993N/mm2;面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f = 13N/mm2;面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值7=3.993N/mm2小于

7、面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算0=-100q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q = 18X0.5 = 9N/mm ;l-計(jì)算跨度（內(nèi)楞間距）:l = 313.33mm ;E-面板材質(zhì)的彈性模量：E = 9500N/mm2;I-面板的截面慣性矩:I = 50X1.8X1.8X1.8/12=24.3cm4;面板的最大撓度計(jì)算值：3= 0.677X9X313.33100X500X2.43X05） = 0.254 mm;面板的最大容許撓度值:3 = 1/250 =313.333/250 = 1.253mm ;面板的最大撓度計(jì)算值3=0.254mm 小于面板的最大容許

8、撓度值 3=1.253mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度 70mm 截面高度 70mm 截面慣性矩 I 和截面抵 抗矩 V 分別為：W = 7X72X1/6 = 57.17cm3;I = 7X73X1/12 = 200.08cm4;q1卩 丿人Jf %1y1L5005D0600LJr彳r內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：M疔=1 -r外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖外楞彎矩圖（kN.m）外楞變形圖（mm）（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M廣疔=fW其中（7 -外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值（

9、N/mn2）M -外楞的最大彎距（N.mm）;W -外楞的凈截面抵抗矩；f-外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mn2）。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為 M= 0.378 kN.m外楞最大計(jì)算跨度：I = 200mm ;經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值：(T= 3.78X10.67X05= 1.419 N/mm2; 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f = 17N/mm2;外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值(7 =1.419N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=17N/mm2，滿足要求！(2).外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為 0.062 mm外楞的最大容許撓度值：3 = 200/250=0.8mm ;外楞的最大撓度

10、計(jì)算值3=0.062mm 小于 外楞的最大容許撓度值3=0.8mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下：NNfxA其中 N -穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面積(mmi2);f -穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取 170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑：12 mm ;穿梁螺栓有效直徑：9.85 mm ;穿梁螺栓有效面積：A= 76 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N =(1.2X18+1.4X2)X0.5X0.3 =3.66 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：N = 170X76/1000 = 12.92 kN ;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.66kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值N

11、=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間 距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 本算例中，面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為：W = 900X18X18/6 = 4.86X104mfhI = 900X18X18X18/12 = 4.37X105口儕；q11ii卩 * 彳 fqVL100幀L1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：M廣疔=25.

12、56X004/(100X500X4.37X105)=0.004mm;面板的最大撓度計(jì)算值：3=0.004mm 小于面板的最大允許撓度值:3= 100 / 250 =0.4mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載 和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自 重荷載。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1= (24+1.5)X1.1X0.1=2.805 kN/m;模板的自重線荷載(kN/m):3/q2= 0.35X0.1X(2X1.1+0.3)/ 0.3=0.

13、292 kN/m;(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m):經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Pi= (2.5+2)X0.1=0.45 kN/m ；2.方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值 q = 1.2X2.805+1.2X0.292=3.716 kN/m ;活荷載設(shè)計(jì)值 P = 1.4X0.45=0.63 kN/m ;方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算本算例中，方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為:方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下線荷載設(shè)計(jì)值 q = 3.716+0.63=4.346 kN/m ;最大彎距 M =0.1ql2= 0.1

14、X4.346X0.9X0.9= 0.352 kN.m ;最大應(yīng)力(T = M / W = 0.352X*1/57166.7 = 6.158 N/mm2;抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13 N/mm2;方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 6.158 N/mm 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/m滿足要求！方木抗剪驗(yàn)算:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足W=7X7X7/6 = 57.17 cm3.I=7X7X7X7/12 = 200.08 cm4.方木計(jì)算簡(jiǎn)圖2bh其中最大剪力：V = 0.6 X 4.346 X 0.9 = 2.347 kN ;方木受剪應(yīng)力計(jì)算值T= 3X2346.84/(2X70X70) = 0.718 “和口方木

15、抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T = 1.7 N/mmf;方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.718 N/mm2小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下q = 2.805 + 0.292 = 3.097 kN/m ;方木最大撓度計(jì)算值3= 0.677X3.097 門(mén) 90000 1X000X00.083X04)=0.687mm；方木的最大允許撓度3=0.900X1000/250=3.600 mm方木的最大撓度計(jì)算值3= 0.687 mm 小于 方木的最大允許撓度3=3.6 mm 滿足要求！3. 支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按

16、照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2):q1 = (24.000+1.500)X1.100= 28.050 kN/m2;模板的自重(kN/m2):q2 = 0.350 kN/m2;(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2):q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2;q = 1.2X(28.050 + 0.350 )+ 1.4X4.500 = 40.380 kN/m2;梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為 a,梁寬為 b,梁高為 h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為 P,梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為 N。當(dāng) n=2 時(shí):0

17、2-1N = 12qiiPPi = Pi = -十N當(dāng) n2 時(shí):n-1J7= l.lq2GhPKrPl P=.=Pn-l - P223.S33 6323500計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)變形圖(mm)彎矩圖（kN.m）經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力 RA= RB=5.867 kN ;最大彎矩 Mmax=0.95 kN.m ;最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.975 mm；最大應(yīng)力（T =0.95X1/5080=187.033 N/mm2;支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)=205 N/mm2;支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 187.033 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm,滿足要求！八、扣件抗滑移的計(jì)算：按

18、照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96 頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取 16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù) 0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣 件承載力取值為 12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算（規(guī)范 5.2.5）:R Rc其中 Rc -扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取 12.80 kN ;R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中 R 取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=5.867 kN ;R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！九、 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算：立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式01.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：其中 N -立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：水平鋼管的最大支座反力：Ni=5.867 kN ;腳手架鋼管的自重：N2= 1.2X0.129X3=0.465 kN ;樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2X(1.00/2+(0.50-0.30)/2)X0.90X0.3