冷庫設計說明之冷藏庫設計

1、摘要報告主要講冷庫設計。制冷系統(tǒng)方案的確定、冷負荷的計算、設備選型、制冷系統(tǒng)的布置。結合建筑結構特點和使用功能。根據(jù)制冷系統(tǒng)方案的設計，進行輔助設備的選型。關鍵字：冷藏庫、制冷原理、制冷設備、運行管理目錄目錄4前言11、設計基本資料11.1、設計題目：12、冷庫所需設計條件：12、重慶市沙坪壩室外計算參數(shù)22.1氣象22.2涉及溫度2第一章 庫容量計算31、冷藏間32、冷凍間3第二章 圍護結構換熱系數(shù)的確定41、冷藏間外墻42、冷藏間地坪53、冷藏間屋頂54、內墻6第三章 耗冷量的計算71.冷庫圍護結構傳熱面引起的冷耗量Q171.1按照下式計算71.2維護結構傳熱面積計算應該符合下列規(guī)定：72

2、.食品冷加工的耗冷量Q82.1、凍結間82.2、冷藏間93.庫內通風換氣熱量Q3的計算94.電動機運轉熱量Q4的計算94.1、冷藏間94.2、凍結間105.冷藏間操作熱流量106.總耗冷量116.1.庫房冷卻設備負荷計算116.2 冷間機械負荷計算式如下：116.3 貨物熱流量折減系數(shù)n2應根據(jù)冷間的性質確定。12第四章 制冷機器設備的選型131.壓縮機的選型計算131.1選型的一般原則131.2 計算壓力比131.3原理圖如下132.壓縮機的選擇計算133.冷凝器的選擇計算144.蒸發(fā)器的選型計算144.1冷藏間144.2冷凍間155.中間冷卻器的確定155.1中間冷卻器的直徑155.2中間

3、冷卻器蛇形管冷卻面積155.3中間冷卻器的選擇166.油分離器的選擇計算167.集油器的選型計算178.高壓貯液器的選擇計算179低壓循環(huán)貯液器的選擇計算1710.氨泵的選型計算1710.1氨泵的體積流量公式：1810.2參數(shù)確定1810.3 計算結果18第五章 制冷系統(tǒng)管道設計191系統(tǒng)管道和閥門的設計要求192系統(tǒng)管道的設計192.1管道流速要求192.2蒸發(fā)器供液管的設計192.3 吸氣管道的設計192.4 排氣管的設計192.5其它管道的設計202.6對制冷工藝管道布置要求203.管徑的確定203.1 回氣管管徑203.2吸入管管徑203.3排氣管管徑203.4貯液桶至調節(jié)站管徑203

4、.5冷凝器至貯液器管徑203.6 其他管道管徑20小結21致謝22參考資料23前言伴隨著社會進步和人們不斷提高生活水平，制冷幾乎遍及生產、生活。冷庫是利用人工制冷的方法，使易腐食品的加工、儲藏時間更加長，以延長食品食用價值的構筑物；它包括保溫維護系統(tǒng)、冷凍系統(tǒng)、電控網絡系統(tǒng)等。用以最大限度保持食品原有質量、適應淡旺季食品供應和長期儲存之用。1、設計基本資料1.1、設計題目：重慶市某肉廠需建造一個小型冷庫，主要生產儲存白條肉。采用磚墻、鋼筋混凝土梁、柱和板建成。隔熱層外墻和屋頂采用聚氨酯現(xiàn)場發(fā)泡，凍結間內墻貼軟木，地坪采用爐渣并裝設水泥通風管。該冷庫主要包括凍結間、凍結物冷藏間兩大部分。其主要加

5、工環(huán)節(jié)為：白條肉胴體進入凍結間凍結，肉胴體溫度降至要求溫度后進入凍結物冷藏間冷藏。2、冷庫所需設計條件：（1）冷藏間1200T，每間300T，冷間設計溫度為-18，相對濕度為95%。 （2）凍結間500T，每間250T，20T/日，冷間設計溫度為-23。 （3）庫房平面布置見平面圖。圖中1#、2#、3#為低溫冷藏間，3#、4#為冷凍間。冷藏間和冷凍間凈高為6m。 （4）低溫冷藏間、凍結間、圍護結構造見計算書2、重慶市沙坪壩室外計算參數(shù)2.1氣象 夏季空氣調節(jié)室外計算日平均溫度： +32.2 夏季通風室外計算干球溫度：+32.4夏季空氣調節(jié)室外計算濕球溫度 +27.3夏季空氣調節(jié)室外計算干球溫度

6、 +36.3 2.2涉及溫度按循環(huán)冷卻水系統(tǒng)考慮，冷凝器進水溫度+28，出水溫度為+32。 冷凝溫度：tK=+35 蒸發(fā)溫度：t0=-33第一章 庫容量計算根據(jù)公式： （2-1） 式中G冷庫計算噸位（t）； V1冷藏間的公稱體積（m3）； 冷藏間的體積利用系數(shù)； s食品的計算密度（kg/m3）根據(jù)冷庫設計規(guī)范表3.0.5查得凍肉的密度為s =400 kg/m3=0.51、冷藏間每間冷藏噸位：G=300T庫內凈高：H6m貨物計算密度：400kg/ m3容積利用系數(shù)：0.5公稱容積：V（300×1000）÷（0.5×400）=1500 m3該庫長=21m寬=12m2、

7、冷凍間每間冷凍噸位：G=250T庫內凈高：H6m貨物計算密度：400kg/ m3容積利用系數(shù)：0.5公稱容積：V（250×1000）÷（0.5×400）=1250m3該庫長=17.5m寬=12m 第二章 圍護結構換熱系數(shù)的確定1、冷藏間外墻序號結構層（有外向內）厚度 （m）導熱系數(shù)（W/ m.）熱阻R=/（./W）11：2.5水泥沙漿抹面0.020.930.021521：2.5水泥沙漿抹面0.020.930.021531：3水泥沙漿抹面0.030.930.03234混合砂漿砌磚墻0.370.8140.4555硬質聚氨酯0.150.0314.83876墻體表面空氣熱

8、阻 冷藏間凍結間aW=23an=12aW=23an=29RW=0.044Rn=0.083RW=0.044Rn=0.0357總熱阻R 冷藏間凍結間5.4965.4488傳熱系數(shù)K=1/R 冷藏間凍結間0.1820.1842、冷藏間地坪序號結構層（有上向下）厚度（m）導熱系數(shù)（W/ m.）熱阻R=/（./W）1200號鋼筋混凝土層0.081.54680.051721：3水泥砂漿0.020.930.02153一氈二油防水層0.0050.03514軟木層0.20.06982.8655二氈三油隔氣層0.010.05661：3水泥沙漿找平層0.020.930.02157預制混凝土板0.051.51190.

9、033 8粗砂墊層0.450.58150.7749表面空氣熱阻冷藏間凍結間an=12an=290.0830.03510總熱阻R冷藏間凍結間3.94083.892811傳熱系數(shù)K=1/R冷藏間凍結間0.2540.2573、冷藏間屋頂序號結構層（有上向下）厚度（m）導熱系數(shù)（W/ m.）熱阻R=/（./W）1預制混凝土板0.041.51190.02652空氣間層0.20.2693二氈三油防水層0.010.05641：3水泥沙漿找平層0.020.930.02155混凝土空心板層0.251.54680.16261：3水泥沙漿抹面0.020.930.02157硬質聚氨酯0.10.0313.2268表面空

10、氣熱阻冷藏間凍結間aW=23an=12aW=23an=29RW=0.044Rn=0.083RW=0.044Rn=0.0359總熱阻R冷藏間凍結間5.52225.474210傳熱系數(shù)K=1/R冷藏間凍結間0.1810.1834、內墻序號結構層厚度（m）導熱系數(shù)（W/ m.）熱阻R=（./W）1水泥砂漿0.020.930.02152混合沙漿砌磚墻0.120.8140.14743水泥砂漿0.020.930.02154硬質聚氨酯0.10.0313.22651：2.5水泥砂漿抹面0.030.930.03236墻體表面空氣熱阻0.29aW=23an=29RW=0.044Rn=0.0357總熱阻R3.518

11、78傳熱系數(shù)K=1/R0.284第三章 耗冷量的計算1.冷庫圍護結構傳熱面引起的冷耗量Q11.1按照下式計算 式中 維護結構熱流量（W）； 維護結構傳熱系數(shù)W/（m2·）； 維護結構傳熱面積（m2）；維護結構兩側溫差修正系數(shù)； 維護結構外側的計算溫度（） 維護結構內側的計算溫度（）1.2維護結構傳熱面積計算應該符合下列規(guī)定：屋面、地面和外墻的長、寬度應該自外墻外表面至外墻外表面或外墻外表面至內墻中或內墻中至內墻中計算。樓板和內墻長、寬度應自外墻內表面至外墻內表面或外墻內表面至內墻中或內墻中至內墻中計算。外墻的高度：地下室或底層，應自地坪的隔熱層下表面至上層樓面計算。內墻的高度：地下室

12、或底層和中間層，應自該層地面、樓面至上層樓面計算；頂層應自該層樓面至頂部隔熱層下表面計算。因計算庫體時算大了一部分，故計算面積時就以該長度計算維護結構熱流量計算表如下：計算部位計算面積計算公式：Q1=K.A.a.（tWtn）圍護結構熱流量總計1號冷藏東墻西墻北墻南墻屋頂?shù)仄?2×6=7212×6=7221×6=12621×6=12621×12=25221×12=2520.182×72×1.05×（32.2+18）0.182×72×1.05×（32.2+18）0.182

13、5;126×1.05×（32.2+18）0.182×126×1.05×（32.2+18）0.181×252×1.2×（32.2+18）0.254×252×0.6×（32.2+18）690.71690.711208.751208.752747.671927.928474.512號冷藏東墻西墻北墻南墻屋頂?shù)仄?2×6=7212×6=7221×6=12621×6=12621×12=25221×12=2520.182×72&

14、#215;1.05×（32.2+18）0.182×72×1.05×（32.2+18）0.182×126×1.05×（32.2+18）0.182×126×1.05×（32.2+18）0.181×252×1.2×（32.2+18）0.254×252×0.6×（32.2+18）690.71690.711208.751208.752747.671927.928474.513號冷藏東墻西墻北墻南墻屋頂?shù)仄?2×6=7212×6

15、=7221×6=12621×6=12621×12=25221×12=2520.182×72×1.05×（32.2+18）0.182×72×1.05×（32.2+18）0.182×126×1.05×（32.2+18）0.182×126×1.05×（32.2+18）0.181×252×1.2×（32.2+18）0.254×252×0.6×（32.2+18）690.71690.711

16、208.751208.752747.671927.928474.514號凍結東墻西墻北墻南墻屋頂?shù)仄?7.5×6=10517.5×6=10512×6=7212×6=7217.5×12=21017.5×12=2100.184×105×1.05×（32.2+18）0.184×105×1.05×（32.2+18）0.184×72×1.05×（32.2+18）0.184×72×1.05×（32.2+18）0.183×

17、;210×1.2×（32.2+18）0.257×210×0.6×（32.2+18）1018.361018.36698.3698.32315.021625.587373.925號凍結東墻西墻北墻南墻屋頂?shù)仄?.5×6=10517.5×6=10512×6=7212×6=7217.5×12=21017.5×12=2100.184×105×1.05×（32.2+18）0.184×105×1.05×（32.2+18）0.184×

18、;72×1.05×（32.2+18）0.184×72×1.05×（32.2+18）0.183×210×1.2×（32.2+18）0.257×210×0.6×（32.2+18）1018.361018.36698.3698.32315.021625.587373.92總計40171.372.食品冷加工的耗冷量Q該庫有三間凍結間，每間凍結能力為20噸/日，共40噸/日。按每晝夜凍結能力比例攤入于各冷藏間內，三間冷藏間按比例攤分，每間進貨量為13.3噸/日，凍結食品為豬肉。2.1、凍結間食品在

19、凍結前的溫度按32計算，經過20小時后的溫度為15。食品的凍結加工量：G=20噸/日，T20小時食品在凍結前后的含熱量：h1=309.2kJ/kg,h2=12.2kJ/kgt1=32,t2=-15,GB=0.3,Cb=0.42 凍結間4#、5#庫的食品冷加工耗冷量各為：Q284145W2.2、冷藏間每間最大進貨量為13.3噸/日，食品進庫前的溫度為15，經冷藏24小時后達18.G13300公斤/日，T24小時食品在儲存前后的含熱量：h1=12.2kj/kg,h2=4.6kj/kg t1=-15,t2=-18,GB=0.1,Cb=0.42 冷藏間1#,2#,3#庫食品加工耗冷量各為：1189.2

20、9W3.庫內通風換氣熱量Q3的計算通風換氣熱量只適用于貯存有呼吸的食品的冷藏間,因為本庫生產貨物為豬肉，冷間又無操作工人長期停留操作，所以Q3可以忽略不計。4.電動機運轉熱量Q4的計算4.1、冷藏間采用光滑頂排管，故無電動機運轉熱量Q4。4.2、凍結間凍結間：4號、5號凍結間電動機的運行耗冷量相同：冷風機使用的電動機有兩臺，每臺功率為10KW，電動機運轉耗冷量為Q4 =10×2×1×1=20KW5.冷藏間操作熱流量操作熱流量計算公式如下： 式中 操作熱流量（W）； d每平方米照明熱流量，冷卻間、凍結間、冷藏間和冷間內穿堂可取2.3W/； nk每日開門換氣次數(shù)； V

21、n冷間內凈體積（m3）； hw冷間外空氣的比焓（kJ/kg）； hn冷間內空氣的比焓（kJ/kg）； M空氣幕效率修正系數(shù)，可取0.5； 冷間內空氣密度（kg/m3）； 每日操作時間系數(shù)，按每日操作3小時計算； nr操作人員數(shù)量； r每個操作人員產生的熱流量（W）冷間設計溫度高于或等與-5時，宜取279W；冷間設計溫度低于-5時，宜取395W。注：凍結間冷卻間不計算操作熱流量冷藏間操作熱流量房間房間面積Ad（）d(W/)室內體積Vn（M3）冷間外的比焓h1（kJ/)冷間內的比焓h2（kJ/)空氣密度（/m3)開門次數(shù)nk操作流量/人r（W）操作人數(shù)nr操作熱流量51#冷藏間252 2.30 1

22、512 76.3 -16.40 1.41 1.00 395.00 6.00 2019.54 2#冷藏間252 2.30 151276.3 -16.40 1.41 1.00 395.00 6.00 2019.54 3#冷藏間252 2.30 1512 76.3 -16.40 1.41 1.00 395.00 6.00 2019.54 合計 6058.62 6.總耗冷量6.1.庫房冷卻設備負荷計算Qq=Q1PQ2Q3+Q4Q5低溫冷藏間：P=1凍結間：P=1.3Qq匯總表庫房名稱Q1PQ2Q3Q4Q5Qq1#冷藏8474.511×1189.292019.5411683.342#冷藏847

23、4.511×1189.292019.5411683.343#冷藏8474.511×1189.292019.5411683.344#冷凍7373.921.3×8414520000136762.425#冷凍7373.921.3×8414520000136762.42總計6.2 冷間機械負荷計算式如下： 式中 圍護結構熱流量（W）； 2貨物熱流量（W）； 3電動機運轉熱流量（W）；4操作熱流量（W）；n1圍護結構熱流量修正系數(shù)；n2貨物流量折減系數(shù)；n3冷間電動機同期運轉系數(shù);n4冷間同期操作系數(shù);R制冷裝置和管道冷耗補償系數(shù)，直接冷卻取1.07。6.3 貨物

24、熱流量折減系數(shù)n2應根據(jù)冷間的性質確定。 冷卻物冷藏間宜取0.30.6；凍結物冷藏間宜取0.50.8；冷加工間和其他冷間宜取13.6.3冷間機械負荷計算見下表：房間圍護結構冷負荷1圍護結構熱流量修正系數(shù)n1貨物熱流量2貨物流量折減系數(shù)n2電動機運轉熱流量3冷間電動機同期運轉系數(shù)n3操作熱流量4冷間同期操作系數(shù)n4制冷裝置和管道冷耗補償系數(shù)R機械負荷j1#冷藏間8474.51184145 0.60 0.52019.54 0.51.0764169.272#冷藏間8474.51184145 0.60 0.52019.54 0.51.0764169.27 3#冷藏間8474.51184145 0.60

25、 0.52019.54 0.51.0764169.27 4#冷凍間7373.9211189.29 0.620000 100.51.0730053.62 5#冷凍間7373.9211189.29 0.620000 10 0.51.0730053.62 合計252615.05第四章 制冷機器設備的選型 1.壓縮機的選型計算 1.1選型的一般原則 (1) 盡量選用大型壓縮機，為了簡化系統(tǒng)和便于操作，壓縮機配備臺數(shù)應盡量少，但機器總臺數(shù)不宜少于2臺； (2) 同一機房內選配的壓縮機應盡量在兩個系列以內，以便零部件的更換，當機房僅有兩臺機器時，則盡量采用同一系列；(3) 壓縮機總制冷量以滿足生產要求為準

26、，不考慮備用機； (4) 所選系列壓縮機的能量調節(jié)裝置，只宜作適應負荷波動的調節(jié)，而不宜作季節(jié)性負荷變化的調節(jié)。 (5) 選用壓縮機的工作條件不得超過制造廠商規(guī)定的生產條件。 1.2 計算壓力比 （1） 蒸發(fā)回路的確定查R717飽和性質表溫度35時 P0=1.35MP溫度-33時 Pz=0.103MP壓縮比Pk/p0=13.10>8采用一級中間冷卻雙級壓縮式制冷系統(tǒng)1.3原理圖如下2.壓縮機的選擇計算根據(jù)冷間機械負荷j=253KW選用2臺煙臺單機雙級制冷壓縮機型號為LG1612MM型，其單臺名義制冷量139.6KW備用一臺選型號為S8SF812.5型，其單臺制冷量78KW3.冷凝器的選擇

27、計算通過R717的Ph圖得到：h8=h9=320kJ/kg h5=663 kJ/kg h4=1953 kJ/kg h0=1720 kJ/kg 單位制冷量 q0=h0h9=1720320=1400 kJ/kg制冷劑的質量流量 kg/s冷凝器的熱負荷：k=MR（h4h5）=0.148×（1953663）=190.9KW冷凝器傳熱面積的確定：根據(jù)制冷輔助設備P1選用LNA40型立式冷凝器2臺單臺設計壓力2.0Mp4.蒸發(fā)器的選型計算4.1冷藏間房間1:設備冷負荷為11683.34W 蒸發(fā)面積房間2: 設備冷負荷為11683.34W 蒸發(fā)面積房間3: 設備冷負荷為11683.34W 蒸發(fā)面積

28、根據(jù)以上計算結果，管徑采用mm38的無縫鋼管，每米長的面積為1×3.14×038.0m=0.119，計算出各冷藏庫的鋼管長度分別為:冷藏間均為1209.1m4.2冷凍間冷風機的選型房間4:設備冷負荷為136762.42W 蒸發(fā)面積房間5: 設備冷負荷為136762.42W蒸發(fā)面積根據(jù)以上結果查資料3，選型結果如下： 凍結間每小間各選用煙臺冰輪型號為071E/3816三臺，每臺蒸發(fā)面積521.7平方米。 二間凍結間所需冷卻面積為2844.46平方米，六臺共3130.2平方米，滿足要求。5.中間冷卻器的確定5.1中間冷卻器的直徑氨壓縮機高壓級的輸氣系數(shù)v氨壓縮機高壓級的理論輸氣

29、量WZ中間冷卻器內的氣體速度不應大于0.5m/s5.2中間冷卻器蛇形管冷卻面積中間溫度的確定由實用制冷工程手冊P44查得tm=0.4tk+0.6t0+3=0.4×350.6×（33）+3=2.8中間冷卻器的熱負荷 z=MR·（h5h8）=0.48×（640320）=47.4kw式中 1冷凝溫度z中間冷卻溫度c中間冷卻器蛇形管的出液溫度應比中間冷卻器溫度高35，取5則為2.25.3中間冷卻器的選擇 m3/s根據(jù)冷凍空調設備大全選用ZA1.5型 貯液器6.油分離器的選擇計算 -33蒸發(fā)回路氨壓縮機的=0.75。 本設計選用洗滌式油分離器，因為它比較適用于氨制

30、冷系統(tǒng)，借氣體經過氨液洗滌，降低氣流速度和改變其方向以分離出氨氣中夾帶的潤滑油。所以，取 Wy=0.7 m/s。 由以上可得計算結果如下：選擇煙臺冰輪股份有限公司生產的洗滌式油分離器，YFA-100一臺。7.集油器的選型計算 在氨系統(tǒng)中，氨液和潤滑油是不相溶的，而且潤滑油比氨重，沉于容器的最低處，為了不影響容器的熱交換性能，必須經常地或定期的把潤滑油從油分離器、冷凝器、貯液器、蒸發(fā)器等容器中排出，一般是排入集油器。集油器的作用在于使?jié)櫥湍芴幵诘蛪合滦钩?，既安全可靠又可減少制冷劑損失。集油器應靠近油分離器安裝，因油分離器中放油最頻繁。 集油器一般以制冷系統(tǒng)制冷量的大小來選型根據(jù)資料：標準工況總

31、制冷量在200KW以下時，選用D219集油器1臺；總制冷量大于200KW時，宜選用D219集油器2臺，使系統(tǒng)中的高、低壓容器分開放油。 本系統(tǒng)總制冷量大于200KW，所以選用D219集油器兩臺。 根據(jù)資料選擇煙臺冰輪生產的JYA-219集油器兩臺。8.高壓貯液器的選擇計算 由冷庫設計規(guī)范查得取1 取70 v取0.00169 m3/kg每小時氨液的總循環(huán)量 kg/s m3/s根據(jù)冷凍空調設備大全選擇選擇冰山集團生產的型號為 ZA0.25B型的貯氨器。9低壓循環(huán)貯液器的選擇計算帶入數(shù)據(jù)得其體積（選擇上進下出式供液系統(tǒng)）選擇煙臺冰輪股份有限公司生產型號為：CDCA-2.5，滿足要求的容積10.氨泵的

32、選型計算 氨泵有齒輪泵和離心泵，系統(tǒng)選擇離心泵。離心泵是一種速度型的泵，結構簡單，平均使用壽命長，并能做到封閉處理，即某些場合應用的屏蔽泵，其流量和壓頭選擇范圍較大，能滿足各種場合的需要。但它容易受氣蝕作用的影響，在吸入端要求有足夠的靜液柱，才能保證供液。另外，離心泵的流量隨壓頭變化而變化。設計時需充分估計管道的壓力損失，才能保證泵的設計流量。10.1氨泵的體積流量公式： (5-7)式中 氨泵體積流量 ；再循環(huán)倍數(shù)，對負荷較穩(wěn)定、蒸發(fā)器組數(shù)較少、不宜積油的蒸發(fā)器，下進上出供液系統(tǒng)，采用3-4倍；對負荷有波動、蒸發(fā)器組數(shù)較多、容易積油的蒸發(fā)器下進上出供液系統(tǒng)，采用5-6倍；上進下出供液系統(tǒng)，采用

33、7-8倍；氨泵所供同一蒸發(fā)溫度的氨液蒸發(fā)量，；蒸發(fā)溫度下氨飽和液體的比體積， ；10.2參數(shù)確定（1）考慮到本次設計中冷庫的蒸發(fā)器較多，且負荷不穩(wěn)定，故取為6倍；（2） 可由氨的壓焓圖查得,。10.3 計算結果6×407.3×0.00147=4選擇煙臺冰輪生產的型號為PYA1一個。第五章 制冷系統(tǒng)管道設計制冷系統(tǒng)管道設計是用經過計算選定管道，根據(jù)各管段的設計要求，將制冷機，各種制冷設備及閥門等部件合理的連接起來組成制冷系統(tǒng)的設計，一個制冷系統(tǒng)是否具備良好的制冷性能，運轉是否穩(wěn)定安全，在很大程度上取決于制冷系統(tǒng)的管道設計。此設計采用經驗值，各管道采用比設備所配閥門大一個型號。

34、主要干道的管徑手工計算所得。1系統(tǒng)管道和閥門的設計要求此設計的制冷劑為氨，所以要求各管道不能用銅質管材。在系統(tǒng)中也不能用鍍鋅管，不能對設備的接觸制冷劑的表面進行鍍鋅處理。對管道試壓至少6到7次。各管道表壓不超過因為制冷劑為氨，所以要求各閥門的材料也不能用銅或銅合金，內表面不能鍍鋅。閥件材料可用：灰口鑄鐵、可鍛鑄鐵、鑄鋼。各閥門有倒關的閥座。2系統(tǒng)管道的設計2.1管道流速要求由資料1查表6-1,蒸發(fā)器至低壓循環(huán)桶的單相流的回氣管道取1016。氨泵供液兩相流體的回氣管取68 。氨液分離呈循環(huán)桶至制冷壓縮機吸氣管道取1220 。制冷壓縮機至冷凝器的排氣管道取1525 。冷凝器至高壓貯液器取0.5 。

35、高壓貯液器至節(jié)流閥前取0.51.5 。氨泵出口至蒸發(fā)器進口取0.51.5 。管道允許的壓力降為：P=P沿+P局。氨系統(tǒng)中要求吸氣管或回氣管的允許壓力降相當于飽和溫度降低1。排氣管的允許壓力降相當于飽和溫度降低0.5。2.2蒸發(fā)器供液管的設計要求每個冷間都應有自分配站上單獨引出的并能在分配站調節(jié)的供液管。冷風機與排管的供液管道，應從分配站分別引出，不能并聯(lián)于一根供液管上。并聯(lián)于同一供液管的蒸發(fā)器，應考慮到沿程阻力損失，對各并聯(lián)供液的蒸發(fā)器要求其當量長度基本相等，以保證每組蒸發(fā)器都有良好的制冷效果。當同一冷間內，同時存在墻排管和頂排管時，原則上按墻、頂排管分別供液，若采用并聯(lián)在同一供液管的方法時，

36、先供頂排管，再供墻排管。2.3 吸氣管道的設計要防止液擊，吸氣管要盡量有一定坡度，如果空間不允許，也可無坡度，但必須有過熱段。2.4 排氣管的設計壓縮機本身的排氣管上要接單向閥（逆止閥）。逆止閥要裝在水平管道上，而實際裝在低處，便于操作?？偱艢夤芘c單個壓縮機接入點，也要接入坡度（同吸氣管）。2.5其它管道的設計安全管要求把所有安全閥用管道連起來，接出去，接到房頂1.5處，使開口朝屋脊。融霜用的熱氨管要從油分器與冷凝器之間接出，要在管路上裝閥門、壓力表，必須接到回氣調節(jié)站的熱氨融霜管。各種管道中不能有氣囊或液囊。抽氣管要連接在一起接到低壓循環(huán)桶的進氣口，有多個低壓循環(huán)桶時，要接到蒸發(fā)溫度最低的那個。2.6對制冷工藝管道布置要求對各種制冷工藝管道要綜合安排，對墻、地板、樓板等處的空洞，以及支架要合理共用（集中布置有利于冷橋的處理）。穿墻管道要考慮建筑物不均勻沉降的影響并采取相應技術措施。直管道長度大于100時，應考慮冷縮的影