施工棧橋計(jì)算書(shū)

1、八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 1目目 錄錄一、工程概況.3二、計(jì)算依據(jù).3三、設(shè)計(jì)參數(shù).3四、計(jì)算內(nèi)容.4五、貝雷梁幾何特性及桁架容許內(nèi)力.41、貝雷片截面特性.42、貝雷梁橋幾何特征.43、桁架容許內(nèi)力表.5六、施工棧橋計(jì)算.51、設(shè)計(jì)荷載.51.1、50t 履帶吊機(jī).51.2、30t 重載汽車.61.3、貝雷片自重 .61.4、砼橋面板自重 .61.5、汽車制動(dòng)力及沖擊荷載 .61.6、風(fēng)荷載 .61.7、水流壓力 .72、砼面板計(jì)算.72.1、荷載計(jì)算 .72.2、內(nèi)力計(jì)算 .72.3、配筋計(jì)算 .72.4、抗剪計(jì)算 .83、貝雷梁主桁、分配梁及鋼管樁

2、計(jì)算(采用有限元程序計(jì)算).83.1、荷載組合 .83.2、結(jié)構(gòu)及邊界條件模擬 .83.3、荷載工況組合 .93.4、貝雷桁架內(nèi)力計(jì)算 .93.5、分配梁計(jì)算 .103.6、鋼管樁反力計(jì)算 .123.7、鋼管樁強(qiáng)度及穩(wěn)定性計(jì)算.134、鋼管樁基礎(chǔ)計(jì)算.134.1、單樁荷載 .134.2、鋼管樁外形尺寸 .144.3、鋼管樁容許承載力計(jì)算公式 .144.4、鋼管樁計(jì)算 .145、施工棧橋主棧橋整體穩(wěn)定性分析.166、變寬段分配梁計(jì)算.166.1、分配 F3 梁計(jì)算.166.2、分配 F2 梁計(jì)算.177、6M寬支棧橋計(jì)算.19八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 27

3、.1、砼面板計(jì)算 .197.2、貝雷梁主桁、分配梁及鋼管樁計(jì)算(采用有限元程序計(jì)算) .197.3、鋼管樁基礎(chǔ)計(jì)算 .247.4、支棧橋整體穩(wěn)定性分析 .24八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 3一、工程概況一、工程概況九江市八里湖跨湖大橋工程?hào)|起長(zhǎng)虹西大道一期工程，向西與環(huán)湖二路交叉，跨越八里湖，與環(huán)湖三路、南潯鐵路及九江長(zhǎng)江公路大橋南岸接線(節(jié)點(diǎn)名稱為九江西互通立交)交叉后，終于沙閻路，路線全長(zhǎng) 2.6km。本工程作為長(zhǎng)虹西大道二期工程的重要組成部分的八里湖大橋工程，標(biāo)段全長(zhǎng) 1.59km。起訖里程為 K0+240K1+836 由東至西橋梁劃分為：東岸引橋、主

4、橋、西岸引橋三部分。東岸引橋長(zhǎng) 457.8m(K0+246K0+703.8)，橋跨組成為：2(332.7)m+2(432.7)m，橋梁結(jié)構(gòu)分左右幅布置，采用等高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁。主橋采用戒指型三塔斜拉橋，主橋長(zhǎng) 425.1m(K0+703.8K1+128.9)，橋跨組成為：(80.55+2132+80.55)m，主梁為預(yù)應(yīng)力混凝土梁。西岸引橋長(zhǎng) 707.1m(K1+128.9K1+836） ，橋跨組成為：4(432.7)m+332.7m+328.6m，橋梁結(jié)構(gòu)分左右幅布置，采用等高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁。本棧橋?yàn)榘死锖绾髽蛩鲜┕ご笮褪┕そY(jié)構(gòu)。棧橋基本跨度為 12m，設(shè)計(jì)里程樁號(hào)為 K0

5、+371.565K1+497.385,橋面長(zhǎng)度為 1126.205m。二、計(jì)算依據(jù)二、計(jì)算依據(jù)1、九江市八里湖跨湖大橋施工圖設(shè)計(jì)2、公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范JTG D63-2007 3、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTJ 041-20004、公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG D60-20045、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 500176、港口工程荷載規(guī)范JTJ 215-987、裝配式公路鋼橋多用途手冊(cè)黃紹金 劉陌生8、路橋施工計(jì)算手冊(cè)(人民交通出版社)ISBN 7-114-03855-0八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 4三、設(shè)計(jì)參數(shù)三、設(shè)計(jì)參數(shù)1、設(shè)計(jì)行車速度：15km/h 2、設(shè)

6、計(jì)荷載：300kN 重載汽車；500kN 履帶吊機(jī)+200kN 吊重3、棧橋橋?qū)挘?.45m(施工用管線槽、欄桿)+8.0m(行車道)+0.45m(施工用管線槽、欄桿)=8.9m4、正常使用風(fēng)力：6 級(jí)風(fēng)，相應(yīng)風(fēng)速 14m/s 最大抵抗風(fēng)力：12 級(jí)風(fēng)，相應(yīng)風(fēng)速 40m/s5、設(shè)計(jì)最高水位：+17.500m四、計(jì)算內(nèi)容四、計(jì)算內(nèi)容 棧橋砼橋面板、貝雷桁架、分配梁、鋼管樁內(nèi)力計(jì)算及其基礎(chǔ)承載力、棧橋整體穩(wěn)定性。五、貝雷梁幾何特性及桁架容許內(nèi)力五、貝雷梁幾何特性及桁架容許內(nèi)力1 1、貝雷片截面特性、貝雷片截面特性2 2、貝雷梁橋幾何特征、貝雷梁橋幾何特征結(jié)構(gòu)構(gòu)造W（cm3）I（cm4）不加強(qiáng)357

7、8.5250497.2單排單層加強(qiáng)7699.1577434.4不加強(qiáng)7157.1500994.4雙排單層加強(qiáng)15398.31154868.8不加強(qiáng)10735.6751491.6三排單層加強(qiáng)23097.41732303.2注：表中數(shù)值為半邊橋之值，全橋時(shí)應(yīng)乘以 2桿件名材 料橋斷面型式橫斷面積（cm2）理論容許承載力（kN）弦桿16Mn10212.7560豎桿16MnI89.52210斜桿16MnI89.52171.5八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 53 3、桁架容許內(nèi)力表、桁架容許內(nèi)力表橋型不加強(qiáng)橋梁加強(qiáng)橋梁?jiǎn)闻烹p排三排單排雙排三排容許內(nèi)力單層單層單層單層單層

8、單層彎矩（kNm）788.21576.42246.41687.533754809.4剪力（kN）245.2490.5698.9245.2490.5698.9六、施工棧橋計(jì)算六、施工棧橋計(jì)算1 1、設(shè)計(jì)荷載、設(shè)計(jì)荷載1.11.1、50t50t 履帶吊機(jī)履帶吊機(jī) 吊機(jī)自重 G1=500kN,最大吊重 G2=200kN履帶吊機(jī)自重500.00（kN）最大吊重200.00（kN）長(zhǎng)4.660（m）履帶尺寸寬0.760（m）履帶中心間距2.54(3.54)（m）履帶吊機(jī)空載地基壓應(yīng)力70.59（kN/m2）履帶吊機(jī)最大吊重最大平均地基壓應(yīng)力148.24（kN/m2）八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局

9、第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 61.21.2、30t30t 重載汽車重載汽車一輛汽車總重力前軸荷載（kN）中軸荷載（kN）后軸荷載（kN）30060120120軸距（m）前輪輪距（m）后輪輪距（m）車輪著地寬度（m）41.41.8 1.8 0.3（前）0.6(中后)1.31.3、貝雷片自重、貝雷片自重單片貝雷梁自重 3.1kN，橫斷面布置 8 排，單跨長(zhǎng)度 L=12m1.41.4、砼橋面板自重、砼橋面板自重主棧橋橋面板寬 8m，每延米橋面板自重：0.2825=40 kN/m支棧橋橋面板寬 6m，每延米橋面板自重：0.2625=30 kN/m1.51.5、汽車制動(dòng)力及沖擊荷載、汽車制動(dòng)力及沖擊荷載

10、汽車制動(dòng)力：3000.1=30 kN汽車荷載沖擊系數(shù)：=15/(37.5+L)=15/(37.5+12)=0.301.61.6、風(fēng)荷載、風(fēng)荷載橫向風(fēng)壓計(jì)算：WK1K2K3K4W0 ，式中 W0= V2/1600 V=14m/s （風(fēng)速，風(fēng)力 6 級(jí)）V=40m/s （風(fēng)速，風(fēng)力 12 級(jí)）八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 7 W0=0.12 （kN/m2 基本風(fēng)壓，6 級(jí)風(fēng)） W0=1.00 （kN/m2 基本風(fēng)壓，12 級(jí)風(fēng)）K1=1.0 （設(shè)計(jì)風(fēng)速頻率轉(zhuǎn)換系數(shù)）K2=1.3 （風(fēng)載體形系數(shù)，桁架） K3=1.0 （風(fēng)壓高度變化系數(shù)） K4=1.0 （地形、地

11、理?xiàng)l件系數(shù)）W=K1K2K3K4W0=1.01.31.01.00.12=0.16 kN/m2 (6 級(jí)風(fēng)) =1.01.31.01.01=1.30 kN/m2 (12 級(jí)風(fēng)) 作用在單跨桁架上的橫向風(fēng)荷載： 迎風(fēng)面積 S=121.70.4=8.16 m3 （桁架，受風(fēng)荷載面積系數(shù)0.4） 作用于桁架的風(fēng)荷載 F=WS=0.168.16=1.31 kN （6 級(jí)風(fēng)） =1.308.16=10.61 kN （12 級(jí)風(fēng)）1.71.7、水流壓力、水流壓力施工棧橋位于湖泊中，基本無(wú)流速，水流壓力忽略不計(jì)2 2、砼面板計(jì)算、砼面板計(jì)算2.12.1、荷載計(jì)算、荷載計(jì)算汽車后輪單個(gè)輪壓荷載：F1=120/2

12、=60 kN履帶吊機(jī)偏載著地壓力：F2=(500+200)0.75=525 kN2.22.2、內(nèi)力計(jì)算、內(nèi)力計(jì)算汽車單個(gè)后輪作用于棧橋橋面中心時(shí)橋面板承受最大彎矩：Mmax=F1l/4-(F1/a)a2/8=601.5/4-60/0.40.42/8=19.5 kNm混凝土橋面板承受最大剪力：Qmax=F1=60 kN2.32.3、配筋計(jì)算、配筋計(jì)算混凝土橋面板有效寬度：a=a1+l/3=200+1500/3=700 mm混凝土橋面板高度： h=200 mm受拉鋼筋到受拉區(qū)混凝土邊緣距離：as=18 mm八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 8受壓鋼筋到受壓區(qū)混凝土邊

13、緣距離：as=18 mm混凝土橋面板有效高度 h0=200-18=182 mm混凝土選用 C30，fc=14.3N/2, ft=1.43N/2，1=1,b1=0.8鋼筋選用 HRB335 級(jí)鋼，fy=fy=300N/2，b=0.550單筋矩形截面在縱向受拉鋼筋達(dá)到充分發(fā)揮作用或不出現(xiàn)超筋破壞所能承受的最大彎矩設(shè)計(jì)值：=114.370018220.55(1-bbcuahfM5 . 01201max,0.50.55)10-6=132.21 kNm混凝土橋面板設(shè)計(jì)彎矩 Md=19.5kNm Mu,max，按單筋矩形截面求配筋：需要的鋼筋面積：114.3700/300182-(1822-)2(1200

14、1afMhhfafAcdcSy219.5/1/14.3/700)1/2=368.31 mm2取鋼筋直徑16mm，實(shí)際取用鋼筋數(shù)量：3 根實(shí)際配筋面積 Aa=162/43=603.19 mm2構(gòu)造最少配筋 As,min=0.00215700200=301 mm2 Aa2.42.4、抗剪計(jì)算、抗剪計(jì)算混凝土橋面板截面剪力：V=0.7hftah0=0.711.43(200+200)182/1000=72.87 kNQmax=60 kN混凝土橋面無(wú)需進(jìn)行箍筋和彎起鋼筋配置。3 3、貝雷梁主桁、分配梁及鋼管樁計(jì)算、貝雷梁主桁、分配梁及鋼管樁計(jì)算( (采用有限元程序計(jì)算采用有限元程序計(jì)算) )3.13.1

15、、荷載組合、荷載組合50t 履帶吊機(jī)與汽車可同時(shí)在同一跨棧橋上行使，棧橋荷載按履帶吊機(jī)偏載、兩輛汽車會(huì)車、履帶吊機(jī)和一輛汽車在同一跨棧橋上，三種荷載進(jìn)行分析，取對(duì)棧橋產(chǎn)生最不利荷載進(jìn)行受力計(jì)算。荷載組合 1：履帶吊機(jī)偏載(豎向荷載)均布荷載(恒載)：40 kN/m八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 9均布荷載(活載)：7000.75/4.66=112.67 kN/m荷載組合 2：兩輛汽車會(huì)車(豎向荷載、兩車道)均布荷載(恒載)：40 kN/m集中荷載(活載)：1201.32=312 kN (中、后軸軸重)兩車道 601.32=156 kN (前軸軸重) 兩車道荷載

16、組合 3：履帶吊機(jī)和一輛汽車均布荷載(恒載)：40 kN/m均布荷載(活載)：7000.75/4.66=112.67 kN/m集中荷載(活載)：1201.3=156 kN (中、后軸軸重) 601.3=78 kN (前軸軸重) 3.23.2、結(jié)構(gòu)及邊界條件模擬、結(jié)構(gòu)及邊界條件模擬建模結(jié)構(gòu)為三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算，棧橋各個(gè)結(jié)構(gòu)構(gòu)件采用梁?jiǎn)卧M，分配梁與貝雷梁主桁采用鉸接，分配梁與鋼管樁采用鉸接；鋼管樁底按鉸結(jié)考慮，荷載按實(shí)際計(jì)算值加載。計(jì)算模型3.33.3、荷載工況組合、荷載工況組合工況 1：結(jié)構(gòu)自重+吊機(jī)在跨中偏載(側(cè)向)吊重+風(fēng)荷載(風(fēng)速 14m/s,風(fēng)力 6級(jí))工況 2：結(jié)構(gòu)自重+吊機(jī)在墩頂

17、一側(cè)偏載(側(cè)向)+風(fēng)荷載(風(fēng)速 14m/s,風(fēng)力 6級(jí))工況 3：結(jié)構(gòu)自重+吊機(jī)在連續(xù)墩中間墩墩頂偏載(側(cè)向)+風(fēng)荷載(風(fēng)速八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 1014m/s，風(fēng)力 6 級(jí))工況 4：結(jié)構(gòu)自重+吊機(jī)在連續(xù)墩邊墩墩頂偏載(側(cè)向)+風(fēng)荷載(風(fēng)速 14m/s風(fēng)力 6 級(jí))工況 5：結(jié)構(gòu)自重+吊機(jī)在制動(dòng)墩邊墩墩頂偏載(側(cè)向)+風(fēng)荷載(風(fēng)速 14m/s風(fēng)力 6 級(jí))工況 6：結(jié)構(gòu)自重+汽車荷載(雙向車道,相鄰跨不得同時(shí)出現(xiàn)車輛,按集中力加載)+風(fēng)荷載(風(fēng)速 14m/s,風(fēng)力 6 級(jí))工況 7：結(jié)構(gòu)自重+吊機(jī)偏載(側(cè)向)+汽車荷載(一輛汽車，按集中力加載，相鄰

18、跨不得同時(shí)出現(xiàn)車輛,)+風(fēng)荷載(風(fēng)速 14m/s,風(fēng)力 6 級(jí))工況 8：結(jié)構(gòu)自重+風(fēng)荷載(風(fēng)速 40m/s,風(fēng)力 12 級(jí))3.43.4、貝雷桁架內(nèi)力計(jì)算、貝雷桁架內(nèi)力計(jì)算采用有限元程序整體建模計(jì)算得出在工況 1 作用下貝雷梁彎矩最大，在工況 2 作用下貝雷梁剪力最大。 貝雷梁最不利彎矩圖（kNm）八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 11貝雷梁最不利剪力圖（kN）貝雷梁最大彎矩 Mmax=482.4 kNm 788.2 kNm貝雷梁最大剪力 Qmax=183.3 kN 245.2 kN3.53.5、分配梁計(jì)算、分配梁計(jì)算3.5.13.5.1、分配梁、分配梁 F1

19、F1 計(jì)算計(jì)算分配梁 F1 采用 2I32b，截面特性如下：采用有限元程序整體建模計(jì)算得出在工況 3 作用下分配梁 F1 彎矩最大，在工況 4 作用下分配梁 F1 剪力最大。分配梁 F1 最不利彎矩圖（kNm）型號(hào)A（cm2)Ix(cm4)Wx(cm3)Ix：Sxb(cm)2I32b146.9232421452.627.12.3八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 12分配梁 F1 最不利剪力圖(kN)分配梁 F1 彎矩 Mmax=152.6kNm，剪力 Qmax=353.2kN =M/W=152.6/1452.6103=105.05 MPa 170MPa =Qma

20、xS/Ib=329.7/(27.12.3)10=52.90 MPa 100MPa3.5.23.5.2、分配梁、分配梁 F2F2 計(jì)算計(jì)算 分配梁 F2 采用 2HN450200，截面特性如下：采用有限元程序整體建模計(jì)算得出在工況 5 作用下分配梁 F2 的彎矩和剪力最大。分配梁 F2 最不利彎矩圖（kNm）型號(hào)A（cm2)Ix(cm4)Wx(cm3)Ix：Sxb(cm)2HN450200194.8267400300039.81.8八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 13分配梁 F2 最不利剪力圖（kN）分配梁 F2 彎矩 Mmax=418.9kNm，剪力 Qmax

21、=373.5kN =M/W=418.9/3000103=139.63 MPa 170 MPa =QmaxS/Ib=373.5/(39.81.8)10=52.14 MPa 100 MPa3.63.6、鋼管樁反力計(jì)算、鋼管樁反力計(jì)算鋼管樁采用 6008mm 鋼管，其截面特性如下：規(guī)格每米重量截面積慣性矩回轉(zhuǎn)半徑截面矩（mm)(kg/m)A(cm2)I(cm4)i(cm)W(cm3)6008116.8 148.79 65192.0 20.9 2173.1 采用有限元程序整體建模計(jì)算得出在工況 4 作用下連續(xù)墩墩底反力最大為693.5kN，在工況 5 作用下制動(dòng)墩墩底反力最大為 395.2kN。連續(xù)墩

22、墩底反力圖（kN）八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 14 制動(dòng)墩墩底反力圖（kN）3.73.7、鋼管樁強(qiáng)度及穩(wěn)定性計(jì)算、鋼管樁強(qiáng)度及穩(wěn)定性計(jì)算鋼管樁截面積：A=(D2-(D-2d)2)/4=(6002-(600-28)2)/4=14878.6 mm2鋼管樁計(jì)算長(zhǎng)度：l=10.5m；K1=連接系慣性矩/鋼管樁慣性矩=4487.1/65192.0=0.069, K2=10查表得計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)：u=1.78長(zhǎng)細(xì)比：=ul/i=1.7810.5/20.9100=89.4 =130軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù) ：查表得 =0.718=N/A=693.5/0.71814878.610

23、00=64.92 MPa 170 MPa4 4、鋼管樁基礎(chǔ)計(jì)算、鋼管樁基礎(chǔ)計(jì)算4.14.1、單樁荷載、單樁荷載鋼管樁連續(xù)墩最大軸向力：693.5kN，制動(dòng)墩最大軸向力：395.2kN。實(shí)際單樁控制荷載：連續(xù)墩取 700kN，制動(dòng)墩取 420kN。4.24.2、鋼管樁外形尺寸、鋼管樁外形尺寸鋼管樁采用外徑：D=600mm，壁厚 d=8mm鋼管樁采用內(nèi)徑：ds=(600-28)/1000=0.584 m鋼管樁樁底投影面積:A=D2/4/106=0.283 m2鋼管樁周長(zhǎng):U=D/1000=1.885 m4.34.3、鋼管樁容許承載力計(jì)算公式、鋼管樁容許承載力計(jì)算公式鋼管樁單樁容許承載力：P=(sU

24、ili+pAR)/2敞口樁側(cè)阻擠土效應(yīng)系數(shù) s八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 15鋼管樁內(nèi)徑6007008009001000s10.930.870.820.77s，側(cè)阻擠土效應(yīng)系數(shù)：1p，樁底端閉塞效應(yīng)系數(shù)：0.8s=0.84.44.4、鋼管樁計(jì)算、鋼管樁計(jì)算a.取制動(dòng)墩 28#樁計(jì)算，單樁承載力為P=420kN，地面標(biāo)高：11.273m，樁頂標(biāo)高：17.030m土層參數(shù)表第一層淤泥層提供的樁側(cè)極限摩阻力：sU1l1=11.885201.393=52.52 kN樁端極限承載力：pAR=0.80.2830=0 kN樁側(cè)實(shí)際極限摩阻力：52.52 kN第二層淤泥質(zhì)

25、土層提供的樁側(cè)極限摩阻力：sU2l2=11.8852510.576=498.39 kN樁端極限承載力：pAR=0.80.2831000=226.4 kN鋼管樁底承載力：(2420-52.52-0)/2=393.74 kN 453.72 kN，鋼管樁進(jìn)入下一土層，樁側(cè)實(shí)際極限摩阻力為 453.72kN第三層中砂層提供的樁側(cè)極限摩阻力：sU3l3=11.885350.728=48.03 kN樁端極限承載力：pAR=0.80.2833000=679.2 kN鋼管樁底承載力：(2700-62.92-453.72-226.2)/2=328.58 kN 48.03 kN，鋼管樁進(jìn)入下一土層，樁側(cè)實(shí)際極限摩

26、阻力為 48.03kN第四層卵石層提供的樁側(cè)極限摩阻力：土層代碼土層名稱土層厚度樁側(cè)極限摩阻力 i i (kPa)樁端極限承載力R R(kPa)1淤泥1.6692002淤泥質(zhì)土9.628251000 3中砂0.7283530004卵石層4.64916070005強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖4.1781604500八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 17sU4l4=11.8851604.649=1402.14 kN樁端極限承載力：pAR=0.80.2837000=1584.8 kN鋼管樁底承載力：(2700-62.92-453.72-48.03-62.92-453.72-48.

27、03)/2=135.33 kN 5，滿足要求6 6、變寬段分配梁計(jì)算、變寬段分配梁計(jì)算履帶吊機(jī)在變寬段上作業(yè)時(shí)，側(cè)向最大吊重為 100kN，工況組合與主棧橋相同，采用有限元程序整體建模計(jì)算。6.16.1、分配、分配 F3F3 梁計(jì)算梁計(jì)算分配梁 F3 采用 2I32b，截面特性如下：采用有限元程序整體建模計(jì)算得出在工況 3 作用下分配梁 F3 彎矩最大，在工況 4 作用下分配梁 F3 剪力最大。型號(hào)A（cm2)Ix(cm4)Wx(cm3)Ix：Sxb(cm)2I32b146.9232421452.627.12.3八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 18分配梁 F3

28、 最不利彎矩圖（kNm）分配梁 F3 最不利剪力圖（kN）分配梁 F3 彎矩 Mmax=194.1kNm，剪力 Qmax=459.5kN =M/W=194.1/1452.6103=133.62 MPa 170MPa =QmaxS/Ib=459.5/(27.12.3)10=73.72 MPa 100MPa6.26.2、分配、分配 F2F2 梁計(jì)算梁計(jì)算 分配梁 F2 采用 2HN450200，截面特性如下：采用有限元程序整體建模計(jì)算得出在工況 5 作用下分配梁 F2 的彎矩和剪力最大。型號(hào)A（cm2)Ix(cm4)Wx(cm3)Ix：Sxb(cm)2HN450200194.82674003000

29、39.81.8八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 19分配梁 F2 最不利彎矩圖（kNm）分配梁 F2 最不利剪力圖（kN）分配梁 F2 彎矩 Mmax=318.4kNm，剪力 Qmax=308.6kN =M/W=318.4/3000103=106.13 MPa 170 MPa =QmaxS/Ib=308.6/(39.81.8)10=43.76 MPa 100 MPa7 7、6m6m 寬支棧橋計(jì)算寬支棧橋計(jì)算7.17.1、砼面板計(jì)算、砼面板計(jì)算支棧橋混凝土橋面板計(jì)算和主棧橋相同八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 207.27.2、貝雷

30、梁主桁、分配梁及鋼管樁計(jì)算、貝雷梁主桁、分配梁及鋼管樁計(jì)算( (采用有限元程序計(jì)算采用有限元程序計(jì)算) )7.2.17.2.1、荷載組合、荷載組合支棧橋荷載按履帶吊機(jī)偏載、一輛汽車作用在棧橋上，兩種荷載進(jìn)行分析，取對(duì)棧橋產(chǎn)生最不利荷載進(jìn)行受力計(jì)算。荷載組合 1：履帶吊機(jī)偏載(豎向荷載)均布荷載(恒載)：30 kN/m均布荷載(活載)：7000.75/4.66=112.67 kN/m荷載組合 2：一輛汽車(豎向荷載)均布荷載(恒載)：30 kN/m集中荷載(活載)：1201.3=156 kN (中、后軸軸重) 601.3=78 kN (前軸軸重) 7.2.27.2.2、結(jié)構(gòu)及邊界條件模擬、結(jié)構(gòu)及

31、邊界條件模擬建模結(jié)構(gòu)為三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算，棧橋各個(gè)結(jié)構(gòu)構(gòu)件采用梁?jiǎn)卧M，分配梁與貝雷梁主桁采用鉸接，分配梁與鋼管樁采用鉸接；鋼管樁底按鉸結(jié)考慮，荷載按實(shí)際計(jì)算值加載。計(jì)算模型7.2.37.2.3、貝雷梁內(nèi)力計(jì)算、貝雷梁內(nèi)力計(jì)算支棧橋貝雷梁加載工況、內(nèi)力計(jì)算與主棧橋相同：在工況 1 作用下貝雷梁彎矩最大，在工況 2 作用下貝雷梁剪力最大。八里湖跨湖大橋施工棧橋計(jì)算書(shū)中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計(jì)部 21貝雷梁最不利彎矩圖（kNm）貝雷梁最不利剪力圖（kN）貝雷梁最大彎矩 Mmax=437.7 kNm 751 kNm貝雷梁最大剪力 Qmax=161.6 kN 245 kN7.2.47.2.4、分配梁計(jì)算、分配梁計(jì)算a.分配梁 F4 計(jì)算分配梁 F4 采用 2I32b，截面特性如下：采用有限元程序整體建模計(jì)算得出在工況 3 作用下分配梁 F4 彎矩最大，在工況 4 作用下分配梁 F4 剪力最大。型號(hào)A（cm2)Ix(cm4)Wx(cm3)Ix：Sxb