發(fā)動(dòng)機(jī)的性能

1、第一章第一章 發(fā)動(dòng)機(jī)的性能發(fā)動(dòng)機(jī)的性能n1-1 發(fā)動(dòng)機(jī)的理論循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)的理論循環(huán)n1-2 四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)際循環(huán)際循環(huán)n1-3 發(fā)動(dòng)機(jī)的指示性能發(fā)動(dòng)機(jī)的指示性能指標(biāo)指標(biāo)n1-4 發(fā)動(dòng)機(jī)的有效性能發(fā)動(dòng)機(jī)的有效性能指標(biāo)指標(biāo)n1-5 機(jī)械損失和機(jī)械效機(jī)械損失和機(jī)械效率率n1-6 發(fā)動(dòng)機(jī)的熱平衡發(fā)動(dòng)機(jī)的熱平衡n重點(diǎn)與難點(diǎn)重點(diǎn)與難點(diǎn)n實(shí)際循環(huán)（各工作過程實(shí)際循環(huán)（各工作過程溫度、壓力的特點(diǎn)）溫度、壓力的特點(diǎn)）n指示性能指標(biāo)（指示功指示性能指標(biāo)（指示功率、平均指示壓力、指率、平均指示壓力、指示熱效率等）示熱效率等）n有效性能指標(biāo)（有效功有效性能指標(biāo)（有效功率、有效轉(zhuǎn)矩、平均有率、有效轉(zhuǎn)矩、

2、平均有效壓力、有效熱效率等）效壓力、有效熱效率等）1-1 發(fā)動(dòng)機(jī)的理論循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)的理論循環(huán)一、三種基本理論循環(huán)一、三種基本理論循環(huán)1、研究理論循環(huán)的目的、研究理論循環(huán)的目的（1）確定循環(huán)熱效率的理論極限，以判斷實(shí)際發(fā)動(dòng)機(jī)經(jīng)濟(jì)性和工作過程進(jìn)行的完善程度以及改進(jìn)潛力。（2）分析比較發(fā)動(dòng)機(jī)不同熱力循環(huán)方式的經(jīng)濟(jì)性和動(dòng)力性。（3）確定提高以理論循環(huán)熱效率為代表的經(jīng)濟(jì)性和以平均壓力為代表的動(dòng)力性的基本途徑。（1）假定工質(zhì)為定比熱容的理想氣體理想氣體；（2）假設(shè)工質(zhì)是在閉口系統(tǒng)閉口系統(tǒng)中作封閉循環(huán)；（3）壓縮、膨脹過程簡(jiǎn)化為絕熱等熵過程絕熱等熵過程；（4）把燃燒過程看作是外界對(duì)工質(zhì)的加熱過程，簡(jiǎn)化為等容加

3、熱過程或等壓加熱過程等容加熱過程或等壓加熱過程；（5）排氣中的實(shí)際放熱過程簡(jiǎn)化為等容放熱等容放熱過程；（6）忽略過程損失，把循環(huán)的每一過程都假定為可可逆過程，逆過程，即假設(shè)循環(huán)過程為可逆循環(huán)可逆循環(huán)。2、簡(jiǎn)化原則、簡(jiǎn)化原則a） c）3、發(fā)動(dòng)機(jī)理論循環(huán)的三種形式、發(fā)動(dòng)機(jī)理論循環(huán)的三種形式二、循環(huán)熱效率二、循環(huán)熱效率1、定義、定義1212111QQQQQQWt式中： 工質(zhì)所做循環(huán)功（J） 循環(huán)加熱量（J） 工質(zhì)在循環(huán)中放出的熱（J）W1Q2Q）混合加熱循環(huán)的熱效率 ) 1() 1(111001ppkpkctk2、三種基本理論循環(huán)的熱效率公式、三種基本理論循環(huán)的熱效率公式111kct) 1(1110

4、01kkkct）等容加熱循環(huán)的熱效率 ）等壓加熱循環(huán)的熱效率 101p3、三種基本理論循環(huán)熱效率的分析、三種基本理論循環(huán)熱效率的分析tc) 1 (t0)2(tp)3(分析條件：分析條件：循環(huán)總加熱量不變。循環(huán)總加熱量不變。1）混合加熱循環(huán)熱效率的分析）混合加熱循環(huán)熱效率的分析2）等容加熱循環(huán)熱效率的分析）等容加熱循環(huán)熱效率的分析tc）等壓加熱循環(huán)熱效率的分析）等壓加熱循環(huán)熱效率的分析t0)2(tc) 1 (4） 等熵指數(shù)對(duì)循環(huán)熱效率的影響等熵指數(shù)對(duì)循環(huán)熱效率的影響t、發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際工作條件對(duì)循環(huán)熱效率提高的約束和限制約束和限制1）零件的強(qiáng)度和可靠性的限制）零件的強(qiáng)度和可靠性的限制 2）機(jī)械效率的限

5、制）機(jī)械效率的限制3）燃燒方面的限制）燃燒方面的限制1、定義定義stVWp (kPa)式中： 循環(huán)所做的功（J） 氣缸工作容積（L）WsV三、循環(huán)平均壓力三、循環(huán)平均壓力1）混合加熱循環(huán)平均壓力公式）混合加熱循環(huán)平均壓力公式tPPdeckctkkpp)1() 1(1102）等容加熱循環(huán)平均壓力公式）等容加熱循環(huán)平均壓力公式tPdeckctkpp) 1(113）等壓加熱循環(huán)平均壓力公式）等壓加熱循環(huán)平均壓力公式dep：進(jìn)氣終點(diǎn)的壓力進(jìn)氣終點(diǎn)的壓力 (kPa)tPdeckctkkpp) 1(110四、三種基本循環(huán)的比較四、三種基本循環(huán)的比較111ct) 1(111001ct) 1() 1(1110

6、01pppct 循環(huán)名循環(huán)名稱稱循環(huán)熱效率循環(huán)熱效率循環(huán)特點(diǎn)循環(huán)特點(diǎn)等容加等容加熱循環(huán)熱循環(huán) 加熱過程在等容條件下很快完成，加熱過程在等容條件下很快完成，熱效率僅與壓縮比有關(guān)熱效率僅與壓縮比有關(guān)等壓加等壓加熱循環(huán)熱循環(huán) 加熱過程在等壓條件下緩慢完成，加熱過程在等壓條件下緩慢完成，負(fù)荷的增加使得熱效率下降負(fù)荷的增加使得熱效率下降混合加混合加熱循環(huán)熱循環(huán)介于上述兩者之間介于上述兩者之間表表11 三種理論循環(huán)的比較三種理論循環(huán)的比較1、壓縮比及加熱量分別相同時(shí)比較、壓縮比及加熱量分別相同時(shí)比較c壓縮比壓縮比 相同相同加熱量加熱量 相同相同初態(tài)初態(tài)1 1相同相同tptmtv 等容加熱循環(huán)熱效率最高，而

7、等壓加熱循環(huán)的等容加熱循環(huán)熱效率最高，而等壓加熱循環(huán)的最低。欲提高混合加熱循環(huán)的熱效率最低。欲提高混合加熱循環(huán)的熱效率 ，應(yīng)增加混合，應(yīng)增加混合加熱循環(huán)的等容部分。加熱循環(huán)的等容部分。1Q2、加熱量及循環(huán)的最高壓力分別相同時(shí)比較、加熱量及循環(huán)的最高壓力分別相同時(shí)比較加熱量加熱量 相同相同初態(tài)初態(tài)1 1相同相同循環(huán)的最高壓力相同循環(huán)的最高壓力相同tptmtv1Q 對(duì)于高增壓柴油機(jī)，為了得到較高的熱效率，對(duì)于高增壓柴油機(jī)，為了得到較高的熱效率，宜按等壓加熱循環(huán)工作。宜按等壓加熱循環(huán)工作。3、汽、柴油機(jī)負(fù)荷變化、汽、柴油機(jī)負(fù)荷變化(不同加熱量不同加熱量)時(shí)的對(duì)比時(shí)的對(duì)比n柴油機(jī)柴油機(jī)：由于噴霧壓燃后

8、邊噴油邊燃燒，當(dāng)負(fù)荷負(fù)荷下降時(shí)下降時(shí)，噴油時(shí)間縮短，但初期相當(dāng)于等容燃燒的部分變化不大。這相當(dāng)于p基本不變而 減小，則tt提高提高。0n汽油機(jī)：汽油機(jī)：點(diǎn)火后傳播燃燒且無論負(fù)荷大小，火焰?zhèn)鞑ゾ嚯x不變。當(dāng)負(fù)荷下降時(shí)負(fù)荷下降時(shí)，殘余廢氣系數(shù)增大，燃燒速度降低，燃燒時(shí)間加長(zhǎng)。這相當(dāng)于p下降而 上升，則tt降低降低。01-2 四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)際循環(huán)四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)際循環(huán)1、進(jìn)氣過程、進(jìn)氣過程 圖圖a）2、壓縮過程、壓縮過程 圖圖b）3、燃燒過程、燃燒過程 圖圖c）4、膨脹過程、膨脹過程 圖圖c）5、排氣過程、排氣過程 圖圖d）一、發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)際循環(huán)一、發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)際循環(huán)1、實(shí)際工質(zhì)的影響、實(shí)際工質(zhì)的影響

9、實(shí)際工質(zhì)影響引起的損失：實(shí)際工質(zhì)影響引起的損失：2、換氣損失、換氣損失 換氣損失：換氣損失： 提前排氣損失：提前排氣損失：3、燃燒損失、燃燒損失 非瞬時(shí)燃燒損失非瞬時(shí)燃燒損失 和補(bǔ)燃損失：和補(bǔ)燃損失：4、傳熱損失、傳熱損失 傳熱、流動(dòng)損失：傳熱、流動(dòng)損失：5、缸內(nèi)流動(dòng)損失、缸內(nèi)流動(dòng)損失二、發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際循環(huán)與理論循環(huán)的比較二、發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際循環(huán)與理論循環(huán)的比較WbWrWkWzW圖圖112 發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際循環(huán)與理論循環(huán)的比較發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際循環(huán)與理論循環(huán)的比較a) 柴油機(jī)柴油機(jī) b) 汽油機(jī)汽油機(jī)1-3 發(fā)動(dòng)機(jī)的指示性能指標(biāo)發(fā)動(dòng)機(jī)的指示性能指標(biāo) 發(fā)動(dòng)機(jī)的指示性能指標(biāo)是指的指標(biāo)，簡(jiǎn)稱指示指標(biāo)。 指示指標(biāo)用于評(píng)價(jià)由燃

10、燒到熱功轉(zhuǎn)換工評(píng)價(jià)由燃燒到熱功轉(zhuǎn)換工作循環(huán)進(jìn)行的質(zhì)量作循環(huán)進(jìn)行的質(zhì)量。一、一、 指示功和平均指示壓力指示功和平均指示壓力n1 1、指示功、指示功n氣缸內(nèi)完成一個(gè)工作循環(huán)所得到的有用功Wi。n其大小可以由pV圖中閉合曲線所占有的面積求得。610abFWii式中： Fi 示功圖面積，cm2； a 示功圖縱坐標(biāo)比例尺，Pacm； b 示功圖橫坐標(biāo)比例尺，cm3cm。（J或Nm）21FFFi21FFFin2、平均指示壓力、平均指示壓力n單位氣缸容積一個(gè)循環(huán)所作的指示功(Pa) 。simiVWp式中， Wi 發(fā)動(dòng)機(jī)一個(gè)工作循環(huán)的指示功，J； Vs 發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸工作容積，m3。 若Vs用L為單位，Wi用kJ

11、為單位，則pmi (MPa) 42SDpVpWmismii式中， D和S分別為氣缸直徑和活塞行程 平均指示壓力平均指示壓力可以設(shè)想為一個(gè)恒定的壓力作用于活塞頂上，使活塞移動(dòng)一個(gè)行程所作的功，即循環(huán)的指示功Wi 。圖圖115 指示功與平均指示壓力指示功與平均指示壓力 二二 、指示功率指示功率n指示功率指示功率Pi ：發(fā)動(dòng)機(jī)單位時(shí)間內(nèi)所作的指示功。30n iVpPsmii若：一臺(tái)內(nèi)燃機(jī)的缸數(shù)i，每缸的工作容積Vs (L) ，平均指示壓力為pmi (MPa ) ，轉(zhuǎn)速n(r/min)，沖程數(shù)。(W)三、指示熱效率和指示燃油消耗率三、指示熱效率和指示燃油消耗率發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際循環(huán)指示功與所消耗燃料熱量的比值

12、。1QWiit式中， Q1 得到指示功Wi所消耗的熱量( J) 。 對(duì)于一臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)，若測(cè)得其指示功率Pi (kW)、每小時(shí)燃油消耗量B(kg/h) ，則：BHuPiit3106 . 3式中，3.6l03 1kWh的熱當(dāng)量，kJ/(kWh)； B 每小時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)的耗油量，kg/h； Hu 所用燃料的低熱值，kJ/kg。n指示燃油消耗率指示燃油消耗率g(kWh)：指單位指示功的耗油量。通常以單位指示千瓦小時(shí)的耗油量來表示：iiPBb1000 表示實(shí)際循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)it和bi之間存在著以下關(guān)系：uit iHb6106 . 3一般發(fā)動(dòng)機(jī)的it和bi值： it big(kWh) -1四沖程柴油機(jī) 0.4

13、l0.48 210175二沖程柴油機(jī) 0.400.48 218177 四沖程汽油機(jī) 0.250.40 344218二沖程汽油機(jī) 0.190.27 435305 柴油機(jī)的指示熱效率高于汽油機(jī)，四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)的指示熱效率高于二沖程發(fā)動(dòng)機(jī)。1-4 發(fā)動(dòng)機(jī)的有效性能指標(biāo)發(fā)動(dòng)機(jī)的有效性能指標(biāo)n以曲軸輸出功為計(jì)算基礎(chǔ)的性能指標(biāo)，稱為有效性能指標(biāo)，簡(jiǎn)稱有效指標(biāo)。n有效指標(biāo)用于評(píng)定發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際工作性能的優(yōu)劣。一、發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性指標(biāo)一、發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性指標(biāo)1、有效功和有效功率、有效功和有效功率n有效功有效功：發(fā)動(dòng)機(jī)每循環(huán)曲軸輸出的單缸功量 。eWmieWWW式中： Wi 循環(huán)凈指示功 Wm 循環(huán)實(shí)際機(jī)械損失功n有效功率有

14、效功率miePPP式中：式中： Pi 指示功率指示功率 Pm 實(shí)際機(jī)械損失功率實(shí)際機(jī)械損失功率 機(jī)械損失機(jī)械損失: 發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)部摩擦損失；發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)部摩擦損失； 驅(qū)動(dòng)附件損耗；驅(qū)動(dòng)附件損耗； 泵氣損失等。泵氣損失等。2、有效轉(zhuǎn)矩、有效轉(zhuǎn)矩n發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)由功率輸出軸輸出的轉(zhuǎn)矩稱為有發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)由功率輸出軸輸出的轉(zhuǎn)矩稱為有效轉(zhuǎn)矩，可由測(cè)功器測(cè)得。效轉(zhuǎn)矩，可由測(cè)功器測(cè)得。 (Nm) 發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率Pe(kW)可以利用各種型式的測(cè)功器和可以利用各種型式的測(cè)功器和轉(zhuǎn)速計(jì)分別測(cè)出發(fā)動(dòng)機(jī)在某一轉(zhuǎn)速計(jì)分別測(cè)出發(fā)動(dòng)機(jī)在某一工況下曲軸的輸出轉(zhuǎn)矩工況下曲軸的輸出轉(zhuǎn)矩Ttq及在及在同一工況下的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速

15、同一工況下的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速n，按，按以下公式求得以下公式求得:9550nTPtpe3、平均有效壓力：、平均有效壓力：n發(fā)動(dòng)機(jī)單位氣缸工作容積所輸出的有效功。n與平均指示壓力相似；是衡量發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性能的一個(gè)很重要的參數(shù)。30niVpPsmee9550nTtp Ttqpme pme 反映了發(fā)動(dòng)機(jī)單位氣缸反映了發(fā)動(dòng)機(jī)單位氣缸工作容積輸出轉(zhuǎn)矩的大小。工作容積輸出轉(zhuǎn)矩的大小。4、轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)速n和活塞平均速度和活塞平均速度30SnCmmC（m s）式中式中， S為活塞行程為活塞行程(m) n為發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速(r/min) 二、發(fā)動(dòng)機(jī)經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)二、發(fā)動(dòng)機(jī)經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)n衡量發(fā)動(dòng)機(jī)經(jīng)濟(jì)性能的重要指標(biāo)是和。1QW

16、eetueetBHP3106 . 3n2、有效燃油消耗率、有效燃油消耗率g(kWh)n單位有效功所消耗的燃油量單位有效功所消耗的燃油量310eeBbP63.6 10eetubH一般發(fā)動(dòng)機(jī)在標(biāo)定工況下的一般發(fā)動(dòng)機(jī)在標(biāo)定工況下的be和和et值值 beg (kWh)-1 et低速柴油機(jī)低速柴油機(jī) 190225 0.380.45中速柴油機(jī)中速柴油機(jī) 195240 0.360.43高速柴油機(jī)高速柴油機(jī) 215285 0.300.40(其中較低的其中較低的be值屬排氣渦輪增壓的四沖程、二沖程柴油機(jī)值屬排氣渦輪增壓的四沖程、二沖程柴油機(jī))四沖程汽油機(jī)四沖程汽油機(jī) 274410 0.300.20二沖程汽油機(jī)二

17、沖程汽油機(jī) 410545 0.200.15三、發(fā)動(dòng)機(jī)強(qiáng)化指標(biāo)三、發(fā)動(dòng)機(jī)強(qiáng)化指標(biāo)n1、升功率、升功率n在標(biāo)定工況下，發(fā)動(dòng)機(jī)每升氣缸工作容積所在標(biāo)定工況下，發(fā)動(dòng)機(jī)每升氣缸工作容積所發(fā)出的有效功率。發(fā)出的有效功率。30meLp nP式中，式中，pme為標(biāo)定工況下的平均有效壓力，為標(biāo)定工況下的平均有效壓力，MPa； n為標(biāo)定轉(zhuǎn)速，為標(biāo)定轉(zhuǎn)速，rmin。(kWL)seLV iPP 2、比質(zhì)量、比質(zhì)量發(fā)動(dòng)機(jī)質(zhì)量與所給出的標(biāo)定功率之比發(fā)動(dòng)機(jī)質(zhì)量與所給出的標(biāo)定功率之比eePmm (kgkW) 汽車發(fā)動(dòng)機(jī)要求質(zhì)量小、功率大，所以汽車發(fā)動(dòng)機(jī)要求質(zhì)量小、功率大，所以其升功率大、比質(zhì)量小。其升功率大、比質(zhì)量小。汽油機(jī)

18、的強(qiáng)化程度汽油機(jī)的強(qiáng)化程度要比柴油機(jī)的高。要比柴油機(jī)的高。n3、強(qiáng)化系數(shù)、強(qiáng)化系數(shù)mmeCp平均有效壓力與活塞平均速度的乘積稱為平均有效壓力與活塞平均速度的乘積稱為強(qiáng)化系數(shù)。強(qiáng)化系數(shù)。與活塞單位面積的功率成正比。其值愈與活塞單位面積的功率成正比。其值愈大，發(fā)動(dòng)機(jī)的熱負(fù)荷和機(jī)械負(fù)荷愈高。大，發(fā)動(dòng)機(jī)的熱負(fù)荷和機(jī)械負(fù)荷愈高。 mmeCp發(fā)動(dòng)機(jī)的類型發(fā)動(dòng)機(jī)的類型強(qiáng)化系數(shù)強(qiáng)化系數(shù)汽油機(jī)汽油機(jī) （817）MPams小型高速柴油機(jī)小型高速柴油機(jī)（611）MPams重型汽車柴油機(jī)重型汽車柴油機(jī)（915）MPams表表116 強(qiáng)化系數(shù)范圍強(qiáng)化系數(shù)范圍 1-5 機(jī)械損失和機(jī)械效率機(jī)械損失和機(jī)械效率n1、平均機(jī)械損

19、失壓力、平均機(jī)械損失壓力pmm 發(fā)動(dòng)機(jī)單位氣缸工作容積一個(gè)循環(huán)所損失的功。發(fā)動(dòng)機(jī)單位氣缸工作容積一個(gè)循環(huán)所損失的功。inVPpsmmm30式中， Pm為機(jī)械損失功率(kW)； Vs為工作容積(L)； n為轉(zhuǎn)速(rmin)； i為氣缸數(shù)目。一、機(jī)械效率的評(píng)價(jià)指標(biāo)一、機(jī)械效率的評(píng)價(jià)指標(biāo)n2、機(jī)械效率、機(jī)械效率n發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率與指示功率之比發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率與指示功率之比iemPPmimmimmimemppPPpp11mitet1、示功圖法、示功圖法 運(yùn)用各種運(yùn)用各種示功器示功器錄取氣缸的示功圖，從中算出錄取氣缸的示功圖，從中算出Pi值，從測(cè)值，從測(cè)功器和轉(zhuǎn)速計(jì)讀數(shù)中測(cè)出發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率功器和轉(zhuǎn)速計(jì)

20、讀數(shù)中測(cè)出發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率Pe，從而可以，從而可以算出算出Pm，m及及pmm值。值。二、機(jī)械損失的測(cè)定二、機(jī)械損失的測(cè)定2、倒拖法、倒拖法 將發(fā)動(dòng)機(jī)與將發(fā)動(dòng)機(jī)與電力測(cè)功器電力測(cè)功器相連，當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)以給定工況穩(wěn)定相連，當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)以給定工況穩(wěn)定運(yùn)行，冷卻水、機(jī)油溫度到達(dá)正常數(shù)值時(shí)，切斷對(duì)發(fā)動(dòng)運(yùn)行，冷卻水、機(jī)油溫度到達(dá)正常數(shù)值時(shí)，切斷對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的油，同時(shí)將電力測(cè)功器轉(zhuǎn)換為電動(dòng)機(jī)，以給定轉(zhuǎn)速機(jī)的油，同時(shí)將電力測(cè)功器轉(zhuǎn)換為電動(dòng)機(jī)，以給定轉(zhuǎn)速倒拖發(fā)動(dòng)機(jī)，并且維持冷卻水和機(jī)油溫度不變，這樣測(cè)倒拖發(fā)動(dòng)機(jī)，并且維持冷卻水和機(jī)油溫度不變，這樣測(cè)得的倒拖功率即為發(fā)動(dòng)機(jī)在該工況下的機(jī)械損失功率。得的倒拖功率即為發(fā)動(dòng)機(jī)在該工

21、況下的機(jī)械損失功率。3、滅缸法（熄火法、斷缸法）、滅缸法（熄火法、斷缸法）僅適用于多缸發(fā)動(dòng)機(jī)多缸發(fā)動(dòng)機(jī) 當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)調(diào)整到以給定工況穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)后，先測(cè)出整個(gè)發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率。之后，在柴油機(jī)油門拉桿或齒條位置、或汽油機(jī)節(jié)氣門開度固定不動(dòng)的情況下，停止向某一汽缸供油或點(diǎn)火。調(diào)整測(cè)功機(jī)，使發(fā)動(dòng)機(jī)恢復(fù)到原來的轉(zhuǎn)速，重新測(cè)定有效功率（其余氣缸的有效功率），必然小于前者，兩者之差即為滅掉缸的指示功率。逐次滅缸，則整臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)的指示功率為各缸相加。4、油耗線法、油耗線法333003.6 103.6 10 ()3.6 10PBBuitiemituitmemmemmmmmBHPPPB HPPppPp該方法理論基礎(chǔ) 當(dāng)柴油機(jī)空轉(zhuǎn)（無負(fù)荷），若不隨負(fù)荷增減而變化時(shí)，兩式相除，得： 柴油機(jī)在轉(zhuǎn)速不變的情柴油機(jī)在轉(zhuǎn)速不變的情況下進(jìn)行負(fù)荷特性試驗(yàn)，求況下進(jìn)行負(fù)荷特性試驗(yàn)，求出發(fā)動(dòng)機(jī)在給定轉(zhuǎn)速下，每出發(fā)動(dòng)機(jī)在給定轉(zhuǎn)速下，每小時(shí)燃油消耗量與平均有