對(duì)一個(gè)半完工的雙層預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)物的抗震測(cè)試

1、對(duì)一個(gè)半完工的雙層預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)物的抗震測(cè)試RODRIGUEZ Mario E , BLANDON Joh n J. PCI journal, ISSN 0887-9672,2005, vol.50, no1, pp. 94-114 21 page(s) (article) (14 ref.),lnstitute of Engineering National Un iversity of Mexico, Mexico City, MEXIQUE摘要此論文講述了關(guān)于對(duì)地震的研究以及對(duì)預(yù)制混凝土建筑物的設(shè)計(jì)。在墨西哥 城，對(duì)一個(gè)納入雙系統(tǒng)的半規(guī)模兩層預(yù)制混凝土建筑和一個(gè)停車(chē)的代表性的構(gòu)筑 物進(jìn)行

2、了調(diào)查。在實(shí)驗(yàn)室里用模擬地震荷載測(cè)試，這個(gè)結(jié)構(gòu)物測(cè)試的結(jié)果沒(méi)有成 功。在一些梁與柱的接頭處，粱底部的縱筋由于尺寸的限制而不能屈服。這項(xiàng)研 究所強(qiáng)調(diào)的是提高所測(cè)試結(jié)構(gòu)物的可觀察的綜合性能。這種現(xiàn)象表明，所測(cè)試結(jié) 構(gòu)物的墻控制傳力途徑，而且能顯著地減少預(yù)制結(jié)構(gòu)所要求的側(cè)向變形。源自于 此項(xiàng)研究的預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范細(xì)節(jié)亦被討論過(guò)了。此項(xiàng)研究的 最終結(jié)果是，這項(xiàng)研究能更好地了解這種類(lèi)型的建筑物的已知的性能。關(guān)鍵詞：結(jié)構(gòu)失效；結(jié)構(gòu)分析；延性；混凝土結(jié)構(gòu)；預(yù)制構(gòu)件；墨西哥導(dǎo)言此論文講述了關(guān)于對(duì)地震的研究以及對(duì)預(yù)制混凝土建筑物的設(shè)計(jì)。在墨西哥城，對(duì)一個(gè)納入雙系統(tǒng)的半規(guī)模兩層預(yù)制混凝土建筑和一個(gè)

3、停車(chē)的代表性的構(gòu)筑 物進(jìn)行了調(diào)查。在實(shí)驗(yàn)室里用模擬地震荷載測(cè)試，這個(gè)結(jié)構(gòu)物測(cè)的試結(jié)果沒(méi)有成 功。在一些梁與柱的接頭處，粱底部的縱筋由于尺寸的限制而不能屈服。這項(xiàng)研 究所強(qiáng)調(diào)的是提高所測(cè)試結(jié)構(gòu)物的可觀察的綜合性能。這種現(xiàn)象表明，所測(cè)試結(jié) 構(gòu)物的墻控制傳力途徑，而且能顯著地減少預(yù)制結(jié)構(gòu)所要求的側(cè)向變形。源自于 此項(xiàng)研究的預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范細(xì)節(jié)亦被討論過(guò)了。此項(xiàng)研究的 最終結(jié)果是，這項(xiàng)研究能更好地了解這種類(lèi)型的建筑物的已知的性能。LatereMedel with inelastic 卵杷riB： WjII i& s 4. Frme $ 2圖2本文描述的結(jié)果是在墨西哥的，一個(gè)由預(yù)

4、制混凝土構(gòu)件建成兩層的預(yù)制混凝 土建筑物上加上模擬的地震荷載。在測(cè)試結(jié)構(gòu)物中所選擇的結(jié)構(gòu)系統(tǒng)即是所謂的 雙重類(lèi)型，其定義就是構(gòu)造墻的結(jié)合點(diǎn)以及梁 -柱框架。測(cè)試結(jié)構(gòu)物中預(yù)制梁柱之 間的結(jié)合是窗型的。這種類(lèi)型的建設(shè)顯著地用在低的或中等高建筑物中，在這種 建筑中在每一樓層中柱子和窗子連在一起。這些“窗”包含頂部和底部的鋼筋。 圖1所示的是在墨西哥市中的這種類(lèi)型的一個(gè)商業(yè)建筑物。大多數(shù)的預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)如圖 1中所示，縱梁底部的鋼筋不能完全屈服。這 是由于在梁-柱接頭中柱的尺寸限制所造成的。為了盡力克服這種缺陷，正如在后 文所描述的，在墨西哥一些工程師嘗試著這樣設(shè)計(jì)這些接頭，那就是通過(guò)用箍筋圈住這些鋼

5、筋，這樣做是為了達(dá)到所要求的連續(xù)性。然而，這種嘗試并沒(méi)有包括 在ACI建筑規(guī)范和MCB中。這些研究的一部分也是為了闡述這個(gè)觀點(diǎn)rfi ” Tnrhi L»ral frwn*b*Aiiic.1片h賈圖3這項(xiàng)研究的目的是為了提高在實(shí)驗(yàn)室里的預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)屋的可觀察的性能 以及為利用預(yù)制構(gòu)件或預(yù)制結(jié)構(gòu)建議了一個(gè)可接受的期望的抗震性能以及從建設(shè) 能力的觀點(diǎn)所得出的有吸引力的特征。這篇文章中強(qiáng)調(diào)的所測(cè)試結(jié)構(gòu)物中預(yù)制構(gòu) 件間的連接處的可觀察的性能以及預(yù)制樓層系統(tǒng)的性能將會(huì)詳細(xì)講述。在過(guò)去的地震中，在建筑物中造成的可觀察的構(gòu)造和非構(gòu)造的破壞顯示了通 過(guò)控制結(jié)構(gòu)的側(cè)向位移，來(lái)降低由地震造成的建筑物的

6、破壞的重要性。在這里還 要提到的是，在中等程度的地震中有一些情況下非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的破壞相當(dāng)大，盡管 構(gòu)造構(gòu)件只有一點(diǎn)破壞或根本就沒(méi)有破壞。這種性能和結(jié)構(gòu)物中所要求的過(guò)多的 側(cè)向位移有關(guān)。為了減少地震所造成的破壞，以上的討論建議了在結(jié)構(gòu)物中可以方便地使用 能控制惻向位移的構(gòu)造系統(tǒng)。這種類(lèi)型的解決方法就是所謂的雙重系統(tǒng)。Paulay和Priestly的關(guān)于雙重系統(tǒng)的地震反映的研究表明了墻的出現(xiàn)降低了框架微系統(tǒng)中結(jié)構(gòu)構(gòu)件的動(dòng)力要求。同時(shí)，在一個(gè)現(xiàn)澆的鋼筋混凝土雙重系統(tǒng)上所做的搖 擺測(cè)試顯示了雙重系統(tǒng)能夠達(dá)到良好的抗震性能的潛力。在這次調(diào)查研究中，雙 重系統(tǒng)應(yīng)用在預(yù)制混凝土構(gòu)件上。雙重系統(tǒng)的柔性要求為了使

7、這個(gè)工程所研究的被測(cè)試結(jié)構(gòu)物的能觀測(cè)到的抗震反應(yīng)的以后的分析打好基礎(chǔ)，一個(gè)簡(jiǎn)單的分析模式被用來(lái)提高雙重系統(tǒng)中主要柔性特征要求。Ptart leM MrudureIJortertlt?tinderstrength,MPu (MCZolumiiinj(5.46)WallsXLO (4.34)Tbe besam387 (5.60)367(5.32)Double tec34.3 (4.97)liindation577 (5.46)Topping sluhh Lcvd i313(4.53)Topping sliib, Lvvcl 235 X)(5 <T7)表1圖2所示的是一個(gè)簡(jiǎn)單的分析作用在雙重系

8、統(tǒng)側(cè)向荷載反映的結(jié)果。側(cè)向荷載從這種方式標(biāo)準(zhǔn)化，將任一系統(tǒng)中最大的側(cè)向抵抗力聯(lián)合起來(lái)。比如，墻和框 架導(dǎo)致綜合系統(tǒng)的側(cè)向抵抗力。 假設(shè)任一微系統(tǒng)的總的位移量為 4和2。在第二種 情況下，框架系統(tǒng)假設(shè)為彈性，墻微系統(tǒng)的剛度為框架微系統(tǒng)的4倍。JU -m,.Fb Pwac tun ncnri ranw li.圖5圖2所示，聯(lián)合系統(tǒng)的側(cè)向變形兼容性由墻微系統(tǒng)的側(cè)向變形量控制，在第一種情況下，假設(shè)雙重系統(tǒng)的總側(cè)向反應(yīng)有一個(gè)塑料封套，相應(yīng)的位移系數(shù)是3.3在第二種情況下，框架微系統(tǒng)在彈性力下，起位移系數(shù)是2.5。圖6這些簡(jiǎn)單的例子說(shuō)明，在以上分析的情況下，由于在雙重系統(tǒng)中框架微系統(tǒng) 與墻微系統(tǒng)相比彈性大

9、的多，框架微系統(tǒng)柔性要求更小比墻微系統(tǒng)的該項(xiàng)要求有 價(jià)值。這項(xiàng)分析結(jié)果在被測(cè)試的結(jié)構(gòu)物上所做的研究被證實(shí)了，這個(gè)證明在這篇 文章的后面會(huì)討論。有趣的是圖2所示的類(lèi)型的結(jié)果，Bertero在一個(gè)搖擺測(cè)試的 雙重系統(tǒng)中也發(fā)現(xiàn)了。圖7描述測(cè)試結(jié)構(gòu)物在這次調(diào)查中所用到的被測(cè)試結(jié)構(gòu)物是一個(gè)兩層的預(yù)制混凝土建筑，是一個(gè) 位于墨西哥市的頻繁地震發(fā)生地帶的有代表性的低層的停車(chē)構(gòu)筑物。原型還未完 工，為了簡(jiǎn)單起見(jiàn)，一個(gè)停車(chē)場(chǎng)結(jié)構(gòu)物所需的扶梯在所選的結(jié)構(gòu)物中沒(méi)有考慮。 如果考慮的話(huà)，將占有樓層系統(tǒng)的大面積空間，為了進(jìn)行結(jié)構(gòu)物的線(xiàn)性或非線(xiàn)性 分析，將需要一個(gè)非常復(fù)雜的樓層系統(tǒng)模型。關(guān)于所測(cè)試結(jié)構(gòu)物的詳細(xì)的尺寸，材料

10、，設(shè)計(jì)步驟和建設(shè)描述到處都可以發(fā) 現(xiàn)，下面給出了這些信息的一個(gè)總結(jié)。所測(cè)試結(jié)構(gòu)物的尺寸和一些特征如圖 3所示，其縱向以及相反方位如圖 3所 示，同時(shí)，外部框架包含墻被定義為側(cè)向框架，內(nèi)部框架和單個(gè) T梁被定義為中 間框架?？v向的兩個(gè)T梁由相反方向的L型預(yù)制梁支撐如圖3所示，該結(jié)構(gòu)物用預(yù)制框架和預(yù)制構(gòu)造墻組成，后面構(gòu)件的功能是作為主要的側(cè)向荷載抵抗系統(tǒng)，圖4所示的是所測(cè)試結(jié)構(gòu)物建設(shè)的早期階段。我們可以看到，在柱和墻上留下了一些 窗，是為了以后的預(yù)制梁的裝配。D1C1 :WC-Tj；Cascop&lebl Section X-X7圖8墨西哥城市建筑規(guī)范所要求的設(shè)計(jì)基礎(chǔ)剪力為0.2Wt, W

11、t是模型結(jié)構(gòu)物的總重，假設(shè)橫載為5.15Kpa，活載為0.2Kpa，模型結(jié)構(gòu)物是按彈性分析的步驟設(shè)計(jì) 的，比例是按照MCB要求來(lái)的，結(jié)構(gòu)物中構(gòu)件總的慣性都考慮了，結(jié)構(gòu)物中除了 中間框架的梁（會(huì)在以后介紹）以外的所有梁都考慮了剛度補(bǔ)償。UJ Plan圖9這些分析的結(jié)果表明測(cè)試結(jié)構(gòu)物中的構(gòu)造墻將承受 65%勺設(shè)計(jì)側(cè)向荷載，一個(gè)用MCB步驟考慮的結(jié)構(gòu)物的名義上的側(cè)向抵抗顯示這個(gè)抵抗力是規(guī)范規(guī)定的側(cè)向 抵抗的1.3倍。這只是使結(jié)構(gòu)無(wú)承載過(guò)度的因素中的其中之一，其它的以后會(huì)討 論。14圖10測(cè)試結(jié)構(gòu)物的所有構(gòu)件的縱筋都是從 420級(jí)鋼筋開(kāi)始破壞的，表一是模型結(jié) 構(gòu)物中不同構(gòu)件的混凝土壓柱強(qiáng)度。圖5顯示了

12、預(yù)制梁在跨越側(cè)邊方向的荷載時(shí)的典型增強(qiáng)細(xì)節(jié)。圖 6, 7分別是 柱，構(gòu)造墻和基礎(chǔ)的鋼筋詳細(xì)情況，應(yīng)提到的是，測(cè)試結(jié)構(gòu)物是按 MCB要求設(shè)計(jì) 的適度柔性結(jié)構(gòu)物。由于這些規(guī)定，測(cè)試結(jié)構(gòu)物不需要 ACI318-02第21章所要求 的有邊界部件的特殊的構(gòu)造墻。Base shear” WV就Load number_一_斗亠4DJCMJli 0 034 0 OOB -oooeODIGa1Ag$d、l(J擊® 幷-W2T召Bnp mvEaoJDdslQdflF!=p75qolo圖11預(yù)制的兩層柱是通過(guò)埋置在一個(gè)插座連接處與預(yù)制基礎(chǔ)相連接的基礎(chǔ)的配筋 情況以及設(shè)計(jì)步驟和性能在相應(yīng)的文章中討論。測(cè)試結(jié)

13、構(gòu)物的梁-柱接頭是現(xiàn)澆的，為了能安置框架梁中的縱向鋼筋。梁頂部鋼筋是按in-situ 分布在預(yù)制梁的頂部.圖8所示的是中間框架中雙T接頭的配筋 情況。因?yàn)檫@些T支座和支撐他們的L型梁 在軸A,C上深度相同（見(jiàn)圖3）,在雙T 座底部的鋼筋不能穿過(guò)整個(gè)柱深，因?yàn)槠浔幌喾捶较虻牡撞夸摻畲驍嗔恕ase shear, v/VACl 0X2UCC4IodicOOOBuooo00160QZ40Q12.- K:u:_4- -Load numbere: Horizonte: cracking at fixed ends af j： Dtiganai cratMng at fixed tfrds of wa i

14、s k:匚niLkirg m the wll-lopping labioinl k FnlytgUifia 41 wallsq: Fir sty i aiding in cojumfri mnd to ng It Lidina byamsm: Loss ol GortGrste cover in wallit Buckling of tang-ldtinaJ ftairitorcenfM in wi 0 aisS, st*j!h face : Buckling cf kingrtudinal tbinftxxtttsnt in wril d hxiy 1p. Buck!iru uf tangr

15、tudinaJ ruirifercen)«i4 山 wh oi tis3. rurth 伯ue圖12所以,這些帶鉤的鋼筋只有 ACI318-02第21章所要求的55%勺發(fā)展長(zhǎng)度。為 了能錨固住這些帶鉤鋼筋，在墨西哥的一些設(shè)計(jì)師沿著鉤用封閉的箍筋箍住 ，如圖 8所示,這種方法的有效性在相應(yīng)的文章中會(huì)研究。測(cè)試結(jié)構(gòu)物的側(cè)向框架中的梁-柱接頭中有相反方向的梁比縱梁還要深。這使 的縱梁中頂部，底部的鋼筋能穿過(guò)整個(gè)接頭，所以這些鋼筋能達(dá)到所需要的發(fā)展長(zhǎng) 度。測(cè)試結(jié)構(gòu)物中頂部的現(xiàn)澆的板層有 30mn厚,也形成了結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的圖表。WW被 用作頂部的板層的鋼筋，頂部板層中WW的數(shù)量由MCB（中溫度和收

16、縮要求控制，這 與ACI318-02中的控制要求相似。有趣的是，由這些規(guī)范所給的圖表中的抗剪強(qiáng)度要求與ACI318-89的要求相似，不控制設(shè)計(jì)，鋼筋尺寸是6X 6英寸,10/10導(dǎo)致在頂層 的鋼筋增強(qiáng)比率為0.002,WWR 的測(cè)試屈服和破壞強(qiáng)度分別是 400和720MPa測(cè)試程序以及測(cè)試設(shè)備測(cè)試程序測(cè)試結(jié)構(gòu)物在縱向加上了模擬的地震荷載（見(jiàn)圖 3a）,周期的側(cè)向荷載F1,F2 分別加在結(jié)構(gòu)物的第一第二高度上，F(xiàn)2與F1的比率代表的是轉(zhuǎn)變的三角分布荷載。 這種比率與MCB中大多數(shù)抗震規(guī)范的假定一致。1 Plan圖13測(cè)試裝置如圖9所示，結(jié)構(gòu)物在每個(gè)厚板高度處有合頁(yè) A B C如圖9所示, 裝合頁(yè)

17、的目的是通過(guò)在側(cè)向荷載測(cè)試時(shí)允許厚板的尾部自由轉(zhuǎn)動(dòng)來(lái)避免結(jié)構(gòu)物的 不真實(shí)的抵制，從圖9中可以看到側(cè)向荷載是通過(guò)水力發(fā)動(dòng)機(jī)在拉壓方向施加。當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)工作在壓力方向時(shí)，它直接在結(jié)構(gòu)物的一邊施加荷載。但是當(dāng)發(fā)動(dòng) 機(jī)在結(jié)構(gòu)物的一邊施加拉力時(shí)，會(huì)通過(guò) 4個(gè)高強(qiáng)的預(yù)應(yīng)力鋼筋在每一邊轉(zhuǎn)變?yōu)閴?力，這些鋼筋的兩端焊在50mm勺厚鋼板上，在每一樓層高度處，這些鋼板中的兩 個(gè)是合頁(yè)A的一部分，在發(fā)動(dòng)機(jī)一邊的另兩個(gè)鋼板是合頁(yè) B的一部分（見(jiàn)圖9b） 如圖9b所示，在用發(fā)動(dòng)機(jī)施加拉力之前，鋼板的尾部留下了放置厚板端部的 空間。在側(cè)向荷載為0處該空間大約為50mm當(dāng)梁中的塑料合頁(yè)形成時(shí)，該空間 就允許了梁的延長(zhǎng)，在這種發(fā)

18、動(dòng)機(jī)作用在合頁(yè)B上一邊的相反方向的梁上產(chǎn)生壓力的情況下（見(jiàn)圖9b）,系統(tǒng)也允許50mm勺梁的延長(zhǎng)。測(cè)試裝置的這些特殊的特 點(diǎn)允許在厚板上的一些點(diǎn)上有壓力而在這些點(diǎn)上不需特別加強(qiáng)。如果拉力已加在 厚板上的荷載點(diǎn)上，那么很有可能的是這些荷載將需非真實(shí)的特殊的加強(qiáng)，而在 真實(shí)的結(jié)構(gòu)上不需要。11-1 1OI71 AJ d,-也嚴(yán)kJa Mfii-sLnKt hw 爐toar wnrjs g tobairrs rnuci rywroin loops j nd mms ntrarrod dynng huq4L<HfllOfi dmmuz unibhl Emukiptis ni inKnorh1 d

19、iifu cLtr-rg 彌Hterstory drift, d.圖14重力荷載是結(jié)構(gòu)物中分布的53個(gè)鋼板的重力。如圖9a所示，每一單元的每 一高度出的鋼板重力的是2.79kPa(58.3psf),且加上了厚板的重力，使樓層的橫載 為5.73kPa。這是抗震設(shè)計(jì)所需重力荷載的 88% (MCBC,1993。由于厚板的空間 的局限剩下的12%勺重力荷載不能應(yīng)用。結(jié)構(gòu)物的總重，不包括基礎(chǔ)的重力，是 284.2kN(63.9KIPS)。結(jié)構(gòu)物的橫向偏移(垂直與荷載方向)可以通過(guò)安裝在第二層的A1,A3梁-柱接頭上的剛球來(lái)防止。這些球座通過(guò)剛框架支撐。如圖10所示，預(yù)制的柱，墻用由基礎(chǔ)支撐的剛梁安置在

20、樓層上，并錨固在樓層上。測(cè)試結(jié)構(gòu)物上的側(cè)向加載是由結(jié)構(gòu)上的彈性反映的控制力，還根據(jù)屈服階段 位移控制，即結(jié)構(gòu)物上屋頂?shù)膫?cè)向位移。最終的側(cè)向荷載是上面的一半。最初應(yīng) 用的一個(gè)周期的側(cè)向荷載大約是 0.75VR，VR的數(shù)值是198kN( 44.5Kips ),能假定 為結(jié)構(gòu)物第一階段的屈服強(qiáng)度。這個(gè)參數(shù)是用可測(cè)量的材料特性計(jì)算出來(lái)的，單元的折減系數(shù)和簡(jiǎn)單的加強(qiáng)混凝土部件的抗彎強(qiáng)度的假定。側(cè)向力為0.75VR,其相關(guān)的屋頂側(cè)向位移被定義為0.75 y',用這個(gè)數(shù)值和假定為彈性的情況下，在第一屈服階段計(jì)算位移 y '，即卩 4.5mm（0.18 英寸）。kvMl d il-i '

21、; il'l -J! Ir :鼻圖15在0.75 y'的周期過(guò)后，結(jié)構(gòu)物被加上三個(gè)周期的荷載，每一個(gè)周期最大的 屋頂位移為 2y'，4y'，靈y'，13y'，20Vy'，與此對(duì)應(yīng)的屋頂?shù)钠?差率是0.003Dr,0.006Dr,0.009Dr,0.020Dr,0.031Dr。屋頂偏差率可以這樣計(jì)算Dr=V/H，H是結(jié)構(gòu)物從第一樓層的端部測(cè)量的，其數(shù)值為2920mm（115英寸）。圖16加在結(jié)構(gòu)物上的完整的側(cè)向荷載如圖 11所示。這個(gè)加在過(guò)程是用位移比來(lái)表 達(dá)的， / y'，屋頂偏差率Dr,另外圖11中側(cè)向位移最大值與可測(cè)量的剪力

22、V 相關(guān)，用V/VR的比率表示。使用儀器詳細(xì)的結(jié)構(gòu)物的測(cè)試設(shè)備的描述可以見(jiàn)Rodriguez和Biandon的報(bào)告。結(jié)構(gòu)物的側(cè)向位移是由裝在結(jié)構(gòu)物每一高度處的線(xiàn)性電位計(jì)測(cè)量出來(lái)的。圖12對(duì)電位計(jì)用來(lái)測(cè)量結(jié)構(gòu)物的兩個(gè)柱見(jiàn)的臨界截面的平均曲率，九對(duì)電位計(jì)設(shè)置在中心和 側(cè)向框架中梁的垂直部分，以及墻的基礎(chǔ)部分。圖17電阻應(yīng)變測(cè)量器安裝在結(jié)構(gòu)物中一些梁柱和墻中的縱向鋼筋處。還裝在梁-柱接頭出的箍筋出。用著寫(xiě)測(cè)試設(shè)備所測(cè)的結(jié)果以及電位計(jì)測(cè)量在相關(guān)文章中會(huì)討 論。這里帶有不合格的鋼筋信息的梁柱接頭的可觀察的試驗(yàn)反映被計(jì)算出來(lái)了。 實(shí)驗(yàn)結(jié)果加在試驗(yàn)結(jié)構(gòu)物上的側(cè)向荷載又如圖 13所示，在這種情況下，側(cè)向位移的最 大值與測(cè)試時(shí)大多數(shù)重要構(gòu)件有關(guān)，比如縱向鋼筋的第一屈服階段，墻和頂部厚 板剛開(kāi)始破裂時(shí)，混凝土蓋板倒塌，縱筋屈服。圖18圖14所示的是可測(cè)量的基礎(chǔ)剪力 V,屋頂偏差率。該圖的縱坐標(biāo)代表的是以 非尺寸形式表達(dá)的V/VR.如圖14a所示，墻和基礎(chǔ)臨界面處縱筋的第一屈服階段， 屋頂?shù)钠盥蕿?.0030，與此相關(guān)的基礎(chǔ)剪力大約為1.4VR，可測(cè)量的最大基礎(chǔ)剪力為549kN (123.4kips )或2.