沸騰爐的設(shè)計

1、 沸騰焙燒爐設(shè)計沸騰焙燒爐設(shè)計題題 目目 年產(chǎn)年產(chǎn) 6 6 萬噸鋅冶煉沸騰焙燒爐設(shè)計萬噸鋅冶煉沸騰焙燒爐設(shè)計 專專 業(yè)業(yè) 冶金工程冶金工程 班班 級級 冶金冶金 093 姓姓 名名 華仔華仔 學(xué)學(xué) 號號 31 指導(dǎo)教師指導(dǎo)教師 萬萬 林林 生生 - I - 目 錄第一章第一章 設(shè)計概述設(shè)計概述1 11.1 設(shè)計依據(jù)11.2 設(shè)計原則和指導(dǎo)思想11.3 畢業(yè)設(shè)計任務(wù) 1第二章第二章 工藝流程的選擇與論證工藝流程的選擇與論證1 12.1 原料組成及特點12.2 沸騰焙燒工藝及主要設(shè)備的選擇1第三章第三章 物料衡算物料衡算及及熱平衡熱平衡計計算算 3 33.1 鋅精礦流態(tài)化焙燒物料平衡計算33.1.

2、1 鋅精礦硫態(tài)化焙燒冶金計算33.1.2 煙塵產(chǎn)出率及其化學(xué)和物相組成計算43.1.3 焙砂產(chǎn)出率及其化學(xué)與物相組成計算63.1.4 焙燒要求的空氣量及產(chǎn)出煙氣量與組成的計算73.2 熱平衡計算93.2.1 熱收入93.2.2 熱支出11第四章第四章 沸騰焙燒爐的選型計算沸騰焙燒爐的選型計算 134.1 床面積134.2 前室面積134.3 爐膛面積和直徑134.4 爐膛高度144.5 氣體分布板及風帽144.5.1 氣體分布板孔眼率144.5.2 風 - II - 帽144.6 沸騰冷卻層面積144.7 水套中循環(huán)水的消耗量144.8 風箱容積154.9 加料管面積154.10 溢流排料口

3、154.11 排煙口面積 15參考文獻參考文獻15 - 1 - 第一章第一章 設(shè)計概述設(shè)計概述1.1 設(shè)計依據(jù)設(shè)計依據(jù)根據(jù)冶金工程專業(yè)課程設(shè)計指導(dǎo)書 。1.21.2 設(shè)計原則和指導(dǎo)思想設(shè)計原則和指導(dǎo)思想對設(shè)計的總要求是技術(shù)先進;工藝上可行;經(jīng)濟上合理，所以,設(shè)計應(yīng)遵循的原則和指導(dǎo)思想為：1、遵守國家法律、法規(guī)，執(zhí)行行業(yè)設(shè)計有關(guān)標準、規(guī)范和規(guī)定，嚴格把關(guān)，精心設(shè)計；2、設(shè)計中對主要工藝流程進行多方案比較，以確定最佳方案；3、設(shè)計中應(yīng)充分采用各項國內(nèi)外成熟技術(shù)，因某種原因暫時不上的新技術(shù)要預(yù)留充分的可能性。所采用的新工藝、新設(shè)備、新材料必須遵循經(jīng)過工業(yè)性試驗或通過技術(shù)鑒定的原則；4、要按照國家有關(guān)

4、勞動安全工業(yè)衛(wèi)生及消防的標準及行業(yè)設(shè)計規(guī)定進行設(shè)計；5、在學(xué)習、總結(jié)國內(nèi)外有關(guān)廠家的生產(chǎn)經(jīng)驗的基礎(chǔ)上，移動試用可行的先進技術(shù)；6、設(shè)計中應(yīng)充分考慮節(jié)約能源、節(jié)約用地，實行自愿的綜合利用，改善勞動條件以及保護生態(tài)環(huán)境。1.31.3 畢業(yè)設(shè)計任務(wù)畢業(yè)設(shè)計任務(wù)一、沸騰焙燒爐專題概述二、沸騰焙燒三、沸騰焙燒熱平衡計算四、主要設(shè)備（沸騰爐和鼓風爐）設(shè)計計算五、沸騰爐主要經(jīng)濟技術(shù)指標第二章第二章 工藝流程的選擇與論證工藝流程的選擇與論證2.12.1 原料組成及特點原料組成及特點本次設(shè)計處理的原料鋅精礦成分如下表所示。D D 組組 鋅精礦的化學(xué)成分鋅精礦的化學(xué)成分化學(xué)成分ZnPbCuCdFeSCaOMgOS

5、iO2其他wB(%)49.71.390.280.228.4730.61 1.050.365.212.712.22.2 沸騰焙燒工藝及主要設(shè)備的選擇沸騰焙燒工藝及主要設(shè)備的選擇金屬鋅的生產(chǎn)，無論是用火法還是濕法，90%以上都是以硫化鋅精礦為原料。硫化鋅不 - 2 - 能被廉價的、最容易獲得的碳質(zhì)還原劑還原，也不容易被廉價的，并且在浸出電積濕法煉鋅生產(chǎn)流程中可以再生的硫酸稀溶液（廢電解液）所浸出，因此對硫化鋅精礦氧化焙燒使之轉(zhuǎn)變成氧化鋅是很有必要的。焙燒就是通常采用的完成化合物形態(tài)轉(zhuǎn)變的化學(xué)過程，是冶煉前對礦石或精礦進行預(yù)處理的一種高溫作業(yè)。硫化物的焙燒過程是一個發(fā)生氣固反應(yīng)的過程，將大量的空氣（

6、或富氧空氣）通入硫化礦物料層，在高溫下發(fā)生反應(yīng)，氧與硫化物中的硫化合產(chǎn)生氣體 SO2，有價金屬則變成為氧化物或硫酸鹽。同時去掉砷、銻等雜質(zhì)，硫生成二氧化硫進入煙氣，作為制硫酸的原料。焙燒過程得到的固體產(chǎn)物就被稱為焙砂或焙燒礦。焙燒過程是復(fù)雜的，生成的產(chǎn)物不盡一致，可能有多種化合物并存。一般來說，硫化物的氧化反應(yīng)主要有：1）硫化物氧化生成硫酸鹽 MeS + 2 O2 = MeSO42）硫化物氧化生成氧化物 MeS + 1.5 O2 = MeO + SO23）金屬硫化物直接氧化生成金屬 MeS + 2 O2 = MeO + SO24）硫酸鹽離解MeSO4 = MeO + SO3 SO3 = SO2

7、 + 0.5 O2此外，在硫化鋅精礦中，通常還有多種化合價的金屬硫化物，其高價硫化物的離解壓一般都比較高，故極不穩(wěn)定，焙燒時高價態(tài)硫化物離解成低價態(tài)的硫化物，然后再繼續(xù)進行其焙燒氧化反應(yīng)過程。在焙燒過程中，精礦中某種金屬硫化物和它的硫酸鹽在焙燒條件下都是不穩(wěn)定的化合物時，也可能相互反應(yīng)，如： FeS + 3FeSO4 = 4FeO + 4SO2由上述各種反應(yīng)可知，鋅精礦中各種金屬硫化物焙燒的主要產(chǎn)物是 MeO、MeSO4以及 SO2 、SO3 和 O2。此外還可能有 MeOFe2O3，MeOSiO2等。沸騰焙燒爐爐體（下圖）為鋼殼內(nèi)襯保溫磚再襯耐火磚構(gòu)成。為防止冷凝酸腐蝕，鋼殼外面有保溫層。爐

8、子的最下部是風室，設(shè)有空氣進口管，其上是空氣分布板?？諝夥植及迳鲜悄突鸹炷翣t床，埋設(shè)有許多側(cè)面開小孔的風帽。爐膛中部為向上擴大的圓錐體，上部焙燒空間的截面積比沸騰層的截面積大，以減少固體粒子吹出。沸騰層中裝有的冷卻管，爐體還設(shè)有加料口、礦渣溢流口、爐氣出口、二次空氣進口、點火口等接管。爐頂有防爆孔。 - 3 - 操作指標和條件主要有焙燒強度、沸騰層高度、沸騰層溫度、爐氣成分等。焙燒強度 習慣上以單位沸騰層截面積一日處理含硫 35礦石的噸數(shù)計算。焙燒強度與沸騰層操作氣速成正比。氣速是沸騰層中固體粒子大小的函數(shù)，一般在 13m/s 范圍內(nèi)。一般浮選礦的焙燒強度為 1520t/()；對于通過 33

9、mm 的dm篩孔的破碎塊礦，焙燒強度為 30t/()。dm沸騰層高度 即爐內(nèi)排渣溢流堰離風帽的高度，一般為 0.91.5m。沸騰層溫度 隨硫化礦物、焙燒方法等不同而異。例如:鋅精礦氧化焙燒為10701100,而硫酸化焙燒為 900930；硫鐵礦的氧化焙燒溫度為 850950。爐氣成分 硫鐵礦氧化焙燒時，爐氣中二氧化硫 1313.5，三氧化硫0.1。硫酸化焙燒,空氣過剩系數(shù)大，故爐氣中二氧化硫濃度低而三氧化硫含量增加。 特點:焙燒強度高；礦渣殘硫低；可以焙燒低品位礦；爐氣中二氧化硫濃度高、三氧化硫含量少；可以較多地回收熱能產(chǎn)生中壓蒸汽，焙燒過程產(chǎn)生的蒸汽通常有3545是通過沸騰層中的冷卻管獲得；

10、爐床溫度均勻；結(jié)構(gòu)簡單，無轉(zhuǎn)動部件，且投資省，維修費用少；操作人員少，自動化程度高，操作費用低；開車迅速而方便，停車引起的空氣污染少。但沸騰爐爐氣帶礦塵較多，空氣鼓風機動力消耗較大。第三章 物料衡算及熱平衡計算3.13.1 鋅精礦流態(tài)化焙燒物料平衡計算鋅精礦流態(tài)化焙燒物料平衡計算3.1.13.1.1 鋅精礦硫態(tài)化焙燒冶金計算鋅精礦硫態(tài)化焙燒冶金計算根據(jù)精礦的物相組成分析，精礦中各元素呈下列化合物形態(tài) Zn、Cd、Pb、Cu、Fe 分別呈 ZnS、CdS、PbS、 ；脈石中的 Ca、Mg、Si 分別呈、2CuFeS87SFe2FeS3CaCO、形態(tài)存在。3MgCO2SiO 以 100鋅精礦（干量

11、）進行計算。kg1.ZnS 量 ： 其中 Zn：49.7 S：24.32kg02.744 .654 .977 .49kgkg2.CdS 量： 其中 Cd：0.22 S：0.06kg28. 04 .1124 .14422. 0kgkg3.PbS 量： 其中：Pb：1.39 S：0.21kg60. 12 .2072 .23939. 1kgkg4.量： 其中：Cu：0.28 Fe：0.25 S：0.282CuFeSkg81. 05 .6335.18328. 0kgkgkg5. 和量：除去中 Fe 的含量，余下的 Fe 為，除去2FeS87SFe2CuFeS8.22kg0.25-8.47ZnS、CdS

12、、PbS、中 S 的含量，余下的 S 量為2CuFeS。此 S 量全部分布在和中，設(shè)中Kg74. 5)28. 021. 006. 032.24(61.302FeS87SFe2FeS - 4 - Fe 為 x，S 量為 y，則kgkg 解得：=0.72，=0.83872SFeFeS83274. 5785.5522. 823285.55yxyxxkgykg 即中：Fe=0.72、S=0.83、=1.55。2FeSkgkg2FeSkg中：Fe：8.22-0.72=7.5 S：5.74-0.83=4.91 ：12.4187SFekgkg87SFekg6. 量： 其中 CaO：1.05 ：0.823Ca

13、COkg87. 11 .561 .10005. 1kg2COkg7. 量： 其中 MgO：0.36 ：0.393MgCOkg75. 03 .403 .8436. 0kg2COkg表表 3-13-1 混合精礦物相組成，混合精礦物相組成，kg組成ZnCdPbCuFeSCaOMgO2COSiO2其他共計ZnS49.0724.3274.02CdS0.220.060.28PbS1.390.211.6CuFeS20.28 0.25 0.280.81FeS20.72 0.831.55Fe7S87.15 4.9112.06CaCO31.050.821.87MgCO30.36 0.390.75SiO25.215

14、.21其他2.712.71共計49.07 0.22 1.39 0.28 8.12 31.66 1.05 0.36 1.21 5.21 2.71 100.003.1.23.1.2 煙塵產(chǎn)出率及其化學(xué)和物相組成計算煙塵產(chǎn)出率及其化學(xué)和物相組成計算焙燒礦產(chǎn)出率一般為鋅精礦的 88%，煙塵產(chǎn)出率取 50%，則煙塵量為：44 公斤。鎘 60%進入煙塵，鋅 48%進入煙塵，其它組分在煙塵中的分配率假定為 50%，空氣過剩系數(shù) 1.25。煙塵產(chǎn)出率及煙塵物相組成計算：Zn kg856.2348. 007.49Cd kg132. 060. 022. 0Pb kg695. 050. 039. 1Cu kg14.

15、 050. 028. 0Fe kg235. 450. 047. 8 - 5 - CaO kg525. 0 . 050. 005. 1MgO kg18. 050. 036. 0 2SiOkg605. 250. 021. 5 0.761sSxkg 0.9424SOSxkg其他 kg355. 150. 071. 2各組分化合物進入煙塵的數(shù)量為：1.ZnS 量： 其中：Zn 1.555 S 0.761xkg316. 2324 .97761. 0kgkg2.量： 其中：Zn 1.925 S 0.942 O 1.8844ZnSOkg751. 4324 .161942. 0kgkgkg3量：煙塵中 Fe 先

16、生成，其量為：，有32OFeZnO32OFekg055. 67 .1117 .159235. 432OFe與 ZnO 結(jié)合成，其量為：。3132OFeZnOkg018. 231055. 6量為 其中：Zn 0.82 Fe 1.411 O 0.81532OFeZnOkg046. 37 .1591 .241018. 2kgkgkg余下的的量：6.055-2.018=4.037 其中：Fe 2.824 O 1.21332OFekgkgkg4.ZnO 量：Zn 23.856-（1.555+1.925+0.82）=19.556kg ZnO O 24.34-19.556=4.784kgkg34.244 .

17、654 .81556.195.CdO 量： 其中：Cd 0.132 O 0.019kg151. 04 .1124 .128132. 0kgkg6.CuO 量： 其中：Cu 0.14 O 0.035kg175. 0 . 05 .635 .7914. 0kgkg7.量：PbO， 其中：Pb 0.695 O 0.0542SiOPbOkg749. 02 .2072 .223695. 0kgkg 與 PbO 結(jié)合的量：2SiOkg201. 0 . 02 .22360749. 0 剩余的量：2.605-0.201=2.4042SiOkg表表 3-23-2 煙塵產(chǎn)出率及其化學(xué)和物相組成，煙塵產(chǎn)出率及其化學(xué)和

18、物相組成，kg組成ZnCdCuPbFeSSSSO4CaOMgOSiO2O其他 共計ZnS1.5550.762.316 - 6 - 1ZnSO41.9250.9421.8844.751ZnO19.5564.78424.34ZnOFe2O30.821. 4110.8153.046Fe2O32.8241.2134.037CdO0.1320.0190.151CuO0.140.0350.175PbOSiO20.6950.26 0.0540.95CaO0.5250.525MgO0.180.18SiO22.4042.404其他1.355 1.355共計23.8560.132 0.14 0.695 4.235

19、0.7610.942 0.5250.182.664 8.8041.355 44.23%53.93 0.30 0.32 1.57 9.57 1.72 2.131.190.416.023 19.91 3.1 100.003.1.33.1.3 焙砂產(chǎn)出率及其化學(xué)與物相組成計算焙砂產(chǎn)出率及其化學(xué)與物相組成計算焙砂中 SSO4取 1.10%，SS取 0.4%，SSO4和 SS全部與 Zn 結(jié)合；PbO 與 SiO2結(jié)合成PbOSiO2；其他金屬以氧化物形態(tài)存在。各組分化合物進入焙砂中的數(shù)量為：量：0.484,量：0.1764SOSkgSSkg1.量：4ZnSOkg441. 2324 .161484. 0

20、 其中：Zn 0.989Kg O 0.968Kg 2.ZnS 量：kg536. 0324 .97176. 0 其中：Zn 0.36 S 0.176kgkg3.量：焙砂中 Fe 先生成，其量為，有 40%與32OFeZnO32OFekg055. 67 .1117 .159235. 432OFeZnO 結(jié)合成，其量為。32OFeZnOkg422. 24 . 0055. 6量：32OFeZnOkg66. 37 .1591 .241422. 2 其中：Zn 0.99 Fe 1.7 O 0.97kgkgkg 余下的量：32OFekg633. 3422. 2055. 6 其中：Fe 2.535 O1.09

21、8kgkg4.ZnO 量：Zn kg505.23)99. 036. 0989. 0(844.25 ZnO kg26.294 .654 .81505.235.CdO 量：kg1 . 04 .1124 .128088. 0 - 7 - 其中：Cd 0.088 O 0.012kgkg以上計算結(jié)果列于下表表表 3-33-3 焙砂的物相組成，焙砂的物相組成，kg組成ZnCdCuPbFeSSSSO4CaO MgOSiO2O其他 共計ZnS0.360.1760.5364ZnSO0.9890.4840.9682.441ZnO23.5055.7529.255ZnOFe2O30.991.70.973.66Fe2O

22、32.5351.0983.633CdO0.0880.0120.1CuO0.0140.0350.175PbOSiO20.6950.2010.0540.95CaO0.5250.525MgO0.180.18SiO22.4042.204其他1.355 1.355共計25.844 0.088 0.14 0.6954.2350.1760.484 0.525 0.18 2.6058.8871.355 45.214%51.16 0.19 0.31 1.54 9.37 0.399 1.071.160.45.76 19.663100.003.1.43.1.4 焙燒要求的空氣量及產(chǎn)出煙氣量與組成的計算焙燒要求的空氣

23、量及產(chǎn)出煙氣量與組成的計算3.1.4.1 焙燒礦脫硫率計算精礦中 S 量為 32.00，焙砂和煙塵中的 S 量為 0.176+0.761+0.484+0.942=2.363kg，kg焙燒脫硫量為：30.61-2.363=28.247kg出爐煙氣計算假定 95%的 S 生成，5%的 S 生成，則：2SO3SO生成需要的量為： 2SO2O22SOOSkg834.26323295. 0247.28生成需要的量為：3SO2O3223SOOSkg119. 2324805. 0247.28煙塵和焙砂中，氧化物和硫酸鹽的含氧量為 17.691，則 100鋅精礦（干量）焙燒kgkg需理論氧量為： - 8 -

24、kg644.46691.17119. 2834.26空氣中氧的質(zhì)量百分比為 23%，則需理論空氣量為：kg8 .20223100644.46過?？諝庀禂?shù)可取 1.251.30，本文取 1.25，則實際需要空氣量為：kg253.51.25202.8空氣中各組分的質(zhì)量百分比為77%，23%，鼓入 267.419空氣，其中：2N2Okg 2Nkg195.195%775 .253 2Okg305.58%235 .253標準狀況下，空氣密度為 1.293，實際需要空氣之體積為：3mkg kg056.196293. 15 .253空氣中，和的體積百分比為 79%、21%,則：2N2O 2Nkg844.15

25、4%79056.196 2Okg172.41%21056.1963.1.4.2 焙燒爐排出煙量和組成1.焙燒過程中產(chǎn)出 2SOkg669.533264%95247.28 3SOkg531. 33280%5247.282.過剩的量：2Okg641.11600.46305.583.鼓入空氣帶入的量：2Nkg803.1964.和分解產(chǎn)量：0.82+0.39=1.213CaCO3MgCO2COkg5.鋅精礦及空氣帶入水分產(chǎn)生的水蒸汽量：進入焙燒礦的鋅精礦含水取 8%，100Kg 干精礦帶入水分為。kg696. 8%10081008空氣帶入水分量計算赤峰地區(qū)氣象資料：大氣壓力 88650Pa，相對濕度

26、34%，年平均氣溫 5，換算成此條C件下空氣需要量為：306.21015.273515.27388650101325056.196m空氣的飽和含水量為 0.0162，帶入水分量為：3mkg - 9 - kg620. 277. 00162. 006.210帶入水分總量為：或kg316.11620. 2696. 83082.14184 .22316.11m以上計算結(jié)果列于下表表表 3-53-5 煙氣量和組成煙氣量和組成組成質(zhì)量kg體積3m體積比%組成質(zhì)量kg體積3m體積比%2SO53.66918.7849.422O1.6418.1494.093SO3.5310.990.5OH211.31614.0

27、827.062CO1.210.6160.31共計277.423199.471002N196.056156.84578.63按以上計算結(jié)果編制的物料平衡表如下：（未計機械損失）沸騰焙燒物料平衡表沸騰焙燒物料平衡表加入產(chǎn)出名稱質(zhì)量，kg百分比，%名稱質(zhì)量，kg百分比，%干鋅精礦10027.26煙塵44.2312.08精礦中水分8.6962.37焙砂45.21412.32干空氣253.569.10煙氣277.42375.62空氣中水分2.6200.71共計366.886100.00共計366.886100.003.23.2 熱平衡計算熱平衡計算3.2.13.2.1 熱收入熱收入進入流態(tài)化焙燒爐熱量包

28、括反應(yīng)熱及精礦、空氣和水分帶入熱量等。1.硫化鋅按下式反應(yīng)氧化放出熱量 Q1ZnS+1O =ZnO+SO +105930 千卡2122生成 ZnO 的 ZnS 量： 99. 0505.2382. 0556.19kg826.664 .654 .97Q=1千卡67.726784 .97826.661059302.硫化鋅按下式反應(yīng)硫酸氧化放出熱量 O2ZnS+2O =ZnSO +185050 千卡24 - 10 - 生成 ZnSO 的 ZnS 量:4kg34. 44 .654 .97989. 0925. 1Q =2千卡82464 .9734. 41850503.ZnO 和 Fe O 按下式反應(yīng)生成

29、ZnO.Fe O 放出的熱量 Q :23233ZnO+ Fe O = ZnO.Fe O +27300 千卡2323生成 ZnO.Fe O 的 ZnO 量23kg253. 24 .654 .8199. 082. 0Q = 3千卡55.7554 .81253. 2273004.FeS 按下式反應(yīng)氧化放出熱量 Q24 4FeS +11O =2 Fe O +8 SO +790600 千卡22232 Q =4千卡2 .25564 .47955. 17906005.FeS 按下式反應(yīng)氧化放出熱量 Q5 2FeS+3O = Fe O +2 SO +293010 千卡212232Fe S 分解得到 FeS 量

30、：78千卡11808791. 45 . 7 CuFeS 分解得到 FeS 量:2千卡39. 02128. 025. 0 Q =5千卡9 .328. 285.87219.122930106.CuFeS和 Fe S 分解得到硫燃燒放出熱量 Q2786 CuFeS= Cu S+FeS+S22212 分解出 S 量：千卡071. 08 .3663281. 0 Fe S =7FeS+S78212 分解出 S 量：千卡614. 095.6463241.12 1硫燃燒放出的熱量為 2222 千卡則：kg Q =6千卡07 0071. 07.PbS 按下式反應(yīng)放出熱量 Q7 - 11

31、 - PbS+1O =PbO+SO+100690 千卡2122 PbS+SiO = PbOSiO+2030 千卡22生成 PbS 放出熱量：千卡512.6732 .23960. 1100690 生成 PbOSiO量：2kg9 . 195. 095. 0 生成 PbOSiO放出熱量：2千卡61.133 .2839 . 12030 Q =673.512+13.61=689.412 千卡78.CdS 按下式反應(yīng)放出熱量 Q8 CdS+O =CdO+SO+98800 千卡2122 生成 CdO 的 CdS 量：kg28. 04 .1124 .14422. 0 Q =8千卡38.1934 .14428.

32、 0988009.Cu S 按下式反應(yīng)氧化放出熱量 Q29 Cu S+2 O= 2CuO+ SO+127470 千卡222生成 CuO 的 Cu S 量：2kg35. 01 .1271 .15928. 0 Q =9千卡815.2801 .15935. 012747010.鋅精礦帶入熱量 Q10 進入流態(tài)化焙燒爐的精礦溫度為 40,精礦比熱取 0.2CCkg千卡 Q10=千卡8002 . 04010011.空氣帶入熱量為 Q11 空氣比熱取 0.316,空氣溫度為 20,Cm3千卡C Q11=千卡6 .1327316. 02006.21012.入爐精礦含水分 8.696,水分比熱取 1.0，10

33、0精礦中的水分帶入熱量kgCkg千卡kgQ12 Q12=千卡3500 . 140696. 8熱量總收入：Q=Q+O +Q +Q +Q +Q +Q +Q +Q +Q+Q+Q+Q總收入12345678910111213 - 12 - =72679+8246+756+2556+20329+1522+689+193+280+800+1328+350=109724 千卡3.2.23.2.2 熱支出熱支出1.煙氣帶走量為 Q煙爐頂煙氣 900 C,各比分比熱為()：0Cm3千卡SO SO C O N O H O 2322220.529 0.55 0.521 0.333 0.350 0.403千卡煙6440

34、3900)403. 0082.14350. 0149. 8333. 0845.156521. 0616. 055. 099. 0529. 0784.18(Q2.煙塵帶走的熱量為 Q煙塵由爐中出來的煙塵溫度為 900，其比熱為 0.20CCkg千卡Q=44.239000.2=7961.4 千卡煙塵3.焙沙帶走的熱量為 Q焙由爐中出來的焙沙溫度為 850，其比熱為 0.20CCkg千卡Q=45.2149000.2=7961.4 千卡焙4.鋅精礦中水分蒸發(fā)帶走熱量為 Q蒸Q=GtC+GV蒸水水水水Q=蒸千卡5350575696. 8140696. 85.精礦中碳酸鹽分解吸收的熱量為 Q分 CaCO

35、分解吸熱 378, Mg CO 分解吸熱 3143 kg千卡3 kg千卡 Q分=千卡36.94275. 031457. 43786.Cu FeS 和 Fe S 分解吸收的熱量為 Q分278Q分=千卡5 .17202225 . 725. 07.通過爐頂和爐壁的散失熱量為 Q散 為簡化計算，按生產(chǎn)實踐，散熱損失均為熱收入的 2.35.5%，取 5.0%Q=Q5.0%=109714 0.05=5486.2 千卡散總吸收 - 13 - 8.剩余熱量為 Q剩 Q= Q-（Q+Q+Q+ Q+Q分+Q分+Q）剩總吸收煙煙塵焙蒸散 =109724-（64403+7961+7686+5350+942+1720+

36、5486） =16073 千卡計算結(jié)果列于下表表表 3-63-6 鋅精礦流態(tài)化焙燒熱平衡鋅精礦流態(tài)化焙燒熱平衡熱收入熱支出項目千卡項目千卡焙燒反應(yīng)熱煙氣帶走熱6440358.7ZnS 氧化成 ZnO7267566.2煙塵帶走熱79617.3ZnS 氧化成 ZnSO482467.5焙沙帶走熱76867ZnO 和 Fe2O3反應(yīng)生成 ZnOFe2O37560.7水分蒸發(fā)帶走熱53504.9FeS2氧化成 Fe2O325562.3碳酸鹽分解9420.9FeS 氧化成 Fe2O32032918.5CuFeS2和 Fe7S8分解17201.6分解硫燃燒15221.4爐頂及爐壁散熱54865.1PbS 生成 PbOSiO26750.6剩余熱1607314.6CdS 氧化成 CdO1930.21Cu2O 氧化成 C