高精度同步器裝配精度傾斜量的設(shè)計(jì)、制程

1、高精度同步器裝配精度傾斜量的設(shè)計(jì)、制程及控制裝配精度的檢驗(yàn)測(cè)量李樹(shù)云 張鴻源 摘要：通過(guò)計(jì)算傾斜量，合理給定轂、套花鍵公差帶大小和位置，提高設(shè)計(jì)精度、方便制程控制。關(guān)鍵詞：公差帶圖；周向側(cè)隙；徑向側(cè)隙；傾斜量；原齒形。隨著自動(dòng)變速器的廣泛應(yīng)用，對(duì)于自動(dòng)掛擋過(guò)程中的同步器總成的性能要求亦愈來(lái)愈高，其性能中首先重要的是同步器齒轂、齒套總成裝配精度的要求，它包括自滑性和傾斜量?jī)身?xiàng)，它們都直接影響了掛擋過(guò)程齒套與齒轂的導(dǎo)向性能。在無(wú)卡滯狀態(tài)下轂、套導(dǎo)向越長(zhǎng)，自滑性越好，掛擋力越小，自滑性是為保證互換性裝配而提出的；而傾斜量是在自滑性好的前提下，為保證轂、套定心和配合要求而規(guī)定的一個(gè)量化指標(biāo)。筆者認(rèn)為，

2、對(duì)同步器齒轂、齒套的花鍵設(shè)計(jì)，圖紙一般都能保證其單個(gè)零件傳遞扭矩完成換檔所需的基本要求，也能保證其總成裝配的互換性，但一涉及到總成裝配傾斜量要求，從設(shè)計(jì)上就模糊了。傾斜量涉及到合理給定配合尺寸，其保證條件包括以下三種：1.大徑配合或者小徑配合時(shí)，大徑或者小徑配合間隙反映總成裝配傾斜量的狀態(tài)。此時(shí)必須驗(yàn)算齒側(cè)配合反映在傾斜量上的數(shù)值，不得與前者干涉。即齒側(cè)配合反映出的最小傾斜量應(yīng)大于大徑（或小徑）配合反映出的最大傾斜量。2.齒側(cè)定心配合時(shí)作用齒厚與作用齒槽寬配合的側(cè)隙反映總成裝配傾斜量的狀態(tài)。與此同時(shí)必須驗(yàn)算大徑以及小徑配合間隙反映在傾斜量上的數(shù)值，不得與前者干涉。即大徑（或小徑）配合間隙反映出

3、的最小傾斜量應(yīng)大于齒側(cè)配合反映出的最大傾斜量。3.混合定心時(shí)，齒側(cè)配合側(cè)隙與大徑（或小徑）配合間隙共同反映總成裝配傾斜量的狀態(tài)。此時(shí)混合定心的大徑定心反映的傾斜量與齒側(cè)配合反映的傾斜量不得相差太大，同理混合定心時(shí)小徑定心反映的傾斜量與齒側(cè)配合反映的傾斜量亦不得相差太大。下面我將從設(shè)計(jì)、制造和精度測(cè)量三個(gè)方面，舉例說(shuō)明同步器齒轂、齒套裝配傾斜量的設(shè)計(jì)計(jì)算和制程控制要點(diǎn)。案例的提出 最近我公司為國(guó)內(nèi)某主機(jī)廠生產(chǎn)的某種齒側(cè)定心的三四檔同步器齒轂、齒套裝配自滑性合格，傾斜量（圖紙給定值為0.5-0.9）出現(xiàn)了超下差的現(xiàn)象。檢驗(yàn)數(shù)據(jù)顯示齒轂外花鍵(插齒)的大、小徑、M值、齒形、齒向、周累都符合產(chǎn)品圖，齒

4、套內(nèi)花鍵（拉削）的大、小徑、M值、橢圓、錐度、倒錐也都符合產(chǎn)品圖。出現(xiàn)這種不合格是什么原因呢？一.確保同步器齒轂、齒套總成裝配精度的設(shè)計(jì)計(jì)算從設(shè)計(jì)角度核算齒套、齒轂的內(nèi)、外花鍵設(shè)計(jì)是否滿足傾斜量的要求。（一）產(chǎn)品圖給定的花鍵參數(shù)1.齒套直齒漸開(kāi)線內(nèi)花鍵參數(shù)表：齒數(shù)Z=36，模數(shù)m=2.1167，壓力角=20?；君X槽寬=3.325，作用齒槽寬最小值EVmax=3.325，實(shí)際齒槽寬E=3.4（+0.07，0），大徑da=78.75(+0.30，0)，小徑df=74.45(+0.1，0)，公差等級(jí)6H。2.內(nèi)花鍵其它已知條件：鎖止半角=57.5°，兩端倒角深度都=1.15，倒角后兩端倒

5、錐軸向尺寸都=4±0.2 ，齒套內(nèi)花鍵總長(zhǎng)度=22.5，有效長(zhǎng)度=20.2。3.齒轂直齒漸開(kāi)線外花鍵參數(shù)表：齒數(shù)Z=36，模數(shù)m=2.1167，壓力角=20°。基本齒厚=3.325，作用齒厚最大值SVmax=3.295，實(shí)際齒厚S=3.249（+0.046，0），大徑da=78.3（0，-0.1），小徑df=73.6(0，-0.3)，公差等級(jí)6f。4.外花鍵其它已知條件：齒轂外花鍵有效長(zhǎng)度=19.7。如下圖。5.三四檔同步器轂、套嚙合后傾斜量要求：按圖示將齒套與齒轂相嚙合，不裝鋼球和滑塊時(shí)把齒轂固定，測(cè)量齒套的傾斜量0.5-0.9。測(cè)量位置在如下圖81.8處。（二）作用側(cè)隙

6、和傾斜量的核算1. 花鍵公差參照花鍵標(biāo)準(zhǔn)GB/T3478.1-1995可知齒套6級(jí)花鍵的周累Fp=0.066，齒形公差ff=0.037，齒向公差F=0.012，總公差(T+)=0.115，綜合公差=0.046，所以加工公差T=0.115-0.046=0.069，內(nèi)花鍵弧齒槽寬公差0.07與0.069相近，確認(rèn)為6級(jí)公差。外花鍵5級(jí)花鍵的周累Fp=0.047，齒形公差ff=0.023，齒向公差F=0.009，總公差(T+)=0.073，綜合公差=0.032，所以加工公差T=0.073-0.032=0.041。外花鍵弧齒厚公差0.046與 0.041相近，應(yīng)為5級(jí)公差。如“圖紙給定的公差圖”所示：

7、（1）得出內(nèi)花鍵齒槽寬綜合公差=0.075，顯然不符合6H規(guī)定，6級(jí)應(yīng)為0.046，應(yīng)調(diào)整至“按6H/5f調(diào)整后正確的花鍵公差大小及位置圖”的作用齒槽寬3.354。內(nèi)花鍵正確標(biāo)注應(yīng)為：實(shí)際齒槽寬E=3.40(+0.07,0) 作用齒槽寬最小值EVmin=3.40-=3.40-0.046=3.354。（2）圖紙給出外花鍵實(shí)際齒厚最大值Smax=3.295，和作用齒厚最大值Svmax=3.295相等，顯然是錯(cuò)誤的，因?yàn)樵赟max=3.295時(shí)綜合公差=0，這是不可能的，應(yīng)調(diào)整至“按6H/5f調(diào)整后正確的花鍵公差大小及位置圖”的作用齒厚最大值為3.327，落實(shí)外花鍵齒厚公差帶位置與大小才能決定配合狀

8、態(tài)。外花鍵正確標(biāo)注應(yīng)為：實(shí)際齒厚S=3.354(-0.059,-0.105)，以作用齒槽寬最小值為其基準(zhǔn)孔。2. 按齒槽寬及齒厚計(jì)算作用側(cè)隙如上圖，先看齒套，實(shí)際齒槽寬E=3.4（+0.07，0），沒(méi)有問(wèn)題；作用齒槽寬最小值Evmin=3.325，與6H的綜合公差有矛盾，Evmin應(yīng)為=3.40-0.046=3.354。再看齒轂，實(shí)際齒厚S=3.249（+0.046，0），沒(méi)有問(wèn)題；作用齒厚最大值Svmax=3.295，與實(shí)際齒厚最大值相等，致使=0，必須調(diào)整，Svmax=（3.249+0.046）+0.032=3.327依據(jù)以上數(shù)據(jù)可作出“按6H/5f調(diào)整后正確的花鍵公差大小及位置圖”。由于

9、花鍵加工后存在齒距累計(jì)誤差、齒形誤差和齒向誤差，即存在綜合誤差，因而影響了花鍵的配合。（1）當(dāng)內(nèi)花鍵實(shí)際齒槽寬T內(nèi)加工到最小值、外花鍵實(shí)際齒厚T外加工到最大值時(shí)，加上內(nèi)花鍵綜合誤差和外花鍵綜合誤差的影響，會(huì)出現(xiàn)作用側(cè)隙最小值0.027，見(jiàn)圖左半部分。 實(shí)際齒槽寬最小3.4考慮到綜合誤差0.046，將變?yōu)樽饔谬X槽寬最小Evmin，Evmin=3.4-0.046=3.354；實(shí)際齒厚最大3.295考慮到綜合誤差0.032，將變?yōu)樽饔谬X厚最大Evmax，Evmax=3.295+0.032=3.327；所以作用側(cè)隙最小值CVmin=3.354-3.327=0.027。（2）當(dāng)內(nèi)花鍵實(shí)際齒槽寬T內(nèi)加工到

10、最大值、外花鍵實(shí)際齒厚T外加工到最小值時(shí)，加上內(nèi)花鍵綜合誤差和外花鍵綜合誤差的影響，會(huì)出現(xiàn)作用側(cè)隙最大值0.143，見(jiàn)圖右半部分。實(shí)際齒槽寬最大3.47考慮到綜合誤差0.046，將變?yōu)樽畲笞饔谬X槽寬EvmaxEvmax=3.47-0.046=3.424；實(shí)際齒齒厚最小3.249考慮到綜合誤差0.032，將變?yōu)樽饔谬X厚最大Evmax，Evmax=3.249+0.032=3.281；所以作用側(cè)隙最小值CVmin=3.424-3.281=0.143。如“齒槽寬、齒厚及檢驗(yàn)方法圖解”所示。為了保證互換和配合性質(zhì)，花鍵標(biāo)準(zhǔn)依據(jù)極限尺寸判斷原則即泰勒原則：（1）作用尺寸不允許超過(guò)最大實(shí)體尺寸；（2）在任何

11、位置上的實(shí)際尺寸不允許超過(guò)最小實(shí)體尺寸，成對(duì)使用極限量規(guī)的通規(guī)和止規(guī)。通規(guī)按工件最大實(shí)體尺寸制造，其作用是防止工件尺寸超出最大實(shí)體尺寸；止規(guī)按工件最小實(shí)體尺寸制造，其作用是防止工件尺寸超出最小實(shí)體尺寸。檢驗(yàn)時(shí)，如果通規(guī)能通過(guò)，而止規(guī)不能通過(guò)，則認(rèn)為工件是合格的。規(guī)定了4種檢驗(yàn)法：（1）基本方法：用綜合通端花鍵量規(guī)控制內(nèi)花鍵作用齒槽寬最小值和外花鍵作用齒厚最大值，即控制作用側(cè)隙最小值；同時(shí)用非全齒止端花鍵量規(guī)或測(cè)M值(棒間距和跨棒距)或W值(外花鍵公法線)，控制內(nèi)花鍵實(shí)際齒槽寬最大值和外花鍵實(shí)際齒厚最小值，即控制內(nèi)外花鍵的最小實(shí)體尺寸。（2）方法A：在基本方法的基礎(chǔ)上增加用綜合止端花鍵量規(guī)控制內(nèi)

12、花鍵作用齒槽寬最大值和外花鍵作用齒厚最小值，即控制作用側(cè)隙最大值。（3）方法B：用綜合通端花鍵量規(guī)和綜合止端花鍵量規(guī)分別控制作用側(cè)隙最小值和最大值。（4）單項(xiàng)檢驗(yàn)法：測(cè)M值(棒間距和跨棒距)或W值(外花鍵公法線)，控制內(nèi)花鍵實(shí)際齒槽寬最大值、最小值和外花鍵實(shí)際齒厚最大值、最小值。再檢驗(yàn)齒距累計(jì)誤差、齒形誤差、齒向誤差，間接控制綜合誤差。對(duì)于常用的花鍵，只保自滑性，控制花鍵的最大實(shí)體狀態(tài)和最小實(shí)體狀態(tài)便可滿足設(shè)計(jì)要求，可選用GB/T3478.1-1995的基本方法。此法檢驗(yàn)效率高，互換性好，保證總公差(T+)達(dá)到設(shè)計(jì)要求，允許加工公差和綜合公差相互補(bǔ)償，因而經(jīng)濟(jì)性好，是大批量生產(chǎn)常用的方法。高精

13、度的花鍵聯(lián)結(jié)，不僅要求自滑性還要保傾斜量，可選用GB/T3478.1-1995的方法A。此法適用于作用側(cè)隙有公差要求的花鍵副，采用方法A控制花鍵副作用側(cè)隙最大值，當(dāng)花鍵的綜合誤差很小，綜合止端花鍵量規(guī)通過(guò)時(shí)，應(yīng)相應(yīng)壓縮總公差(T+)值，既不允許因出現(xiàn)較小的綜合誤差，而用綜合公差來(lái)補(bǔ)償加工公差T。但當(dāng)較大時(shí)，可用加工公差T來(lái)予以補(bǔ)償，此時(shí)總公差值(T+)保持不變。方法B適用于工藝穩(wěn)定，能保證綜合公差和作用側(cè)隙有公差要求的花鍵副。綜合公差和加工公差T的補(bǔ)償關(guān)系同方法A。單項(xiàng)檢驗(yàn)法適用于無(wú)綜合量規(guī)，或因工件太大無(wú)法制造量規(guī)的花鍵產(chǎn)品，還可用于工藝分析，當(dāng)一個(gè)零件被量規(guī)拒收或一對(duì)花鍵工作狀態(tài)不良時(shí)，可

14、用此檢驗(yàn)法找出原因。綜上所述，漸開(kāi)線花鍵的齒側(cè)配合不同于光滑圓柱配合，它不僅與尺寸偏差有關(guān)，而且于形位公差有關(guān)，因而存在著作用側(cè)隙與實(shí)際側(cè)隙。裝配后真正起作用的側(cè)隙就是作用側(cè)隙。對(duì)于一個(gè)零件，作用尺寸只有一個(gè)，實(shí)際尺寸可能有許多個(gè)；一批零件的作用尺寸應(yīng)在一定范圍內(nèi)變動(dòng)。當(dāng)實(shí)際尺寸為最大值時(shí)，作用尺寸必然也是最大值。我們?cè)谠O(shè)計(jì)花鍵時(shí)可以合理給定公差帶的寬度，并通過(guò)選擇不同的檢驗(yàn)控制方法，得到所需的作用側(cè)隙，或是只實(shí)現(xiàn)互換，或是既實(shí)現(xiàn)互換又實(shí)現(xiàn)配合性質(zhì)。以上算法和方法，參見(jiàn)花鍵標(biāo)準(zhǔn)GB/T3478.1-1995。因?yàn)閮?nèi)外花鍵配合是6H/5f，查花鍵標(biāo)準(zhǔn)表可知：內(nèi)花鍵作用齒槽寬Ev下偏差為0；外花鍵

15、作用齒厚Sv上偏差為-0.03。可見(jiàn)修正后的設(shè)計(jì)較符合標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。作用側(cè)隙是圓周方向側(cè)隙，可以用公式：C徑=C周/2tg（參考齒輪標(biāo)準(zhǔn)GB/Z18620.2-2002）將其轉(zhuǎn)變成徑向側(cè)隙。此處為節(jié)圓壓力角，因內(nèi)外花鍵有變位，故節(jié)圓壓力角可按無(wú)側(cè)隙嚙合方程式求得。變位系數(shù)X1= X2=齒槽寬（或齒厚）基本偏差變動(dòng)量/(2×m×tg)=（3.354-3.325）/(2×2.1167×tg20°)=（3.327-3.325+0.027）/(2×2.1167×tg20°)=0.029/1.54=0.0188。則根據(jù)無(wú)側(cè)隙嚙

16、合方程式得：inv =inv+2(X1+ X2) tg/(Z1+Z2)，inv=inv20°+2×（0.0188+0.0188）tg20°/(36+36)=0.014904+0.0003808=0.015285， 查漸開(kāi)線函數(shù)表可得=20 °10。于是得：徑向作用間隙最小值CVmin徑=0.027/2×tg20°10=0.037；徑向作用間隙最大值CVmax徑=0.143/2×tg20°10=0.196。3. 計(jì)算齒側(cè)間隙反映的傾斜量以下兩圖為轂套裝配時(shí)測(cè)量?jī)A斜量的情形： 由粗實(shí)線繪制的大小兩個(gè)直角三角形相似可得：

17、徑向間隙CV徑/19.7=傾斜量/81.8。所以齒側(cè)設(shè)計(jì)傾斜量 最大=0.196×81.8/19.7=0.82mm，在0.5-0.9mm之間。齒側(cè)設(shè)計(jì)傾斜量 最小=0.037×81.8/19.7=0.15mm0.5mm。所以我們斷定：如果內(nèi)花鍵齒槽寬按圖紙下限加工，外花鍵齒厚按圖紙上限加工，傾斜量就會(huì)在0.15左右，而產(chǎn)品圖要求的傾斜量是0.5-0.9，故會(huì)超下偏差。4. 計(jì)算大徑間隙反映的傾斜量：齒套內(nèi)花鍵大徑=78.75（+0.30，0）；齒轂外花鍵大徑=78.3（0，-0.1），所以最小徑向間隙CV徑min=78.75-78.3=0.45，由此可得大徑間隙允許的最小傾

18、斜量：最小=0.45×81.8/19.5=1.89 mm大于產(chǎn)品圖規(guī)定的傾斜量最大值0.9mm，不與齒側(cè)干涉。5. 計(jì)算小徑間隙反映的傾斜量：同理齒套內(nèi)花鍵小徑=74.45(+0.1，0)；齒轂外花鍵小徑=73.6(0，-0.3)，所以最小徑向間隙=74.45-73.6=0.85，由此可得小徑間隙允許的最小傾斜量最小=0.85×81.8/19.5=3.56 mm也大于產(chǎn)品圖規(guī)定的傾斜量最大值0.9mm，不與齒側(cè)干涉。（三）花鍵有效寬度設(shè)計(jì)核算 驗(yàn)算齒套內(nèi)花鍵有效寬度20.2是否能滿足。如下圖所示：齒套內(nèi)花鍵實(shí)際齒槽寬為3.4（+0.07，0），用周節(jié)m=6.65減后可得內(nèi)花

19、鍵正常實(shí)際齒厚中限值S中=6.65-3.435=3.215；再根據(jù)齒套倒錐角度，倒錐反角，鎖止半角=57.5°，兩端倒角軸向尺寸長(zhǎng)1.15及4 ，齒套花鍵總長(zhǎng)度=22.5作“三四檔齒套倒錐祥圖”，量得交匯P處和P處的齒厚都為3.215，并可量出P和P處都留有0.1左右的原齒形。可見(jiàn)內(nèi)花鍵有效長(zhǎng)度：H=22.5-1.15×2=20.2在設(shè)計(jì)上是滿足的，齒轂有效導(dǎo)向長(zhǎng)度19.7也就得到保證。制造過(guò)程中應(yīng)保留原齒形，以保證設(shè)計(jì)要求，下文還有論述。（四）設(shè)計(jì)核算后的總結(jié)內(nèi)外花鍵是齒側(cè)配合H/f，齒套內(nèi)花鍵精度是6級(jí)，齒轂外花鍵精度是5級(jí)；齒轂有效導(dǎo)向長(zhǎng)度19.7在設(shè)計(jì)上可以保證，傾

20、斜量0.5-0.9設(shè)計(jì)上沒(méi)有保證，因此不能確保同步器齒轂、齒套總成裝配精度。正確的解決方法是：1.根據(jù)設(shè)計(jì)上需求的傾斜量、同步器轂、套的結(jié)構(gòu)（直徑方向的大小、厚度），計(jì)算出反映在徑向的作用間隙CVmax和CVmin。2.根據(jù)徑向的作用間隙反算出圓周方向的作用側(cè)隙。3.再依據(jù)圓周作用側(cè)隙按公差圖分配給內(nèi)花鍵和外花鍵，調(diào)整其大小精度及其位置，給出齒槽寬和齒厚的實(shí)際公差T、綜合公差。(注意一定要按基孔制確定基準(zhǔn)數(shù)值)按上述原則計(jì)算才能保證自滑性合格，傾斜量合格，并做到與圖紙給定的齒槽寬和齒厚公差不產(chǎn)生矛盾。由于我公司加工的傾斜量總是偏小，于是主機(jī)廠對(duì)傾斜量的要求進(jìn)行了設(shè)計(jì)更改，由0.5-0.9變?yōu)?

21、-0.6。二熱處理前的傾斜量制程控制（一）依據(jù)產(chǎn)品傾斜量新要求0-0.6，修正內(nèi)、外花鍵的加工公差和綜合公差鑒于產(chǎn)品圖傾斜量要求0-0.6，我將通過(guò)以上的論述重新修正公差帶如下：1.仍保持原配合性質(zhì)6H/5f不變，即內(nèi)外花鍵周向作用側(cè)隙最小CVmin=0.03。2.由于我公司已根據(jù)齒套實(shí)際齒槽寬最大3.47定內(nèi)花鍵拉刀，故齒套實(shí)際齒槽寬最大3.47設(shè)計(jì)上不變。3.根據(jù)設(shè)計(jì)上需求的傾斜量0-0.6和公式：徑向間隙CV徑/19.7=傾斜量/81.8計(jì)算徑向的作用間隙CVmax。CVmax=max×19.7/81.8=0.6×19.7/81.8=0.144。4.根據(jù)徑向作用側(cè)隙最

22、大CVmax=0.144和公式：C徑=C周/2tg反算出圓周方向的作用側(cè)隙最大。由于變位量很小可用tg代替 tg，于是C周max= CVmax×2tg=0.144×2tg20°=0.105。5. 根據(jù)C周max=0.105，C周min= 0.03，分配給齒套內(nèi)花鍵的加工公差T內(nèi)=0.045，分配給齒轂外花鍵的加工公差T外=0.105-0.03-0.045=0.03，齒套的綜合公差精度等級(jí)按6H級(jí)，齒轂的綜合公差精度等級(jí)按5f級(jí)，所以：內(nèi)=0.046；外=0.032?？梢越o出“按傾斜量0-0.6調(diào)整的花鍵公差大小及位置圖”如下:由上圖可知：變位系數(shù)X1= X2=齒槽

23、寬（或齒厚）基本偏差變動(dòng)量/(2×m×tg)=（3.379-3.325）/(2×2.1167×tg20°)=（3.349-3.325+0.03）/(2×2.1167×tg20°)=0.054/1.54=0.035。則根據(jù)無(wú)側(cè)隙嚙合方程式得：inv =inv+2(X1+ X2) tg/(Z1+Z2)，inv=inv20°+2×（0.035+0.035）tg20°/(36+36)=0.015613，查漸開(kāi)線函數(shù)表可得=20 °18。由，作用側(cè)隙最小CVmin=0.03，作用側(cè)隙最

24、大CVmax=0.105，再算徑向作用側(cè)隙和傾斜量。于是可得：徑向作用側(cè)隙最小值CVmin徑=0.03/2×tg20°18=0.04；徑向作用側(cè)隙最大值CVmax徑=0.105/2×tg20°18=0.142。由公式 CV徑/19.7=/81.8可得齒側(cè)設(shè)計(jì)傾斜量最大max=0.142×81.8/19.7=0.59，約等于0.6。齒側(cè)設(shè)計(jì)傾斜量最小min=0.04×81.8/19.7=0.168，略大于0。這樣設(shè)計(jì)不但符合產(chǎn)品原圖設(shè)計(jì)要求，而且有利于制程控制。（二）熱前制造一般要保證齒轂、齒套熱前給定的工藝尺寸，經(jīng)過(guò)熱處理后能達(dá)到產(chǎn)品

25、圖要求的尺寸，即熱前和熱后尺寸匹配。根據(jù)以往類(lèi)似產(chǎn)品的加工經(jīng)驗(yàn)，可粗定熱前工藝尺寸，要進(jìn)行一次或幾次工藝試驗(yàn)才能匹配好。齒套的內(nèi)花鍵6級(jí)精度，最后由拉刀保證，檢驗(yàn)方法采用花鍵標(biāo)準(zhǔn)GB/T3478.1-1995規(guī)定的方法B，再用單項(xiàng)測(cè)量輔助，可有效控制熱前的作用尺寸。齒轂外花鍵是5級(jí)精度，為提高效率采用插齒加工，粗定熱前工藝尺寸，然后依據(jù)這些尺寸精度選用合適的插齒機(jī)床、插齒刀，設(shè)計(jì)插齒胎。用M值檢具控制外花鍵M值；用齒輪測(cè)量中心測(cè)量齒形、齒向、周累、徑跳；作用齒厚用全齒通規(guī)和止規(guī)測(cè)量。也可用檢驗(yàn)芯軸測(cè)量徑跳?？梢?jiàn)外花鍵檢驗(yàn)方法也采用方法B，再用單項(xiàng)測(cè)量輔助。也可有效控制熱前的作用尺寸。本文只側(cè)重

26、于花鍵傾斜量的設(shè)計(jì)和工藝方案的論述，對(duì)于機(jī)床、刀具、工裝、檢具和熱處理不再展開(kāi)，有興趣的專業(yè)人士可做專題論述。（三）關(guān)于原齒形丟失對(duì)傾斜量的影響在倒內(nèi)尖角工序要注明保留原齒形的要求。一旦倒內(nèi)尖角時(shí)倒深了，沒(méi)有保持原齒形，那么如下圖所示，可通過(guò)解直角三角形得：倒錐最深處與正常齒的厚度落差中限值=4×tg3°50=0.27進(jìn)而得倒錐反角損失的原齒形長(zhǎng)度中限值=0.27/tg12.5°=1.2。那么花鍵有效長(zhǎng)度19.7就只剩：H=19.7-4×2-1.2×2=9.3。這時(shí)前面齒側(cè)間隙反映的最大傾斜量就由0.59變?yōu)椋糊X側(cè)設(shè)計(jì)傾斜量最大max=0.14

27、2×81.8/9.3=1.25，大于上差0.6，已超上差一倍以上。前面齒側(cè)間隙反映的最小傾斜量就由0.168變?yōu)椋糊X側(cè)設(shè)計(jì)傾斜量最小min=0.04×81.8/9.3=0.35，大于0。前面大徑間隙間隙允許的最小傾斜量由1.89變?yōu)椋鹤钚?0.45×81.8/9.3=3.96。遠(yuǎn)大于1.25，不與齒側(cè)干涉。前面小徑間隙反映的最小傾斜量由3.56變?yōu)椋鹤钚?0.85×81.8/9.3=7.48 。遠(yuǎn)大于1.25，不與齒側(cè)干涉。可見(jiàn)如果原齒形丟失則轂、套配合的傾斜量將大幅度超上差。（四）熱處理變形對(duì)傾斜量的影響以下計(jì)算公式均摘自齒輪標(biāo)準(zhǔn)GB/Z18620.2-2002。齒轂的熱處理方式是氣體軟氮化，熱處理前后外花鍵M值變化一般在±0.02以里。偶數(shù)齒外花鍵跨棒距Md=mzcos/cosM+DMDM量棒直徑；DM=3.6，式中invM=inv+ DM/mzcos+2xtg/Z-/ 2Z=inv20°+3.6/2.1167×36cos20°+2×0.035tg20°/36-/2×36=0.022259。查漸開(kāi)線函數(shù)表可得M=22°51。齒厚變動(dòng)量Es與M值(跨棒距或棒間距)變動(dòng)量Ey的關(guān)系為:Es=Ey×sinM/cos=0.02×sin22&#