平房倉(cāng)大跨度結(jié)構(gòu)施工的具體對(duì)策和方法

1、第一節(jié) 平房倉(cāng)大跨度結(jié)構(gòu)施工的具體對(duì)策和方法一、平房倉(cāng)大跨度結(jié)構(gòu)工程概況1、平房倉(cāng)有 12棟，軸線尺寸 21m*60m, 建筑高度 10.6m，占地面積 1530，建筑面積 15396, 層數(shù)1層。結(jié)構(gòu)型式 : 鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)、自呼吸通風(fēng)雙層板式屋蓋 , 490厚燒結(jié)頁(yè)巖實(shí)心磚墻 , 現(xiàn)澆鋼筋混凝土水平聯(lián)梁， 構(gòu)造柱 c25,其它均為c30 鋼筋采用 hrb400(e) 級(jí)。板厚 100mm ，跨度 21m 。2、工程結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)、難點(diǎn)、重點(diǎn)1)模板支架搭設(shè)高度 h ：12m 8m 2)模板支架搭設(shè)跨度 b：21m 18m 3)施工總荷載： s=(g1k+ g2k+ g3k)+(q1k+q2

2、k) =(0.8+24 0.1+1.1 0.1)+(1+2) =6.31 kn/m2 15 kn/m2 4)集中線荷載： s=b(g1k+ g2k+ g3k)+(q1k+q2k) =0.25(0.8+24 0.4+1.5 0.4)+(1+2) =3.5 kn/m 8m ，混凝土強(qiáng)度達(dá)到 100% ；8m 混凝土強(qiáng)度達(dá)到 75% ；懸臂構(gòu)件達(dá)到 100% 后方可拆除。板底模 2m ，混凝土強(qiáng)度達(dá)到 50% ；2m 、8m 混凝土強(qiáng)度達(dá)到 75% ；8m ，混凝土強(qiáng)度達(dá)到 100% 方可拆除。模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續(xù)，經(jīng)技術(shù)負(fù)責(zé)人、 監(jiān)理審批簽字后方可拆除。柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍

3、， 然后用撬棍輕輕撬動(dòng)模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動(dòng)模板，使模板離開(kāi)墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。樓板、梁模拆除，應(yīng)先拆除樓板底模，再拆除側(cè)幫模，樓板模板拆除應(yīng)先拆除水平拉桿， 然后拆除板模板支柱， 每排留 12根支柱暫不拆， 操作人員應(yīng)站在已拆除的空隙， 拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。 等該段的模板全部脫落后，集中運(yùn)出集中堆放，木模的堆放高度不超過(guò)2米。樓層較高，支模采用雙層排架時(shí)，先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上層模板全部運(yùn)出后再拆底層排架，有穿墻螺栓的應(yīng)先拆

4、除穿墻螺桿，再拆除梁側(cè)模和底模。十、應(yīng)急預(yù)案（一）危險(xiǎn)源分析本模板工程涵蓋了鋼筋、 混凝土、模板等工程， 施工過(guò)程中存在的主要危險(xiǎn)源有以下幾點(diǎn)：1、機(jī)械傷害形成原因：木工棚、機(jī)械缺陷誤操作，防護(hù)不到位應(yīng)采取的控制措施：1)、設(shè)專(zhuān)人負(fù)責(zé)，按規(guī)范操作經(jīng)常檢查電鋸、電刨等的防護(hù)罩，分料器、推料器等設(shè)施，確保安全有效。2)、停機(jī)時(shí)要拉閘、斷電、上鎖。2、觸電形成原因：漏電開(kāi)關(guān)失效，違規(guī)接送電源。應(yīng)采取的控制措施：1)、機(jī)械設(shè)備必須做到“一機(jī)一閘一漏電”。2)、按、拆電源應(yīng)由專(zhuān)業(yè)電工操作。3)、漏電開(kāi)關(guān)等必須靈敏有效。4)、現(xiàn)場(chǎng)電纜布設(shè)規(guī)范。5)、設(shè)備必須使用按扭開(kāi)關(guān)嚴(yán)禁使用倒順開(kāi)關(guān)。3、火災(zāi)形成原因：

5、明火。應(yīng)采取的控制措施：1)、嚴(yán)禁煙火；2)、嚴(yán)禁存放易燃易爆物品；3)、操作間必須配齊消防器材。4、物體打擊形成原因：模板搬運(yùn)違章作業(yè)、支模設(shè)施設(shè)備缺陷。應(yīng)采取的控制措施：1)、輕拿慢放，規(guī)范作業(yè)，注意安全；2)、應(yīng)經(jīng)常檢查所用工具，確保安全有效。5、高處墜落形成原因：高處支模防護(hù)不到位。應(yīng)采取的控制措施： 腳手架作業(yè)面應(yīng)采取鋪板或平掛安全網(wǎng)等防護(hù)措施，且工人應(yīng)規(guī)范操作，勿猛拉猛撬。6、坍塌形成原因：木料等堆放不規(guī)范，支撐體系基礎(chǔ)不滿足受力要求。應(yīng)采取的控制措施：1)、應(yīng)分散放料，并嚴(yán)格控制堆放高度，嚴(yán)禁超過(guò)規(guī)定載荷；2)、基礎(chǔ)符合設(shè)計(jì)要求，達(dá)到設(shè)計(jì)的承載力，檢測(cè)條件缺乏的情況下，可做堆載實(shí)

6、驗(yàn)。7、起重傷害形成原因：模板等吊運(yùn)不規(guī)范。應(yīng)采取的控制措施：1)、吊裝時(shí)應(yīng)把吊物綁牢固；2)、 信號(hào)工及吊裝司機(jī)必須持證上崗， 密切配合，嚴(yán)格遵守“十不吊”規(guī)定；3)、被吊物嚴(yán)禁從人上方通過(guò)，人員嚴(yán)禁在被吊物下方停留；4)、經(jīng)常檢查吊索具，并且保持安全有效；5)、遇有 6級(jí)以上強(qiáng)風(fēng)、大雨、大霧等天氣嚴(yán)禁吊物；6)、整個(gè)預(yù)防措施過(guò)程都比必須安排有專(zhuān)門(mén)人員進(jìn)行監(jiān)控。（二）應(yīng)急預(yù)案1、目的提高整個(gè)項(xiàng)目組對(duì)事故的整體應(yīng)急能力，確保意外發(fā)生的時(shí)候能有序的應(yīng)急指揮，為有效、及時(shí)的搶救傷員，防止事故的擴(kuò)大，減少經(jīng)濟(jì)損失，保護(hù)生態(tài)環(huán)境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預(yù)案。2、應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組及其職責(zé)應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)

7、小組由組長(zhǎng)、副組長(zhǎng)、成員等構(gòu)成。1)、領(lǐng)導(dǎo)各單位應(yīng)急小組的培訓(xùn)和演習(xí)工作，提高應(yīng)變能力。2)、當(dāng)發(fā)生突發(fā)事故時(shí)，負(fù)責(zé)救險(xiǎn)的人員、器材、車(chē)輛、通信和組織指揮協(xié)調(diào)。3)、負(fù)責(zé)準(zhǔn)備所需要的應(yīng)急物資和應(yīng)急設(shè)備。4)、及時(shí)到達(dá)現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行指揮，控制事故的擴(kuò)大，并迅速向上級(jí)報(bào)告。3、應(yīng)急反應(yīng)預(yù)案1)、事故報(bào)告程序事故發(fā)生后，作業(yè)人員、班組長(zhǎng)、現(xiàn)場(chǎng)負(fù)責(zé)人、項(xiàng)目部安全主管領(lǐng)導(dǎo)應(yīng)逐級(jí)上報(bào)，并聯(lián)絡(luò)報(bào)警，組織搶救。2)、事故報(bào)告事故發(fā)生后應(yīng)逐級(jí)上報(bào)：一般為現(xiàn)場(chǎng)事故知情人員、作業(yè)隊(duì)、班組安全員、施工單位專(zhuān)職安全員。 發(fā)生重大事故時(shí)， 應(yīng)立即向上級(jí)領(lǐng)導(dǎo)匯報(bào)， 并在24小時(shí)內(nèi)向上級(jí)主管部門(mén)作出書(shū)面報(bào)告。3)、現(xiàn)場(chǎng)事故應(yīng)急處理

8、施工過(guò)程中可能發(fā)生的事故主要有：機(jī)具傷人、火災(zāi)事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故?；馂?zāi)事故應(yīng)急處理：及時(shí)報(bào)警，組織撲救，集中力量控制火勢(shì)。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢(shì)蔓延。注意人身安全， 積極搶救被困人員， 配合消防人員撲滅大火。觸電事故處理： 立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開(kāi)。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時(shí)，可采取人工呼吸、心臟擠壓術(shù)，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時(shí)，應(yīng)對(duì)傷員進(jìn)行早期清創(chuàng)處理，創(chuàng)面宜暴露，不宜包扎，發(fā)生內(nèi)部組織壞死時(shí)，必須注射破傷風(fēng)抗菌素。高溫中暑的應(yīng)急處理： 將中暑人員移至陰涼的地方，解開(kāi)衣服讓其平臥，

9、頭部不要墊高。用涼水或 50% 酒精擦其全身， 直至皮膚發(fā)紅，血管擴(kuò)張以促進(jìn)散熱，降溫過(guò)程中要密切觀察。及時(shí)補(bǔ)充水分和無(wú)機(jī)鹽，及時(shí)處理呼吸、循環(huán)衰竭，醫(yī)療條件不完善時(shí)，及時(shí)送醫(yī)院治療。其他人身傷害事故處理： 當(dāng)發(fā)生如高空墜落、 被高空墜物擊中、 中毒窒息和機(jī)具傷人等人身傷害時(shí)， 應(yīng)立即向項(xiàng)目部報(bào)告、 排除其他隱患， 防止救援人員受到傷害，積極對(duì)傷員進(jìn)行搶救。4、應(yīng)急通信聯(lián)絡(luò)通信聯(lián)系方式應(yīng)在施工現(xiàn)場(chǎng)和營(yíng)地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。十一、板模板（碗扣式）計(jì)算書(shū) ( 一) 、工程屬性新澆混凝土樓板名稱(chēng)平房倉(cāng)新澆混凝土樓板板厚 (mm) 100 模板支架高度 h(m) 12 模板支架縱向長(zhǎng)度

10、l(m) 36 模板支架橫向長(zhǎng)度b(m) 21 ( 二) 、荷載設(shè)計(jì)樓板模板自重標(biāo)準(zhǔn)值g1k(kn/m2) 模板0.1 模板及次楞0.3 樓板模板0.5 新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值g2k(kn/m3) 24 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值g3k(kn/m3) 1.1 施工人員及設(shè)備產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1k(kn/m2) 3 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 k(kn/m2) 基本風(fēng)壓0(kn/m2) 0.35 地基粗糙程度c類(lèi)(有密集建筑群市區(qū) ) 模板支架頂部距地面高度(m) 25 風(fēng)壓高度變化系數(shù) z0.81 風(fēng)荷載體型系數(shù) s0.2 ( 三) 、模板體系設(shè)計(jì)模板支架高度 (m) 12 主楞布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距

11、la(mm) 900 立桿橫向間距 lb(mm) 900 水平拉桿步距 h(mm) 1200 斜桿或剪刀撐設(shè)置剪刀撐符合規(guī)范jgj166-2008設(shè)置要求立桿伸出頂層水平桿長(zhǎng)度a(mm) 700 次楞間距 l(mm) 300 次楞最大懸挑長(zhǎng)度l1(mm) 0 主楞最大懸挑長(zhǎng)度l2(mm) 0 (四) 、模板驗(yàn)算模板類(lèi)型膠合板模板厚度 t(mm) 15 模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(n/mm2) 15 模板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (n/mm2) 1.4 模板彈性模量 e(n/mm2) 6000 模板計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁樓板模板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以三等跨連續(xù)梁，取1m 單位寬度計(jì)算。 w bh2/6=100

12、01515/637500mm3，i bh3/12=1000151515/12281250mm4 承載能力極限狀態(tài) q11.2 (g1k+(g2k+g3k)h)+1.4 q1k b=1.2 (0.1+(24+1.1)0.1)+1.4 3 1=7.332kn/m q1靜=g(g1k +(g2k+g3k)h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.1) 1=3.132kn/m q1活=(qq1k)b=(1.4 3)1=4.2kn/m正常使用極限狀態(tài) q(g(g1k +(g2k+g3k)h)+qq1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.1)+1 3)1 5.61kn/m 1、強(qiáng)度驗(yàn)算 mma

13、x0.1q1靜l2+0.117q1活l20.13.1320.32+0.1174.20.320.072knmmmax/w0.072106/375001.931n/mm2f 15n/mm2 滿足要求！ 2 、抗剪驗(yàn)算 vmax0.6q1靜l+0.617q1活l0.63.1320.3+0.617 4.20.3 1.341kn max=3vmax/(2bh)=3 1.341103/(2 100015)=0.134n/mm2 =1.4n/mm2 符合要求！ 3 、撓度驗(yàn)算max0.677ql4/(100ei)=0.6775.613004/(100 6000281250)=0.182mmmax=0.182

14、mm min300/150 ，10=2mm 滿足要求！( 五) 、次楞驗(yàn)算次楞類(lèi)型方木次楞截面類(lèi)型 (mm) 6080次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(n/mm2) 13 次楞抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (n/mm2) 1.3 次楞截面抵抗矩w(cm3) 64 次楞彈性模量 e(n/mm2) 9000 次楞截面慣性矩i(cm4) 256 次楞計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁q11.2 (g1k +(g2k+g3k)h)+1.4 q1k b=1.2 (0.3+(24+1.1)0.1)+1.43 0.3 2.272kn/m 因此， q1靜1.2(g1k +(g2k+g3k)h)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.1) 0.31.

15、012kn/m q1活1.4q1kb=1.430.3 1.26kn/m 1、強(qiáng)度驗(yàn)算 m10.125q1靜l2+0.125q1活l20.1251.0120.92+0.1251.260.920.23knm mmax0.23knm=mmax/w=0.23106/64000=3.594n/mm2f=13n/mm2 滿足要求！ 2 、抗剪驗(yàn)算 v10.625q1靜l+0.625q1活l0.6251.0120.9+0.625 1.260.91.278kn vmax1.278kn max=3vmax/(2bh0)=31.2781000/(2 6080)0.399n/mm2 =1.3n/mm2 滿足要求！

16、3 、撓度驗(yàn)算 q(g(g1k+(g2k+g3k)h)+qq1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.1)+1 3)0.31.743kn/m 撓度, 跨中max0.521ql4/(100ei)=0.5211.7439004/(100 9000256104) 0.259mm min(l/150,10)min(900/150,10) 6mm 滿足要求！ ( 六) 、主楞驗(yàn)算主楞類(lèi)型鋼管主楞截面類(lèi)型 (mm) 483.5主楞計(jì)算截面類(lèi)型 (mm) 483主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(n/mm2) 205 主楞抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (n/mm2) 125 主楞截面抵抗矩w(cm3) 4.49 主楞彈性模量 e(n

17、/mm2) 206000 主楞截面慣性矩i(cm4) 10.78 主楞計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主楞根數(shù)2 受力不均勻系數(shù)ks 0.6 1 、次楞最大支座反力計(jì)算 q11.2 (g1k+(g2k+g3k)h)+1.4 q1k b=1.2 (0.5+(24+1.1)0.1)+1.4 3 0.32.344kn/m q1靜1.2(g1k +(g2k+g3k)h)b1.2(0.5+(24+1.1)0.1) 0.31.084kn/m q1活1.4q1kb 1.430.3 1.26kn/m q2(g(g1k+(g2k+g3k)h)+qq1k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.1)+1 3)0.31

18、.803kn/m 承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁， rmax1.25q1l1.252.3440.9 2.637kn 主楞2根合并，其受力不均勻系數(shù)ks=0.6 rrmax0.61.582kn; 正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁， rmax1.25q2l1.251.8030.9 2.028kn rrmax0.61.217kn; 2、抗彎驗(yàn)算=mmax/w=0.38106/4490=84.522n/mm2f=205n/mm2 滿足要求！ 3 、抗剪驗(yàn)算max=2vmax/a=22.7421000/42412.935n/mm2 =125n/mm2 滿足要求！ 4 、撓度驗(yàn)算跨中max=0.764mm

19、=min900/150 ，10=6mm 滿足要求！ 5 、支座反力計(jì)算支座反力依次為 r1=2.742kn，r2=5.168kn，r3=5.168kn，r4=2.742kn ( 七) 、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值n(kn) 30 是否考慮荷載疊合效應(yīng)是按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力 n 1.055.168/0.6=9.043kn n 30kn，滿足要求！ ( 八) 、立桿驗(yàn)算斜桿或剪刀撐設(shè)置剪刀撐符合鋼管截面類(lèi)型 (mm) 483.2規(guī)范jgj166-2008設(shè)置要求鋼管計(jì)算截面類(lèi)型 (mm) 483鋼材等級(jí)q235 立桿截面面積 a(mm2) 424 立桿截面回

20、轉(zhuǎn)半徑 i(mm) 15.9 立桿截面抵抗矩 w(cm3) 4.49 抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f(n/mm2) 205 支架自重標(biāo)準(zhǔn)值 q(kn/m) 0.15 1 、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算=(h+2a)/i=(1200+2700)/15.9=163.522 =230滿足要求！ 2 、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 kh=1/1+0.005(h- 4)=1/1+0.005(12 -4)=0.962 =l0/i=2600.000/15.9=163.522 查表得，1=0.265 不考慮風(fēng)荷載 : 單肢立桿軸向力：n =maxr1,r2,r3,r4/0.6+ gqh=max2.742,5.168,5.168,2.742/0.6+1.

21、20.1512=10.773knf=1.05 n/( 1akh) 1.0510.773103/(0.265 4240.962)=104.7n/mm2 =205n/mm2 滿足要求！考慮風(fēng)荷載 : mwqcklah2/10 1.40.90.040.91.22/10 0.007knm單肢立桿軸向力： nw=maxr1,r2,r3,r4/0.6+ gqh+mw/lb=max2.742,5.168,5.168,2.742/0.6+1.2 0.1512+0.007/0.9=10.781knf=1.05 nw/( 1akh)+mw/w1.0510.781103/(0.265 4240.962)+0.007

22、 106/4490=106.337n/mm2=205n/mm2 滿足要求！ ( 九) 、高寬比驗(yàn)算根據(jù)建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范jgj166-2008 第6.2.5 ：模板支撐架高寬比應(yīng)小于或等于2 h/b=12/21=0.5712滿足要求，不需要進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算！十二、梁模板（碗扣式，梁板立柱共用）計(jì)算書(shū)（一）、工程屬性新澆混凝土梁名稱(chēng)kl 混凝土梁截面尺寸 (mm mm) 250400模板支架高度 h(m) 12 模板支架橫向長(zhǎng)度b(m) 21 模板支架縱向長(zhǎng)度l(m) 36 梁側(cè)樓板厚度 (mm) 100 ( 二) 、荷載設(shè)計(jì)樓板模板自重標(biāo)準(zhǔn)值g1k(kn/m2) 模板0.1 模

23、板及次楞0.3 樓板模板0.5 新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值g2k(kn/m3) 24 混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值g3k(kn/m3) 1.5 混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值g3k(kn/m3) 1.1 施工人員及設(shè)備產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1k(kn/m2) 3 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 k(kn/m2)基本風(fēng)壓0(kn/m2)0.35 非自定義:0.04 地基粗糙程度c類(lèi)(有密集建筑群市區(qū) ) 模板支架頂部距地面高度(m) 25 風(fēng)壓高度變化系數(shù) z0.81 風(fēng)荷載體型系數(shù) s0.2 ( 三)、模板體系設(shè)計(jì)新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底次楞平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm) 900

24、 梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(mm) 900 步距 h(mm) 1200 立桿伸出頂層水平桿長(zhǎng)度a(mm) 700 斜桿或剪刀撐設(shè)置剪刀撐符合規(guī)范jgj166-2008 設(shè)置要求新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)a(mm) 、lb(mm) 900、900 混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm) 450 梁底增加立桿根數(shù)2 梁底增加立桿布置方式按梁兩側(cè)立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm) 300,600 梁底支撐次楞根數(shù)4 梁底支撐次楞間距83 每縱距內(nèi)附加梁底支撐主楞根數(shù)0 梁底支撐次楞最大懸挑長(zhǎng)度(mm) 0 （四）、模板驗(yàn)算模板類(lèi)型膠合板模板厚度 t(mm) 15

25、模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(n/mm2) 15 模板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (n/mm2)1.4 模板彈性模量 e(n/mm2) 6000 取單位寬度 1000mm ，按三等跨連續(xù)梁計(jì)算： w bh2/6=10001515/6 37500mm3 ，i bh3/12=1000151515/12 281250mm4 q11.35(g1k+(g2k+g3k) h)+1.4 q1kb=1.35 (0.1+(24+1.5)0.4)+1.4 3 118.105kn/m q1靜1.35g1k+(g2k+g3k)h b1.350.1+(24+1.5)0.4 1 13.905kn/m q1活1.4q1k b1.431 4.2

26、kn/m q21 g1k+1 (g2k+g3k)h+1q1kb1 0.1+1(24+1.5) 0.4+13 1 13.3kn/m 1、強(qiáng)度驗(yàn)算 mmax 0.1q1 靜 l2+0.117q1 活 l20.113.9050.0832+0.117 4.20.08320.013knmmmax/w 0.013106/375000.349n/mm2 f 15n/mm2 滿足要求！ 2 、抗剪驗(yàn)算 vmax 0.6q1 靜 l+0.617q1 活 l0.613.9050.083+0.617 4.20.083 0.908kn max=3vmax/(2bh)=3 0.908103/(2 100015)=0.0

27、91n/mm2 =1.4n/mm2 符合要求！ 3 、撓度驗(yàn)算max 0.677q2l4/(100ei)=0.67713.383.3334/(100 6000281250)0.003mm minl/150 ，10 min83.333/150 ，10 0.556mm 滿足要求！ 4 、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值 (承載能力極限狀態(tài) ) r1=r4=0.4q1靜 l+0.45q1 活l=0.413.9050.083+0.45 4.20.0830.621kn r2=r3=1.1q1靜 l+1.2q1 活 l=1.113.9050.083+1.2 4.20.0831.695kn 標(biāo)準(zhǔn)值 (正常使用極限狀態(tài) )

28、 r1=r4=0.4q2l=0.4 13.30.0830.443kn r2=r3=1.1q2l=1.1 13.30.0831.219kn ( 五)、次楞驗(yàn)算次楞類(lèi)型方木次楞截面類(lèi)型 (mm) 6080次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(n/mm2) 13 次楞抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (n/mm2)1.3 次楞截面抵抗矩w(cm3) 64 次楞彈性模量 e(n/mm2) 9000 次楞截面慣性矩i(cm4) 256 次楞計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底模板傳遞給左邊次楞線荷載：q1左r1/b=0.621/1 0.621kn/m 梁底模板傳遞給中間次楞最大線荷載：q1 中maxr2,r3/b = max1.6

29、95,1.695/1= 1.695kn/m 梁底模板傳遞給右邊次楞線荷載：q1右r4/b=0.621/1 0.621kn/m 次楞自重： q21.35(0.3 -0.1) 0.25/3 =0.022kn/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊次楞荷載q3 左1.350.5(0.4 -0.1)=0.203kn/m 梁右側(cè)模板傳遞給右邊次楞荷載q3 右1.350.5(0.4 -0.1)=0.203kn/m 梁左側(cè)樓板傳遞給左邊次楞荷載q4 左1.35 (0.5+(24+1.1)0.1)+1.4 3 (0.45 - 0.25/2)/21=1.343kn/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊次楞荷載q4 右1.35 (0.5+(2

30、4+1.1)0.1)+1.4 3 (0.9 -0.45)-0.25/2)/21=1.343kn/m 左側(cè)次楞荷載 q 左q1左+q2+q3左+q4左=0.621+0.022+0.203+1.343=2.189kn/m 中間次楞荷載 q 中= q1 中+ q2=1.695+0.022=1.717kn/m 右側(cè)次楞荷載 q 右q1右+q2+q3右+q4右=0.621+0.022+0.203+1.343=2.189kn/m 次楞最大荷載 q=maxq左,q 中,q 右=max2.189,1.717,2.189=2.189kn/m 正常使用極限狀態(tài)：梁底模板傳遞給左邊次楞線荷載：q1左 r1/b=0.

31、443/1 0.443kn/m 梁底模板傳遞給中間次楞最大線荷載：q1 中 maxr2,r3/b = max1.219,1.219/1= 1.219kn/m 梁底模板傳遞給右邊次楞線荷載：q1右 r4/b=0.443/1 0.443kn/m 次楞自重： q2 1(0.3 - 0.1) 0.25/3 =0.017kn/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊次楞荷載q3 左 10.5(0.4 -0.1)=0.15kn/m 梁右側(cè)模板傳遞給右邊次楞荷載q3 右 10.5(0.4 -0.1)=0.15kn/m 梁左側(cè)樓板傳遞給左邊次楞荷載q4 左 1 (0.5+(24+1.1)0.1)+1 3 (0.45 - 0.2

32、5/2)/21=0.977kn/ m 梁右側(cè)樓板傳遞給右邊次楞荷載q4 右 1 (0.5+(24+1.1)0.1)+1 3 (0.9-0.45)-0.25/2)/21=0.977kn/m左側(cè)次楞荷載 q 左 q1 左+q2+q3左+q4 左 =0.443+0.017+0.15+0.977=1.587kn/m 中間次楞荷載 q 中= q1 中+ q2=1.219+0.017=1.236kn/m 右側(cè)次楞荷載 q 右 q1 右+q2+q3右+q4 右 =0.443+0.017+0.15+0.977=1.587kn/m 次楞最大荷載 q=maxq 左,q中,q右=max1.587,1.236,1.5

33、87=1.587kn/m 1 、抗彎驗(yàn)算 mmax max0.125ql12 ，0.5ql22 max0.1252.1890.92，0.52.189020.222knm=mmax/w=0.222 106/64000=3.463n/mm2 f=13n/mm2滿足要求！ 2 、抗剪驗(yàn)算 vmax max0.625ql1 ， ql2 max0.6252.1890.9， 2.1890 1.231kn max=3vmax/(2bh0)=3 1.2311000/(2 6080)0.385n/mm2 =1.3n/mm2滿足要求！ 3 、撓度驗(yàn)算10.521ql14/(100ei)0.5211.5879004

34、/(100 9000256104)0.235mm minl1/150 ，10=min900/150 ，10 6mm 滿足要求！ 4 、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)rmax=1.25ql1,0.375ql1+ql2=max1.25 2.1890.9,0.375 2.1890.9+2.1890=2.463kn同理可得：梁底支撐次楞所受最大支座反力依次為r1=2.463kn,r2=1.932kn,r3=1.932kn,r4=2.463kn 正常使用極限狀態(tài)rmax=1.25ql1,0.375ql1+ql2=max1.251.5870.9,0.375 1.5870.9+1.5870=1.785kn同理

35、可得：梁底支撐次楞所受最大支座反力依次為r1=1.785kn,r2=1.391kn,r3=1.391kn,r4=1.785kn ( 六)、主楞驗(yàn)算主楞類(lèi)型鋼管主楞截面類(lèi)型 (mm) 483.5主楞計(jì)算截面類(lèi)型 (mm) 483主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(n/mm2) 205 主楞抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (n/mm2)125 主楞截面抵抗矩 w(cm3) 4.49 主楞彈性模量 e(n/mm2) 206000 主楞截面慣性矩 i(cm4) 10.78 可調(diào)托座內(nèi)主楞根數(shù)2 受力不均勻系數(shù) ks 0.6 主楞自重忽略不計(jì)，主楞2 根合并，其受力不均勻系數(shù)ks=0.6, 則單根主楞所受集中力為 ksrn ，rn為各次楞所受最大支座反力 1 、抗彎驗(yàn)算主楞彎矩圖 (knm)=mmax/w=0.094 106/4490=20.924n/mm2 f=205n/mm2滿足要求！ 2 、抗剪驗(yàn)算主楞剪力圖 (kn) vmax 2.637kn max=2vmax/a=2 2.6371000/42412.439n/mm2 =125n/mm2滿足要求！ 3 、撓度驗(yàn)算主楞