水電站初步設計報告

1、5工程布置及建筑物 5.1設計依據(jù) 5.1.1工程等別和洪水標準 牛頭水電站總裝機容量2X5000+2500=12500kW,引水壩為漿砌石重力 壩，最大壩高 為4.8m，根據(jù)水利水 電工程等 級劃分 及洪水標 準 （SL252-2000）的規(guī)定，電站工程規(guī)模屬小（1）型，工程等別為W等，主、 次要建筑物分別按4級和5級設計。 根據(jù)水利水電工程等級劃分及洪水標準（SL252-2000）的規(guī)定并結 合本工程的具體情況，引水壩設計洪水標準為10年一遇洪水，校核洪水標 準為20年一遇洪水；電站發(fā)電廠房為非擋水式地面廠房，發(fā)電廠房的設計 洪水標準為30年一遇洪水，校核洪水標準為100年一遇洪水。 5.

2、1.2基本設計資料 5.1.2.1水位流量資料 a）引水壩 正常引水水位419.50m;設計洪水位（P=10%） =423.56m,相應洪峰流 量497m3/s，相應下游洪水位423.45m;校核洪水位（P=5%） =423.98m,相 應洪峰流量587m3/s，相應下游洪水位423.89m。 b）發(fā)電廠房 正常發(fā)電尾水位為238.00m,發(fā)電最低尾水位為237.10m,下游設計洪 水位（P=3.33%） 242.63m,校核洪水位（P=1%） 243.50m。 5.1.2.2地質資料 a）地震基本烈度 根據(jù)國家質量技術監(jiān)督局2001年2月發(fā)布的中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖 （GB18306- 200

3、1）,本工程區(qū)地震動峰值加速度為 0.05g ,對應地震基本烈 度值W度。 b）基巖物理力學參數(shù) 1）壩址：卵石層 fak=250kpa, f =0. 45； 2）廠址:坡積層 fak=170kpa, f =0. 35；強風化巖石 fak=500kpa, f=0. 55 5.1.2.3抗滑穩(wěn)定及地基應力控制標準 a）引水壩穩(wěn)定安全控制標準 引水壩沿建基面按抗剪強度和抗剪斷強度方法計算抗滑穩(wěn)定，穩(wěn)定安 全度控制標準見下表5.1-1。 表5.1-1穩(wěn)定安全度控制標準表 何載組合 安全系數(shù) 備注 抗剪 Kc 抗剪斷 K c 基本 1.05 3.0 特殊 1.0 2.5 b）地基應力控制標準： 最大正

4、應力 max 0。 5.2工程選址 5.2.1壩址選擇 牛頭電站屬引水式水電站，工程在三湖河仰屯自然村附近的三湖河修 建引水壩，通過引水隧洞引水至牛頭鎮(zhèn)下游 3km牛頭河左岸發(fā)電。工程主 要建筑物有：引水壩、引水隧洞（明渠）、前池、壓力鋼管、發(fā)電廠房及升 壓站等。 三湖河流域周邊分水嶺均屬砂巖地形，中間區(qū)域屬喀斯特地形，溶洞 發(fā)育，支流多為暗河，三湖河主流明暗交替，根據(jù)牛頭電站的前期規(guī)劃成 果以及三湖河流域的地形、地質條件，主干流的隱現(xiàn)情況，牛頭電站的引 水壩選在仰屯自然村附近，即三湖河流入溶洞前460m處，壩址上游有常年 冒水的蕩屯巖洞、農干洞、古榜洞和隴眉洞。 522廠址選擇 根據(jù)引水工程

5、沿途地形、地質條件和下游哥蓋梯級電站的正?；厮?及前期踏勘成果，牛頭電站的發(fā)電廠房位置初擬兩個布置方案，方案（I ） 發(fā)電廠房布置在牛頭鎮(zhèn)上游約1.2km處牛頭河的左岸階地上，方案（II）發(fā)電 廠房布置在牛頭鎮(zhèn)下游3km處牛頭河的左岸山腳上。兩方案的平面布置詳 見“牛頭初-總圖-01”。 a）方案（I ） 該方案引水線路自引水壩進水口引水至 A點進入隧洞至E點延伸到I 點，然后左拐至J點出口，隧洞出口與前池相接，通過發(fā)電隧洞、壓力鋼管 引水至廠房發(fā)電，引水線路總長8825.5m,其中無壓隧洞7633m,引水涵洞 292.5m,發(fā)電隧洞550m,壓力鋼管350m,另外尾水渠長790m。電站裝機

6、 2X 5000+2500=12500kW。 b）方案（I） 該方案引水線路在E點前與方案（I ）相同，通過E點后經F點在G右 拐，在H點出口，隧洞出口與前池相接，通過壓力鋼管引水至廠房發(fā)電， 引水線路總長9620m,其中無壓隧洞8689.5m,引水涵洞292.5m,壓力鋼 管 638m。電站裝機 2X5000+2500=12500kW。 c）方案比較 1）引水工程 兩方案的樞紐布置基本相同，都為引水式水電站，方案（I ）的引水線路 總長度為8825.5km,方案（I）的引水線路長度為9620km,兩方案相比，方 案(H )比方案(I)長794.5km,其中無壓隧洞長1056.5m,壓力管長2

7、88m, 但方案(I)有550m長的發(fā)電隧洞及需增加790m長的尾水渠。另外，方案(I ) 的前池位于高山山頂上，交通不方便，運行管理因難，并在壓力隧洞段需 設90m深的井豎。 2) 廠區(qū)布置 方案(I )廠址距離牛頭河較遠，機組安裝高程較高，廠房周圍地形開闊， 不需要考慮廠房防洪問題，管理和生活等附屬建筑物可就近布置。方案(H ) 廠址處地形較窄，靠近牛頭河布置，管理和生活等附屬建筑物距離廠房較 遠，管理運行不方便。 3) 工程占地 方案(I )廠址周圍以水田為主，并且需修建 790m長的尾水渠，占用水 田20畝，旱地3畝，林地5畝，所占用土地以耕地為主，占地補償投資共 計125萬元，征地補

8、償工作較困難；方案(H )廠址布置在山腳，前池與壓力 管沿著山坡布置，占用旱地 5.04畝，林地29.22畝，所占用土地以林地為 主，占地補償投資共計60萬元，較方案(I )少65萬元，征地補償工作相對 較容易。 4) 工程效益 方案(I )的設計尾水位為245m，比牛頭河正常水位高7m左右，不能 充分利用水資源，年均發(fā)電量 4337kW.h;方案(H )的設計尾水位為238m, 能與牛頭河水位銜接，可充分利用水資源，年均發(fā)電量 4434kW.h,比方案 多 97 萬 kW.h。 5) 工程施工 兩方案的施工均以無壓引水隧洞為主，控制工期均為引水隧洞，方案(H ) 的引水隧洞較長，但最大單向進

9、深與方案(I )基本相同，施工工期相差不大； 方案（I ）的發(fā)電隧洞中間有豎井，隧洞后接壓力鋼管，施工工序較多，豎井 施工難度也較大。在工程施工難易程度上方案 （II）略優(yōu)于方案（I）。 6）工程投資 方案（I ）的工程占地投資125萬元，引水工程投資2423萬元，發(fā)電工 程投資1460萬元，投資合計4008萬元，方案（I ）的工程占地投資60萬元, 引水工程投資2653萬元，發(fā)電工程投資1125萬元，投資合計3838萬元， 比方案（I ）多170萬元。 兩方案的主要工程特性表見下表 5.2-1。 表5.2-1廠址方案比較工程特性表 序號 項目名稱 單位 數(shù)量 備注 方案（I ） 方案（I ）

10、 （推存方案） (I )- ( I ) 1 引水線長度 km 8825.5 9620 -794.5 2 前池正常水位 m 411.2 410.2 1.0 3 設計尾水位 m 245.0 238.0 7 4 設計毛水頭 m 166.2 172.2 -6.0 5 裝機容量 kW 12500 12500 0 6 年均發(fā)電量 kW.h 4337 4434 -97 7 投資合計 萬元 4008 3838 170 其中：1） 引水工程（前池之前） 萬元 2423 2653 -230. 2) 發(fā)電工程 萬元 1460 1125 335 前池 萬元 150 100 發(fā)電隧洞 萬元 340 壓力鋼管土建部分 萬

11、元 130 194 電站工程 萬元 370 323 尾水渠 萬元 160 金結 萬元 310 508 3) 工程占地補償投資 萬元 125 60 65 注：1、上述工程投資不包括引水壩部分投資; 2、土建部分投資僅為直接費。 d）廠址選擇 從上述分析可看出，方案（II）的引水線路比方案（I）長794.5km,但設 計毛水頭比方案（I）多6m，年均發(fā)電量多97萬kW.h，工程投資少170萬 元，經濟效益較好。另外，方案（I）在工程占地征用和工程施工及運行環(huán)境 方面均優(yōu)于方案（I），只是在廠區(qū)布置上略差于方案（I）。在綜合考慮上述 因素后，本階段推薦方案（I）的廠址，即電站的發(fā)電廠房布置在牛頭鎮(zhèn)下

12、游 3km處牛頭河的左岸階地上。 5.3壩線、壩型選擇 根據(jù)三湖河仰屯自然村附近的地形地質條件，本段階初步擬定上、下 兩條壩線進行比較，上壩線即為現(xiàn)狀水輪泵引水壩，下壩線距上壩線340m。 5.3.1上壩線 上壩線為原引水壩，引水壩運行多年，施工質量差，有漏水的現(xiàn)象， 下游兩岸沖刷嚴重。本設計擬對該引水壩進行改建加固，改建方法是拆除 原引水壩的上部漿砌石，保留下部漿砌石基礎。在原漿砌石基礎上砌筑漿 砌石和澆筑砼，上游設砼鋪蓋，下游設消力池。壩前正常水位419.5m，設 計洪水位423.56m,校核洪水位423.98m，壩頂高程為421m，最大壩高為 4.8m，壩頂寬度2m,無交通要求。壩頂總長

13、為 118m,漿砌石重力壩分非 溢流壩段和溢流壩段；溢流壩采用折線型堰，壩體采用M7.5水泥砂漿砌毛 石，外包C20砼防滲、防沖，上游設 C20砼鋪蓋厚400mm,長5m。堰頂 高程419.5m （取同現(xiàn)狀引水壩堰頂高程），溢流段長84m,消能方式采用底 流消能，底板高程為417.3m,消力池寬14.5m,長84m,池深0.5m，底板 厚0.5m，消力池出口后接護坦，護坦長 4m,漿砌石厚0.3m；左岸非溢流 漿砌石壩段總長25m，右岸非溢流漿砌石壩段長9m。漿砌石壩段上游面為 垂直，下游面坡比為1:0.65,壩體為M7.5水泥砂漿砌毛石，上游面設砼防滲。 在距左壩端9.4m設置引水涵洞進水口

14、，進水口前設有攔污柵，孔口尺寸為 4mx 4m （寬x高），進口涵洞底高程為417.1m。在距左壩端23.9m設置沖 砂閘，沖砂閘孔口尺寸為1mx 1m （寬x高），采用平面鑄鐵閘門，進口底 高程為417.8m,閘門啟閉機平臺高程421m,采用1臺3t手動螺桿式啟閉 機啟閉。 5.3.2下壩線 下壩線引水壩壩前正常水位419.5m，設計洪水位423.3m，校核洪水位 423.63m,壩頂高程為421m,最大壩高為6.8m,壩頂寬度2m,無交通要求。 壩頂總長為32m，漿砌石重力壩分非溢流壩段和溢流壩段；溢流壩采用折 線型堰，壩體采用M7.5水泥砂漿砌毛石，外包 C20砼防滲、防沖，上游設 C2

15、0砼鋪蓋厚400mm,長5m。堰頂高程419.5m,溢流段長20m,消能方 式采用底流消能，底板高程為414.8m,消力池長20m,寬21.6m,池深0.5m, 底板厚0.5m,護坦長3.5m,底板厚0.3m;左岸非溢流漿砌石壩段總長 6.8m, 右岸非溢流漿砌石壩段長 5.2m。漿砌石壩段上游面為垂直，下游面坡比為 1:0.65,壩體為M7.5水泥砂漿砌毛石，上游面設砼防滲。在距左壩端5.7m 設置沖砂閘，沖砂閘孔口尺寸為 1mx 1m （寬x高），采用平面鑄鐵閘門， 進口底高程為415.8m,閘門啟閉機平臺高程421m,采用1臺3t手動螺桿 式啟閉機啟閉。 5.3.3壩線選擇 a）上、下壩

16、線各種壩型主要工程量及投資估算見下表5.3-1。 表5.3-1上、下壩線各種壩型主要工程量及估算投資表 序號 項目名稱 單位 上壩線 下壩線 -一- 建筑項目 樞紐工程 力兀 86.32 37.21 1 土方開挖 m3 4404 2316 2 填土方 m3 1143 278 3 砼 m3 1017 396 4 漿砌石 m3 1934 926 5 拆除漿砌石 m3 307 6 鋼筋 t 17.1 7.00 引水建筑物投資 力兀 67.50 46.61 占地及淹沒處理補償費 力兀 21.94 74.97 -二二 工程總投資 力兀 175.76 158.79 備注 推薦 注：表中工程量僅列引水壩部分

17、，弓冰建筑物僅為隧洞前涵洞段，工程總投資為直接費。 b）壩線選擇 1）從地形、地質條件分析 上壩線河床較寬，下壩線河床較窄。上下壩線河床表層均存在松散礫 砂，壩基為卵石，下部為礫質粘土，下伏基巖均為弱風化灰?guī)r。上壩線卵 石層頂咼程約為417.0m，下壩線卵石層頂咼程約為415.0m,上壩線建基面 較高，修筑的攔水壩壩高較下壩線少 2m,上下壩線壩基下部均存在軟弱下 臥層礫質粘土，較小的壩高可降低壩體發(fā)生不均勻沉陷的可能，有利于攔 水壩的抗滑和抗變形穩(wěn)定。上下壩線下伏基巖均具巖溶普遍發(fā)育現(xiàn)象，但 溶洞絕大部分被軟塑狀礫質粘土全填充。 下壩線北面約110m處發(fā)育有兩個 較大的落水洞，該落水洞與河段

18、溶洞具連通性，可能形成強透水巖溶滲漏 通道，不利于庫區(qū)防滲漏。兩岸岸坡基本穩(wěn)定，未見有土洞、地面塌陷、 滑坡、泥石流等不良地質作用，具備建重力壩條件。 2）從樞紐布置條件、交通條件分析 現(xiàn)狀引水壩運行多年，施工質量差，有漏水現(xiàn)象，下游兩岸沖刷嚴重。 現(xiàn)對引水壩進行改建加固，改建方法是拆除原提水壩的上部漿砌石，保持 下部漿砌石基礎，在原漿砌石基礎上砌筑漿砌石和澆筑砼，上游設砼鋪蓋， 下游設消力池。上壩線右岸有村級公路經過，只需進行平整即可滿足施工 道路的要求，上壩線河床比較寬，有利于樞紐布置。下壩線需占用農田修 建一段施工道路，河床比較窄，不利于樞紐布置。 3）施工條件及工期分析 上壩線為原引水

19、壩，本設計對原引水壩進行改建，拆除原引水壩漿砌 石，量不多，施工工期也不長，左右壩端均有開闊地可滿足施工場地布置。 下壩址河床較窄，對施工導流布置不利，導流圍堰高。 4）從淹沒及工程占地情況和工程投資分析 上壩線壩前特征水位不變，無淹沒影響，而下壩線則增加了上壩線至 下壩線區(qū)間的淹沒耕地，上壩線方案工程占地及淹沒合計：水田 4.6畝，荒 坡地、河灘地4.6畝，占地及淹沒投資21.49萬元，下壩線方案工程占地及 淹沒合計：水田15.2畝，荒坡地、河灘地5.6畝，占地及淹沒投資74.97萬 元，該方案淹沒較多，征地補償工作困難，增加工程實施的難度。從上表 5.3-1看，上壩線是在原引水壩的基礎上進

20、行改建，投資比下壩線工程總投 資多16.97萬元。 綜合以上分析，本階段推薦采用上壩線方案。 5.4工程總體布置 根據(jù)工程選擇和壩線比較的成果，引水壩布置在仰屯自然村附近，利 用原水輪泵攔水壩進行改建加固；發(fā)電廠房布置在牛頭鎮(zhèn)下游3km處牛頭 河的左岸階地上，發(fā)電廠房距下游斑馬屯約500m;弓冰涵洞和引水隧洞根 據(jù)沿線的地形地質條件、引水高程和施工支洞設置情況，折線布置，出口 與前池相連；壓力前池根據(jù)引水線高程布置在廠房背側的山坡410m高程附 近，前池與發(fā)電廠房通過壓力鋼管相連，壓力鋼管順著山坡布置。為補償 原水輪泵抽水澆灌，擬在引水壩右端上游設一抽水站。工程的總布置詳見 “牛頭初-總圖-0

21、1”。 5.5主要建筑物 5.5.1引水壩 5.5.1.1壩頂高程的確定(非溢流壩) a) 特征水位 水庫正常水位419.5m。 設計洪水位423.56m (P=10%),相應下游水位423.45m。 校核洪水位423.98m (P=5%)，相應下游水位423.89m。 b) 壩頂高程的確定 由于三湖河為山區(qū)性河流，洪水瀑漲瀑落，兩岸階地經常被洪水淹沒。 為減少水庫淹沒，引水壩正常水位仍保持原提水壩的水位419.5m，兩岸的 非溢流壩段壩頂高程取與兩岸階地相平，即取壩頂高程為421m。 5.5.1.2平面布置及斷面設計 原引水壩為砌石結構，壩線布置和壩型不規(guī)則，壩長約88m，壩頂寬 2.5m，

22、壩底寬5.9m，壩高4.5m,壩頂高程約419.5m,壩基置于砂卵石層上。 本設計對原引水壩進行改建加固，改建方法是拆除原引水壩的上部漿砌石， 保留下部漿砌石基礎，在原漿砌石基礎上砌筑漿砌石和澆筑砼，上游設砼 鋪蓋，下游設消力池。壩前正常水位419.5m,設計洪水位423.56m,校核 洪水位423.98m,壩頂高程為421m，最大壩高為4.8m，壩頂寬度2m，無 交通要求。壩頂總長為118m,漿砌石重力壩分非溢流壩段和溢流壩段；溢 流壩采用折線型堰，壩體拆除原漿砌石，外包C20砼防滲、防沖，上游設 C20砼鋪蓋厚400mm,長5m。堰頂高程419.5m,溢流段長84m,消能方 式采用底流消能

23、，底板高程為417.3m,消力池長14.5m,寬84m,池深0.5m, 底板厚0.5m，消力池出口后接海漫，海漫長 4m,漿砌石厚0.5m;左岸非 溢流漿砌石壩段總長25m，右岸非溢流漿砌石壩段長9m。漿砌石壩段上游 面為垂直，下游面坡比為1:0.65,壩體為M7.5水泥砂漿砌毛石，上游面設砼 防滲。在距左壩端9.4m設置引水涵洞進水口，進水口前設有攔污柵，孔口 尺寸為4mx 4m （寬X高），進口底高程為417.1m。在距左壩端23.9m設置 沖砂閘，沖砂閘孔口尺寸為1mX 1m （寬X高），采用平面鑄鐵閘門，進口 涵洞底高程為417.8m,閘門啟閉機平臺高程421m,采用1臺3t手動螺桿

24、式啟閉機啟閉。引水壩平面布置見“牛頭初-壩-01”。 消力池兩側為M7.5漿砌石斜坡護岸厚400mm,長19m，護岸頂高程 為421m。消力池下游右岸為斜坡式漿砌石護岸，長 38.1m,厚0.4m，坡比 1:1.5,護岸頂高程為421m。 5.5.1.3應力及穩(wěn)定計算 a）荷載 作用于壩上的荷載有：壩體自重、靜水壓力、揚壓力、泥砂壓力、動 水壓力荷載。 1）自重：主要為壩體和水的重量，其重度分別取22KN/m3和10 kN/m3。 2）靜水壓力 P= Y H 式中：p計算點處靜水壓力，kPa; Y水的重度，取 10kN/m3; H計算點處的作用水頭，m。 3）泥沙壓力 作用在壩面單位寬度上的水

25、平泥沙壓力，按下式計算： Psk 1 sbhsig? 45 s 2 2 式中Psk泥沙壓力。kN/m; Y sb泥沙的浮重度，取丫 sb=9.5kN/m3; hs壩前泥沙淤積厚度，8m; S泥沙的內摩擦角，取 s=20。 4）動水壓力（只作用于溢流壩段） 作用在溢流壩面單寬反弧上的動水壓力，按下式計算： q PHV （COS 2 COS 1 ） g PH V （sin 1 si n 2） g 式中：Ph， Ph總動水壓力有水平和鉛直分量，kN ; a 1,a 2反弧最低點兩側弧段所對的中心角，度； q單寬流量，m3/（s m）; Y水的重度，取10kN/m3; g重力加速度，m/s2; U 水

26、的流速，m/s; b）荷載組合： 荷載組合分為基本荷載組合和特殊荷載組合兩種。 1）基本荷載組合選擇下面情況組合： 工況1:自重+壩前正常水位下的靜水壓力+揚壓力+泥沙壓力 工況2:自重+壩前設計洪水位下的靜水壓力+揚壓力+泥沙壓力； 2）特殊荷載組合選擇下面情況組合： 工況3:自重+壩前校核洪水位下的靜水壓力+揚壓力+泥沙壓力+動水 壓力。 c）計算表達式 1）抗滑穩(wěn)定 壩體穩(wěn)定分析按下式公式進行: （f2W） K P 式中：K 抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)； W作用于計算截面以上壩體的全部荷載對滑動平面的法 向分值； 刀P作用于計算截面以上壩體的全部荷載對滑動平面的切 向分值； A 滑動面截面積； f

27、2滑動面上的抗剪摩擦系數(shù)，根據(jù)地質資料只計算砂卵石 層地基f2=0. 45； 2）壩趾抗壓強度計算 Ra 式中刀W作用于計算截面以上壩體的全部荷載對滑動平面的法向 分值； 刀M作用于計算截面以上壩體的全部荷載對滑動平面的矩； B 壩底寬； m下游邊坡； Ra漿砌石的抗壓強度。 3）壩底應力計算 W 6 M B B2 d）計算結果 經計算壩體抗滑穩(wěn)定及應力結果見表5.5-1和5.5-2。 表5.5-1壩基抗滑穩(wěn)定及應力分析成果表（非溢流壩段） 項目 工況1 工況2 工況3 備注 抗滑穩(wěn)定安全系數(shù) K 1.57 3.5 3.7 規(guī)范要求值參照 （SL25-91 ）表 4.3.3 規(guī)范要求值K 1.

28、05 1.05 1.00 壩趾最大應力（KPa） 33.8 26 28 壩踵最小應力（KPa） 95.3 38 33 壩基容許壓應力（KPa） 250 250 250 注：表中應力“ +”為壓應力。 表5.5-2壩基抗滑穩(wěn)定及應力分析成果表（溢流壩段） 項目 工況1 工況2 工況3 備注 抗滑穩(wěn)定安全系數(shù) K 1.71 3 3.1 規(guī)范要求值參照 （SL25-91 ）表 4.3.3 規(guī)范要求值K 1.05 1.05 1.00 壩趾最大應力（KPa） 39.8 35 36 壩踵最小應力（KPa） 52 29 26 壩基容許壓應力（KPa） 250 250 250 注：表中應力“ +”為壓應力。

29、經計算可知抗滑穩(wěn)定安全系數(shù) k大于規(guī)范要求的k，滿足穩(wěn)定要求 壩趾最大壓應力小于壩體容許壓應力及壩基容許壓應力，壩踵最小應力為 壓應力，滿足壩體的應力要求。 圖5.5-1非溢流壩段穩(wěn)定計算簡圖 圖5.5-2溢流壩段穩(wěn)定計算簡圖 5.5.1.4壩基抗?jié)B穩(wěn)定計算 a）基本資料 壩基上部為卵石層，以卵石為主，含較多礫石、砂和少量粘土，厚度 1.2 4.3m，呈松散狀態(tài)，屬強透水性，滲透系數(shù)大約為 2X 10-2cm/s;下 部為礫質粘土，含較多灰?guī)r礫石，土體呈軟塑狀態(tài)，土層厚度約 0 6.9m, 其透系數(shù)大約為6x10-5cr/s,屬弱透水性。 計算工況：以計算正常蓄水位419.5m來分析壩基滲流穩(wěn)

30、定。 b）抗?jié)B穩(wěn)定計算 1）滲透壓力計算 壩基底滲透壓力計算采用改進阻力系數(shù)法。 （1）壩的地基有效深度按下式確定： 當 Lq/Sq 5 時Te=O.5Lo 當 Lq/SqV 5 時Te5Lq 1.6“ 2 So 式中Te-壩的地基有效深度（m）; Lo-地下輪廓的水平投影長度（m）; So-地下輪廓的垂直投影長度（m）。 當計算的Te值大于地基實際深度時，Te值按地基實際深度采用。 （2）分段阻力系數(shù)按下式計算： 出口段： S 3 01.5（）20.441 式中 Z o-進、出段的阻力系數(shù)； S-齒墻的入土深度（m）; T地基透水層深度（m） 內部垂直段： 2S y -lnctg 才 1 式

31、中 Z y內部垂直段的阻力系數(shù)。 水平段： Lx 0.7 S!S2 T 式中 Z x-水平段的阻力系數(shù)； Lx-水平段長度（m）; S1、S2-進、出口段齒墻的入土深度（m） （3）各分段水頭損失值按下式計算： hi 式中hi -各分段水頭損失值； Z i-各分段的阻力系數(shù); n-總分段數(shù)。 （4）進、出口段修正后的水頭損失值由下式計算: hh h hi i 1 1.21 1 2 TS 1220.059 TT 式中h。-進、出口段修正后的水頭損失值; ho-進、出口段水頭損失值； -阻力修正系數(shù)，當計算的1.0時，采用1.0 ； T-板樁另一側地基透水層深度(m)。 (5) 經計算結果如下表5

32、.5-3。 表5.5-3滲透壓力計算成果表 進口段 內部垂直段 水平段 出口段 合計 阻力系數(shù)E i 0.525 0.147 4.9021 0.652 6.23 水頭損失值hi 0.143 0.040 1.338 0.178 1.70 2)抗?jié)B穩(wěn)定性驗算 (1) 壩基水平段抗?jié)B穩(wěn)定性驗算 允許滲流坡降值的確定 根據(jù)水閘設計規(guī)范(SL265-2001),砂礫石閘基水平段的允許滲流 坡降值由表6.0.4查得為0.220.2校核洪水位為 423.98m，相應下泄流量 580m3/s，相應下游水位 423.89m。溢流堰為低堰，堰頂高程為 419.5m，消能采用底流消能。 b) 計算條件 按水利水電工

33、程等級劃分洪水標準(SL252 - 2000)，并考慮渲泄小 于消能防沖設計洪水標準的流量時可能出現(xiàn)的不利情況。因此，該壩的消 能防沖設計洪水標準為10%，取10年一遇的洪水標準。 c) 消力池計算 消力池深度 消力池深度按下式計算： 11I dhc hs Z h hc hc 2 18 q2b 0.25 Tgh；1)(b2) hC3 2 Th：q 2 0 2g 2 2 Z qq 2g 2hs2 2gh；2 式中d -消力池深度（m）; o-水躍淹沒系數(shù)，采用1.051.10; h-躍后水深（m）； he 收縮水深（m）; -水流動能校正系數(shù)，采用1.01.05; q -過閘單寬流量（m2/s）

34、; -流速系數(shù)，取0.95; bi-消力池首端寬度（m）; b2-消力池末端寬度（m）; To-由消力池底板頂面算起的總勢能（m）; Z-出池落差（m）; hs 出池河床水深（m） 消力池長度 消力池長度按下式計算： Lsj LsLj Lj6.9（hChe） 式中Lsj -消力池長度（m）; Ls -消力池斜坡段水平投影長度（m）; B -水躍長度校正系數(shù)，采用0.70.8; Lj水躍長度（m）。 消力池底板厚度t 消力池底板厚度t按下列公式并取其最大值: 抗沖 t k1 q H 抗浮 U WPm tk2m b 式中t-消力池底板始端厚度（m）; H-泄水時的上、下游水位差（m）; ki-消力

35、池底板計算系數(shù)，取0.150.20; k2-消力池底板安全系數(shù)，取1.11.3; U-作用在消力池底板底面的揚壓力（kPa）; W-作用在消力池底板頂面的水重（kPa）; Pm-作用在消力池底板上的脈動壓力（kPa）,取躍前收縮 斷面流速水頭值的5%; 丫 b-消力池底板的飽和重度（kN/m3）。 計算成果 計算成果見下表5.5-4 表5.5-4消能工水力計算成果表 項目 設計洪水位（421m） 堰頂咼程（m） 419.5 相應下游水位（m） 420.84 下泄流量（m3/s） 158.5 消 力 深度（m） 0.5 長度（m） 7.7 池 池底厚度（m） 0.37 (0.18) 注：消力池池

36、底厚度欄括號中的數(shù)值為按抗浮要求計算得的數(shù)值。 根據(jù)以上計算結果，結合工程布置，確定消力池深度采用 0.5m，消力 池長度采用14.5m，消力池底板厚度采用0.5m。海漫長度4m,底板厚度采 用 0.5m。 5.5.1.6護岸穩(wěn)定計算 （1）基本資料 本工程坡式護岸穩(wěn)定計算為整體穩(wěn)定計算，計算方法按瑞典圓弧滑動 法計算。計算工況：按施工期計算坡式護岸穩(wěn)定，此工況為最危險情況。 計算斷面護岸頂咼程為 421m，地面咼程為417.80m,壩咼為3.2m。 填土的土料設計參數(shù)：壩身填土濕容重Y 濕=19.4kN/m3，飽和容重丫濕 =20.7kN/m3,凝聚力C=30Kpa，內摩擦角=14。 （2）

37、穩(wěn)定計算的方法 荷載計算 自重：浸潤線以下為飽和重，浸潤線以上為天然重，在壩坡外水位以 下的土條重力，為浮容重。 孔隙水壓力：孔隙水壓力按等勢線垂直的假定計算。 計算公式 根據(jù)碾壓式土石壩設計規(guī)范（SL2742001）規(guī)定，采用不計條塊 間作用力的瑞典圓弧法計算，公式如下： II W V cos ubsce Qsin tan cbsec K w V sin 式中W土條重，浸潤線以上為濕容重，浸潤線以下為飽和容重； Q、V分別為水平和垂直地震慣性力（向上為負，向下為正）， U作用于土條底面的孔隙壓力; a條塊重力線與通過此條塊底面中點的半徑之間的夾角； b土條寬度； c、 土條底面的有效應力抗剪

38、強度指標； R 圓弧半徑。 穩(wěn)定分析方法 岸坡穩(wěn)定計算采用瑞典圓弧法算出滑裂面的安全系數(shù)，并找出相應于 瑞典圓弧法最小安全系數(shù)及相應的滑裂弧位置。根據(jù)碾壓式土石壩設計 規(guī)范(SL274-2001 )第832條及附錄D的要求，按有效應力法計算壩坡 的穩(wěn)定最小安全系數(shù)。計算采用北京理正軟件設計研究院編制的理正巖 土計算4.0版邊坡穩(wěn)定分析，按程序要求輸入壩體的外形輪廓尺寸、土料 物理力學指標，然后由計算機按優(yōu)選法自動計算找出壩內外坡最小安全系 數(shù)。 (3) 岸坡穩(wěn)定計算結果 岸坡最小安全系數(shù)見表5.5-5，圓弧位置分別見圖5.5-3 表5.5-5岸坡穩(wěn)定計算結果表 設計 工況 Cx (m) Cy

39、(m) R (m) K 規(guī)范允許值 備注 施工期 1.20 5.20 5.34 2.14 1.05 從表5.6-3得知，岸坡的穩(wěn)定安全系數(shù) K=2.14大于規(guī)范要求K=1.05 , 故岸坡是穩(wěn)定的 C a,20,5.20) h = IitI =2/ 1眈 + h :1 圖5.5-3岸坡穩(wěn)定計算簡圖 5.5.2引水建筑物 根據(jù)牛頭水電站的引水布置，引水線路從仰屯攔水壩通過引水涵洞和 引水隧洞調水至壓力前池。本工程的引水線路總長 9620m,其中：弓冰無 壓隧洞長8689.5m,涵洞長292.5m、壓力鋼管長638m。引水線路沿線建筑 物分別為：1#引水涵洞、1#引水隧洞、2#引水涵洞和2#引水隧

40、洞。電站機組 額定流量是8.87m3/s，本引水以隧洞為主，設計引水流量考慮加大 5%,即 設計流量為9.32m3/s。 a）引水口及1#引水涵洞 引水口前沿長度33.96m，前沿底板高程為418.3m, M7.5漿砌石護底 厚300m,以1:3坡度放坡與沉砂池銜接，沉砂池長4.5m,寬3.8m,底板高 程416.30m。引水涵洞設計流量為9.32m3/s,長122.5m,斷面形式為鋼筋砼 箱型結構，進口底板高程417.10m,底坡坡降1/500，底寬2.4m,設計水深 2.2m,凈高2.7m。涵洞進水口布置在引水壩左側，涵洞進口處設3.4mX.1m （寬高）的攔污柵一道，涵洞線沿河岸階地布置

41、，涵洞末與1#引水隧洞 相連。 b）1#引水隧洞 該段引水隧洞接1#引水涵洞引水至2#引水涵洞，為一無壓隧洞，總長 4018m，設計引用流量為Q=9.32m3/s，隧洞斷面為拱型，底坡坡降1/1000, 凈寬2.4m，設計水深2.8m。隧洞進出口段30m范圍內底采用C20砼全斷 面襯砌，厚度為30cm;中間段在底部襯砌 C20砼10cm，直墻采用C20砼 襯砌15cm。另外，由于引水線路所處地區(qū)為溶巖地區(qū)，根據(jù)本階段設計深 度，隧洞按洞長的25%進行全斷面襯砌。 在該引水隧洞進口設一閘門控制水流，閘門進口尺寸為2.4m（寬）28m （高）。在424.50m高程處做一 3.48mx 4m的啟閉機

42、房，閉機房內裝10t手 電兩用啟閉機對閘門進行操作運行。 c）2#引水涵洞 該段引水涵洞接1#弓冰隧洞引水至2#弓冰隧洞，總長170m，設計引 用流量為Q=9.32m3/s。涵洞底板及側墻為漿砌石結構，頂板為鋼筋砼結構， 橫斷面為矩形，底坡坡降1/1000,涵洞底寬為2.4m，水深2.8m，凈高3.3m。 涵洞過水面進行Mg水泥砂漿抹面。 d）2#引水隧洞 該段引水隧洞接2#引水涵洞引至前池，為一無壓隧洞，總長 4671.5m, 設計引用流量為Q=9.32mP/so水深2.8m,隧洞斷面、襯砌同1#弓冰隧洞。 涵洞（隧洞）的特性詳見下表5.5-6。 表5.5-6引水涵洞（隧洞）特性表 工程名稱

43、 設計流量 （m3/s） 斷面 形式 比降 長度 斷面尺寸 底寬x凈高 水 深 糙 率 流速 計算 流量 (m) (m/s) (m) (m) (m3/s) 1#引水涵洞 9.32 矩型 1/500 122.5 2.4 X 2.7 2.2 0.02 1.89 9.97 1#弓冰隧洞 9.32 城門型 1/1000 4018 2.4 X 3.597 2.8 0.02 1.41 9.46 2#引水涵洞 9.32 矩形 1/1000 170 2.4 X 3.3 2.8 0.02 1.41 9.46 2#引水隧洞 9.32 城門型 1/1000 4671.5 2.4X 3.597 2.8 0.02 1.

44、41 9.46 5.522前池 a）結構布置 前池與引水隧洞出口連接，前池底板高程 405.4m,正常水位410.2m, 最低水位408.7m,最高水位411.1m,工作容積約為1030m3,前池壓力墻和 擋水墻為M7.5漿砌石結構，迎水面現(xiàn)澆 C20防滲砼，厚250mm,四周墻頂 高程411.7m,頂寬1000mm,底板為現(xiàn)澆C20砼厚500mm。進水室底板高 程405.9m,長3.3m,寬4.0m，進水室設有攔污柵、工作閘門各一道，閘后 通氣孔，孔徑500mm,壓力管進口采用圓弧形進口。溢流堰布置在進水室 的左側，堰頂高程410.3m,堰型采用實用堰，溢流寬8m,堰體為漿砌石結 構，堰體與

45、泄槽以圓弧連接，泄槽采用漿砌石結構，橫斷面為矩形，采用 一坡到底，坡角為31.78,泄槽底寬在堰后收縮為4.0m,漸變段長11.3m, 收縮角10,消能形式為挑流消能，反弧半徑3m,挑角12。 b）結構計算 1）淹沒深度復核 前池的最低發(fā)電水位為408.7m,壓力管進口底高程為405.90m,壓力 管管為2.1m，最小淹沒水深為0.7m，淹沒深度復核按滿發(fā)一臺大機組時不 產生貫通式漏斗漩渦考慮，計算公式如下： S=CVd1/2 式中：S最小淹沒深度； C系數(shù)，本例取0.55; V閘門處流速； d閘門孔口高度 計算得S=0.63m0.7m,滿足淹沒水深要求 2）最高水位Z 最高 Z最高取電站正常

46、運行條件下，突然丟棄全部負荷產生的最大涌波， 約為 前池溢流堰渲泄額定發(fā)電流量時的堰頂水頭高 Ho。 3/2 0 q M 式中q 單寬溢流量（m3/s）,即每米溢流段的泄流量； M 流量系數(shù)，M m 2g , m=0.38。 由上式計算得Ho=O.8m。 Z 最高 Z 堰頂+Ho=41O.3+O.8=411.1m。 3）進水室底板高程 根據(jù)前池的最低發(fā)電水位和淹沒水深及壓力管的管徑可計算出進水 室底板高程。 Z 進底=408.7-0.7-2.1=405.90m。 4）前室底板高程 Z 前底 = Z 進底一0.5=405.9 0.5=405.40m 5）壓力墻頂和擋水墻頂高程 Z頂=Z最高+安全

47、加高=411.1+0.6=411.7m 6）穩(wěn)定計算和地基應力 壓力墻和邊墻都是重力式擋土墻，墻體為漿砌石，容重為23.5kN/mJ 墻后回填土石渣，容重為18kN/m3,有效內摩擦角為28,砌體與地基間 的摩擦系數(shù)取0.40。地基承載力設計值為300kN/m2。穩(wěn)定計算項目包括： 壓力墻、擋水邊墻、溢流堰體。 壓力墻：取最大斷面，計算池內最咼水位時的抗滑穩(wěn)疋及地基應力， 作用荷載有水壓力、土壓力、自重，計算簡圖見5.5-4。 擋水邊墻：取最大斷面，計算取池內最高水位時的抗滑穩(wěn)定及地基應 力，作用荷載有水壓力、土壓力、自重，計算簡圖見5.5-4;另外再取池內 無水工況計算。 溢流堰：取最大斷面

48、，計算取池內最高水位時的抗滑穩(wěn)定及地基應力, 作用荷載有水壓力、土壓力、自重，計算簡圖見圖5.5-4。 - I r ：i I 圖 5.5-4 滑穩(wěn)定計算公式: Kc 式中：Kc抗滑穩(wěn)定安全系數(shù); f摩擦系數(shù)； W 包括墻身自重、土重等垂直荷載的總和; P水平土壓力。 抗傾穩(wěn)定計算公式: 式中：Ko 抗傾穩(wěn)定安全系數(shù); W y 作用于墻體的荷載對墻前趾產生的穩(wěn)定力矩; Mo 作用于墻體的荷載對墻前趾產生的傾覆力矩。 地基應力驗算 yu yd W 6 M BB2 式中: yu yd 擋墻上下游邊緣應力; 作用荷載對形心軸的力矩和。 水壓力計算 靜水壓強按Pwr= 丫 wH計算 式中： Pwr計算點

49、靜水壓強； H計算點作用水頭； 丫 W水容重。 土壓力接主動土壓力計算 H2Ka式中：Fa主動土壓力; 丫擋土墻背后填土重度； H擋土墻后填土高度； Ka主動土壓力系數(shù)。接溢洪道設計規(guī)范(SL253-2000)式C.6.2-1 計算。 計算結果見下表5.5-7 表5.5-7前池結構計算成果 名稱 摩擦系 數(shù)f 抗滑穩(wěn)定 安全系數(shù) Kc 規(guī)范允 許值K2 抗傾安 全系數(shù) K0 規(guī)范允 許值K2 地基承載 力計算值 (kN/m 2) 最大 應力 (kN/m 2) 最小 應力 (kN/m 2) 壓力墻 0.40 1.18 1.05 7.05 1.5 450 100 67 擋水墻 0.40 1.91

50、1.05 5.91 1.5 450 157 69 擋水墻(池 內無水) 0.40 2.68 1.05 8.29 1.5 450 214 13 溢流堰 0.40 1.24 1.05 5.79 1.5 450 95 57 從上表5.5-7可看出前池的壓力墻、擋水墻、溢流堰滿足抗滑、抗傾、 地基應力要求。 5.5.2.3壓力鋼管 前池與發(fā)電廠房用壓力鋼管連接，采用集中供水方式供水，側向進水。 管道采用焊接鋼管，明管鋪設，鋼管材料采用16MnR，主管管徑2100mm, 長601m，管壁厚度816mm,叉管三根，長分別為 37m、37m和43m，管 線根據(jù)地形條件折線布置，在管道轉彎處設鎮(zhèn)墩，整個管路共

51、設鎮(zhèn)墩8個, 鎮(zhèn)墩間每隔8m設一支墩。 a) 管徑選擇 本電站發(fā)電引用流量為8.873m3/s，壓力鋼管的經濟直徑由下式試算: 7 5.2Q 3 m ax 式中Qmax 壓力鋼管的最大設計流量（m3/s）; H設計水頭（m）。 由上式計算得D=1.6m，相應流速為4.4m/s，流速較大，電站的水頭損 失為8m,根據(jù)工程經驗，類似電站壓力管的經濟流速為2.7m/s左右，由此 初擬本工程壓力管的管徑為2.1m。 b）水頭損失計算 1）沿程水頭損失hf 沿程水頭損失由下式計算: hf v2l c2r 式中 V管道平均流速（m/s）; R水力半徑，圓管R=D/4，D為圓管直徑; C謝才系數(shù)，C - R

52、1/6 ； n n糙率，對鋼管取n=0.012; L管長（m） 2）局部水頭損失hj 局部水頭損失包括：進口、攔污柵、閘門槽、漸變段、水管轉彎、岔 管、電站出口等的局部水頭損失。 各個局部水頭損失系數(shù)為： 進口：喇叭形進口，取 =0.15。 攔污柵：攔污柵局部水頭損失系數(shù)由下式確定: 4 3 Z B Sin a b 式中 S柵條寬度，S=10mm; b柵條凈間距，b=50mm; a 攔污柵傾角，a =75 ； (3柵條的形狀系數(shù)，B =2.42 ; 計算得=0.41。 平面閘門槽：取=0.20。 進口漸變段：進口漸變段斷面由矩形變?yōu)閳A形，圓斷面漸縮小共取 =0.15。 圓形緩彎管：圓形緩彎管的

53、 由下式計算： 7/2 1 /2 0.131 0.1632 90 式中 D管道內徑，m; R轉彎半徑，m; 0 轉彎角。 閘閥：電站機組滿發(fā)時閘閥全開，取=0。 岔管的局部分水頭損失取 =0.5。 電站出口局部分水頭損失：取 0.15m。 由上述計算公式可計算出電站滿發(fā)時發(fā)電輸水道的總水頭損失為 2.62m,其中沿程水頭損失為1.9m，局部水頭損失為0.72m。 c) 管壁厚度確定 1) 水錘計算 (1) 水錘波的傳播速度： 1425 2，能滿足外壓穩(wěn)定要求； 2#、3#號機組叉管的抗外壓穩(wěn)定安全系數(shù) k 1.5,砼容重為2.4 t/m3,漿砌石容重為2.3 t/m3。 本計算中按溫度升高，水

54、管充水的情況進行計算，計算簡圖如下圖 5.5-5: 圖 5.5-5 抗滑穩(wěn)定系數(shù)按下式計算: f ( Y W) Kc L 5 式中 鎮(zhèn)墩沿地基面上的摩擦系數(shù); 4 W 鎮(zhèn)墩重量; 藝丫 軸向力總和在丫軸上的分力，垂直軸為丫軸，向下為正； 藝X 軸向力總和在X軸上的分力，水平軸為X軸，順水流為正 藝丫二藝A sina + 藝A sina 藝 X=藝 A A cos a + 藝 A A cos a 藝AA來自鎮(zhèn)墩上游側的軸向力總和 藝A來自鎮(zhèn)墩下游側的軸向力總和 aA 鎮(zhèn)墩上游側管段的傾角 a 一一鎮(zhèn)墩下游側管段的傾角 作用在壓力鋼管上的力： 1）水管自重的軸向分力： Ai = g 管 Lsina

55、 Ai = g 管 Lsina 式中：g管一一每米長管重 L鎮(zhèn)墩中點至上游側伸縮節(jié)間的長度 L鎮(zhèn)墩中點至下游側伸縮節(jié)間的長度 2）作用在關閉閥門上的水壓力 2 n D2 H設丫 4 3）水管轉彎處的內水壓力: n D2 4）水對管壁的摩擦力: 2 n D Ah摩丫 4 式中：h摩摩擦水頭損失 v2l c2r 5）溫度變化時水管與支墩的摩擦力: A8=f （ N 管+N 水） 式中：f與支墩構造有關的摩擦系數(shù)，f=0.5 N管、N水鎮(zhèn)墩中心至上游側伸縮節(jié)間水管和管重在垂直管 軸線的分力。 I N 管=g 管 L cos aN 水=g 水 L cos a 6）水管轉彎引起水的離心力的軸向分力。 n

56、 D2V2 A 4g 軸向力藝X及藝Y統(tǒng)計： 藝 X=藝 A COS a + 藝 A ” cos a 藝 Y二藝 A Sina + 藝 A sin a 鎮(zhèn)墩抗滑穩(wěn)定計算成果見下表 5.5-12。 表5.5-12鎮(zhèn)墩抗滑穩(wěn)定計算成果表 墩號 工X (t) 工Y (t ) W (t ) V (mi) Kc 備注 1 290.965 474.055 2686.00 111.91 3.80 2 765.787 468.086 3317.00 138.21 1.73 3 910.385 481.838 3888.00 162.01 1.68 4 500.354 487.517 2981.00 124.2

57、1 2.43 5 1481.824 490.621 5921.00 246.69 1.51 6 303.280 500.795 2782.00 115.90 3.79 7 976.88 486.10 3944.51 164.35 1.79 8 269.80 594.04 2283.22 95.13 2.92 從上表5.5-12可看出各鎮(zhèn)墩的Kc值均大于1.5,故鎮(zhèn)墩的抗滑穩(wěn)定滿 足要求。 g）支墩 1）求出作用在支墩上的力 作用于支墩上的荷載有鋼管自重及管內水重的法向分力n管和n水、鋼 管與支墩的摩擦力a以及支墩的自重q,計算簡圖如下圖5.5-6： 圖 5.5-6 2）各力疊加并分為水平分力和

58、垂直分力 以支墩頂面的中點為原點，取水平軸為X軸，順水流方向為正；垂直 軸為丫軸，向下為正。 各力在X軸上的水平分力為 X= 士 a8C0Sa（ n 管+n 水）sin a 各力在Y軸上的垂直分力為 丫= 士 assina + （n 管+n 水）cos a +q 3）支墩抗滑穩(wěn)定計算 按下式計算： a8 sinn管 n管 cos q K c f a8 cosn管 n管 sin 計算時，根據(jù)對穩(wěn)定最不利的情況取用a8的正號或負號。結果如下表 5.5-13 所示。 表5.5-13支墩穩(wěn)定計算成果表 支墩編號 X (t) 丫 (t) f Kc No1 No8 93.51 694.897 0.35 2

59、.60 NoNo15 73.38 703.516 0.35 3.36 No1(No24 119.44 688.091 0.35 2.02 No25- No37 135.46 684.798 0.35 1.77 No38- No47 143.87 687.321 0.35 1.67 No48- No52 157.26 715.306 0.35 1.59 No5A No59 166.51 727.422 0.35 1.53 從以上計算結果可知，支墩滿足抗滑穩(wěn)定要求 5.5.3發(fā)電廠房 a)廠房布置 牛頭水電站位于灌陽縣牛頭鎮(zhèn)，結合地形、地質、施工、運行、對外 交通、樞紐總體布置等綜合考慮，牛頭水電

60、站的發(fā)電廠房布置在牛頭鎮(zhèn)下 游黑水河左岸岸邊的一級階地上，距嶺歐村東南約350m,距牛頭鎮(zhèn)約3km。 廠址地勢較平緩，地面高程242m245m,場地內無崩塌、滑坡等不良地質 作用。 電站裝機為2X 5000kW的混流式水輪發(fā)電機加上1 x 2500kW的沖擊式 水輪機，混流式機組的主軸采用立式布置，廠房為非擋水岸邊式地面廠房， 校核洪水位為243.50m ( P=1%),設計洪水位為242.63m (P=3.33%),正常 發(fā)電尾水位為238.00m,最低發(fā)電尾水位為237.10m。 本電站廠房采用單層與多層相結合的方式布置?；炝魇綑C組段共三層， 分別為發(fā)電機層、水輪機層、水泵室層；沖擊式機組