軟土地基加固畢業(yè)設計

大學畢業(yè)設計1第1章緒論11研究軟土地基處理的意義隨著國民經(jīng)濟的快速發(fā)展，高速發(fā)展的社會使得人們時間觀念愈來愈強烈，這就要求能在較短的時間內到達目的地。因此，大量建設客運專線是必然的趨勢。高速行駛的客運列車目標是“高速、舒適、安全”，這也對路基的要求愈來愈嚴格，不僅要求路堤的穩(wěn)定，更重要的是對工后沉降有嚴格的要求和標準。因此，需要我們對工后不均勻沉降量嚴格控制。從全國范圍來看。經(jīng)濟發(fā)達的城市主要分布在我國東南沿海、長江三角洲以及平原地區(qū)，這些地區(qū)大部分分布著含水量高、壓縮性大、強度低、透水性差、覆蓋層厚、埋深淺的弱土層。在路堤荷載作用下，軟土路基很容易發(fā)生承載力不足、沉降量大、不均勻沉降大和固結完成時間長等問題。因此，在軟土路基上修建高速鐵路，需要解決的關鍵問題是路基的穩(wěn)定性分析和沉降計算。穩(wěn)定性分析是路基設計中的重要內容，只有滿足路堤穩(wěn)定條件才能進行路堤的沉降計算。但從以往工程實踐來看，路堤穩(wěn)定條件相對容易滿足。因此，如何減小工后沉降，如何及時調整工后沉降，是軟土路基建設需要重視的問題。12國內外研究現(xiàn)狀121國外研究現(xiàn)狀世界上第一條鐵路于1825年誕生于英國,至今已有180多年。在那以前地面的交通運輸工具主要就是馬車。與馬車相比,火車運量大,速度快,具有明顯優(yōu)越性,因而得到迅速發(fā)展。19世紀末到二十世紀初是鐵路大發(fā)展的時期。作為一種新興的運輸方式，鐵路運輸具有集中，大宗，便捷，安全，全天候的優(yōu)勢，對于西方資本主義經(jīng)濟的發(fā)展是功不可沒的。隨著經(jīng)濟的迅速發(fā)展，科技的不斷提高，傳統(tǒng)鐵路已不能滿足社會發(fā)展的需求。20世紀60年代以來，高速鐵路在世界發(fā)達國家崛起。百年鐵路重振雄風，傳統(tǒng)鐵路再展新姿。鐵路發(fā)展進入了一個嶄新的階段。高速鐵路的蓬勃發(fā)展，在世界范圍內引發(fā)了一場深刻的交通革命。高速鐵路因為具有安全性高，能耗少，效益好等一系列技術經(jīng)濟優(yōu)勢而發(fā)展迅速，但也有許多問題是不容我們忽視的，地基加固便是其中的一個重要方面。現(xiàn)代大學畢業(yè)設計2鐵路修筑經(jīng)驗表明，作為支乘路基的地基不允許發(fā)生基底破壞，也不允許發(fā)生過大的工后沉降和沉降速率。以往的鐵路設計標準，只考慮對基底強度作要求，即不允許發(fā)生基底破壞，而對其變形的要求沒有給予重視。日本東海道新干線建成后，由于軟土地基沉降造成軌道狀態(tài)不良，不能達到設計速度和運量的要求。在吸取了東海道新干線經(jīng)驗教訓后，日本對支乘高速鐵路路基的地基提出了強度要求。對不符合強度要求的地基要采取加固或減少工后沉降的措施。許多國家對路堤（尤其是低路堤）的基底相應提出了強度和土質的要求。不符合要求者均要采取措施進行加固處理。前聯(lián)邦德國在地基條件差的地方修建新線路基時，采取了各種加固措施，如振動搗固，混凝土噴漿，化學加固，砂漿或排水管構筑，土層加固，更換土層等。122國內研究現(xiàn)狀我國鐵路長期以來一直是各種運輸方式的骨干。直到20世紀50年代初期，鐵路運輸還是賣方市場，買票難，乘車難。90年代以來，各地紛紛建設高速公路，幾乎所有的高速公路都與鐵路平行，民航事業(yè)也飛快發(fā)展，鐵路事業(yè)一度陷入低谷。究其原因，鐵路速度太慢是原因之一。1995年，鐵道部領導決定，在既有線上在不做大的改造的條件下進行普遍提速，并逐步發(fā)展建設高速鐵路。自從20世紀60年代，世界上第一條高速鐵路開通運營以來，世界上已有近10個國家的31萬多KM各種類型的高速鐵路投入運營。多數(shù)國家的高速鐵路都取得了良好的社會和經(jīng)濟效益。在鐵路運輸業(yè)，尤其是客運業(yè)很不景氣的時候，給新興鐵路注入了一劑強心針。我國更是提出了建設京滬高速鐵路的計劃。京滬高速鐵路沿線地區(qū)包括北京，上海，天津三個直轄市以及河北，山東，安徽，江蘇等省份，沿線地形復雜，地基加固便顯得尤其重要。我國鐵路路基主要病害是路基下沉。除因填土壓實度不足造成外，還有不少是因基底變形所致的。對支乘高速鐵路路基的地基來說，除了強度要求外，還有變形條件要求。此外，即使發(fā)生地震，也不致發(fā)生破壞和下沉。為確保上部軌道結構的平衡性，減少養(yǎng)護維修工作量，高速鐵路必須嚴格控制沉降變形。因此，對地基的要求相應較高。根據(jù)日本，法國及德國的經(jīng)驗，滿足高速鐵路的軌道平順性，除要嚴格控制路基的均勻沉降外，不均勻沉降更為關鍵。路基與橋臺及路基與橫向結構物過渡段地層變化較大處和不同地基處理措施連接處，是不均勻沉降容易產(chǎn)生的常見部位。故在地基處理和路堤設計中應采取逐漸過渡的方法，減少不均勻沉降，以滿足軌道平順性要求。建國以來，我國在地基工程的建設上取得了難能可貴的成績，特別是對特殊土大學畢業(yè)設計3地基，以及各種復雜地形，地質，氣候條件下的地基。無論在科研，工程實踐水平，測試技術上都有很大發(fā)展和提高，積累了豐富的經(jīng)驗。隨著我國高速鐵路，重載鐵路和大運量鐵路的興建，對鐵路地基工程的質量和標準提出了新的要求。雖然過去50年來地基工程取得了很大成績，但為了適應上述要求，還存在著一些必須重視，急待解決的問題。首先是地基施工必須滿足技術標準要求的問題，尤其是基床直接受動荷載和季節(jié)循環(huán)的影響，并與軌道結構相互作用。沒有穩(wěn)定可靠的基床，軌道強度再高，也不能適應運量增長的要求。所以，在施工時就要嚴格把關，對基床土質和密度加強檢測，健全施工管理制度。地基質量問題已逐漸被人們認識和重視，根據(jù)運輸發(fā)展的緊張趨勢，提高客貨列車速度和增大運量，已成為提高運輸質量的主要目標。因此。只有保證施工質量，才能改變地基在鐵路工程結構中歷來是最薄弱環(huán)節(jié)的現(xiàn)狀。其次，應繼續(xù)組織地基科研工作，如抗滑支擋工程中，黏性土抗滑樁中樁上荷載的研究；軟土地基加固措施及設計計算方法的研究，運籌管理原則在施工中的應用；養(yǎng)護工作中處理基床病害的新材料，新技術的開發(fā)等。13設計的主要內容對客運專線軟土路基設計橫斷面；對軟弱土層進行加固地基處理，提出相應的方案，并比較選取合理經(jīng)濟的地基處理方案。本文主要采用水泥攪拌樁處理地基，對處理后地基進行穩(wěn)定性檢算；應用固結理論進行沉降計算，并對工后沉降進行分析。大學畢業(yè)設計4第2章軟土的性質21軟土的概念軟土是第四紀后期地表流水所形成的沉積物質，多數(shù)分布于海濱、湖濱、河流沿岸等地勢比較低洼地帶，地表終年潮濕或積水。所以地表往往生長有大量蘆葦、塔頭草、小葉樟等喜水性植物，由于這些植物的生長和死亡，使軟土中含有較多的腐殖質和有機物。我省主要分布于三江平原和松嫩平原腹地。另外在其它地區(qū)有零星分布，三江平原軟土屬泥沼型，而其它地區(qū)主要屬軟土型。軟土由于厚度不同，其對工程的影響也不同。軟土多分布于沼澤化濕地地帶，而泥沼多分布于沼澤地區(qū)，軟土的形成時間晚于泥沼形成時間。所謂軟土,是指強度低，壓縮性較高的軟弱土層。多數(shù)含有一定的有機物質。由于軟土強度低，沉隱量大，往往給道路工程帶來很大的危害，如處理不當，會給公路的施工和使用造成很大影響。軟土根據(jù)特征，可劃分為軟粘性土、淤泥質土、淤泥、泥炭質土及泥炭五種類型。路基中常見的軟土，一般是指處于軟朔或者流朔狀態(tài)下的粘性土。其特點是天然含水量大、孔隙比大、壓縮系數(shù)高、強度低，并具有蠕變性、觸變性等特殊的工程地質性質，工程地質條件較差。選用軟土作為路基應用，必須提采取出切實可行的技術措施。22軟土的主要特征1含水量高淤泥和淤泥質土的含水量多為5070，液限一般為4060，天然含水量隨液限的增大而增加。2孔隙比大天然軟土的孔隙比往往要比同一垂直壓力下的重塑土的孔隙比高出0204。3滲透性小其滲透系數(shù)值一般在11041108CM/S之間。而大部分淤泥和淤泥質土地區(qū)，由于該土層中夾有數(shù)量不等的薄層或極薄層粉砂、細粉、粉土等，故在垂直方向的滲透性比水平方向要小。4壓縮性高淤泥和淤泥質土的壓縮系數(shù)21，一般為0715MPA1，最大達45MPA1，且隨著土的液限和天然含水量的增大而增高。5抗剪強度低軟土的抗剪強度與加荷速度及排水固結條件密切相關。不排水三軸快剪所得抗剪強度值很小，且與其側壓力大小無關，即其內摩擦角為零，粘聚大學畢業(yè)設計5力一般都小于20KPA；直剪快剪內摩擦角一般為25，粘聚力為1015KPA；排水條件下的抗剪強度隨固結度的增大而增大，固結快剪的內摩擦角可達812，粘聚力為20KPA左右。6觸變性由于軟土的結構性在其強度的形成中占據(jù)相當重要的地位，所以觸變性也是軟土的一個突出特點。軟土的觸變性是指土體強度因受擾動而降低，又因靜置而增長的特性。軟土中因打樁擾動引起孔隙壓力增加，隨后因孔隙壓力消散而引起地面沉降和負摩擦的問題早就有人研究過。曾有文獻報道了打樁后，軟土的十字板強度平均降低6KPA。這些現(xiàn)象充分說明保護天然軟粘土結構性具有重要意義。23主要軟土地基處理方法簡介目前，國內外工程中軟土地基處理方法主要包括密實法、換土墊層法、復合地基法、加筋法和灌漿法，其中密實法包括堆載預壓法、真空預壓法、降水法、電滲法、靜力碾壓法、振動碾壓法、重錘夯實法、強夯法；換土墊層法又稱置換法，包括粗粒填土墊層、細粒填土墊層；復合地基法包括擠密碎石樁、干振碎石樁、砂樁、渣土樁、石灰樁、水泥土樁、CFG樁、素混凝土樁；加筋法包括土工織物、加筋土；灌漿法包括壓力灌漿法等。砂井是利用各種打樁機具擊人鋼管，或用高壓射水、爆破等方法在地基中獲得按一定規(guī)律排列的孔眼并灌人中、粗砂形成砂柱。由于這種砂井在飽和軟粘土中起排水通道的作用，又稱排水砂井。砂井頂面應鋪設墊層，以構成完整的地基排水系統(tǒng)。砂井適用于軟土層厚度大于5M的軟基處理。最大有效處理深度18M。比較常用的是袋裝沙井。水泥攪拌樁是一種經(jīng)濟、有效的軟土地基處理方法，專用的粉噴射攪拌機，將水泥用壓縮空氣噴入軟弱地基深部，憑借攪拌機的旋轉葉片與原狀土強制混合，吸收周圍水分，粉體與土體經(jīng)過一系列的物理化學反應形成具有整體性、穩(wěn)定性及相當強度的加固柱體。并與樁間土共同作用形成復合地基，降低了樁周圍土的含水量，提高了強度，從而起到了加固地基的作用。深層水泥攪拌樁是利用水泥作為固化劑，通過深層攪拌機械在地基深部就地將軟土和固化劑強制拌和，經(jīng)過一系列物理化學作用生成一種特殊的具有較高強度、較好變形特征和水穩(wěn)性的混合柱狀體，它對提高軟土地基承載能力、減少地基的沉降量具有明顯的效果。CFG樁（水泥粉煤灰碎石樁）是指用振沖、沖擊或水沖等方法在軟弱地基中成孔后，將水泥、粉煤灰、碎石、石屑（砂）加水拌和形成的混合料灌注壓入已成的孔中，形成較大直徑的樁體，從而與周圍軟土形成復合地基，它是近年來新開發(fā)的一種地基處理技術。大學畢業(yè)設計6第3章天然地基的沉降計算31沉降理論軟土路基沉降量是由固結沉降SC和側向變形引起的瞬時沉降SD組成。固結沉降是指飽和與接近飽和的粘性土在基礎荷載作用下，隨著超靜孔隙水壓力的消散，土骨架產(chǎn)生變形所造成的沉降（固結壓密）。固結沉降速率取決于孔隙水的排出速率，因此，本設計不考慮次固結沉降。瞬時沉降是指加載后地基瞬時發(fā)生的沉降。因此軟土路基總沉降量可表示為CDSSS。其中固結沉降量SC，可按單向壓縮分層總和法計算，如式（31）所示（31）式中，0IE地基中各分層的天然孔隙比；1IE受荷載后各分層的穩(wěn)定孔隙比；IH各分層的厚度32地基土分層根據(jù)地基情況，地基以下15M厚的軟土，可分為分別為3M厚的五層，砂土層6M，可分為3M厚的兩層。33計算土的附加應力路堤高度取58M，邊坡坡度1175，路堤頂寬為138M。雙線鐵路換算土柱時，根據(jù)鐵路特殊路基設計規(guī)范中的雙線路基地基沉降計算時，列車荷載可按單線有荷計算和查參考文獻5表34，取換算土柱高28M，寬34M。IIIICHEEES0101大學畢業(yè)設計70P2BDEOBMH0圖31路堤基底面附加應力計算圖在計算作用在路堤底面上的路堤荷載和列車與軌道荷載時，是將路堤和作用在路基面上的列車與軌道荷載以一無限長、條形三角棱體和三角形棱體頂點加一豎向的集中荷載來表示，如圖31所示。集中荷載0P可由單位延米長路堤上列車與軌道荷載減去路堤頂面待填充的三角形土重得出，如式（32）所示。（32）式中，P列車與軌道荷載（KN）；B路基面寬之半（M）；M路堤邊坡坡率；路堤填料容重（KN/M3）。代入數(shù)據(jù)得201969193428336020175PKN當00P時，則令PP019342818088KN/M即假定計算圖形是由有重量的路堤本體和無重量的虛擬三角棱體以及連續(xù)集中荷載PP0所組成。按照彈性理論，集中荷載0P傳到地基頂面時在路堤中心線處的垂直應力分量表達式為1200MMHPZ（33）MRBPP20大學畢業(yè)設計8式中，0H三角形高（M）；0HB/M69/175394M，00HHH974M，ARCTAN175105（RAD）路堤自重在路堤中心線的應力ZRH。因此，地基頂面中心線處的垂直應力為218088195811381759741051751ZZP2KN/M表31中軸線上地基中各點附加應力Z的計算34計算各分層沉降及總沉降量沉降計算時，通過計算出的應力，查文獻1圖EP曲線可得孔隙比，然后計算沉降量。未作處理的沉降計算如表32所示。分層深度A/ZB/ZI附加應力自重應力Z（M）ZBZIP335232049709941131252561751152047009401069710591170772043408689878157512088058203930786894521015070462036507308307262518058038203250650739731652105003320293058666693705大學畢業(yè)設計9表32未處理地基沉降計算表則CISS190853918318437183370CM側向變形引起的沉降量計算查文獻2得E3000KPA，04，Q1138KPA1755869119822ABB15131125ZB查文獻2圖344得F065D113811250652773CM3000QBSFE總沉降SCD337027736143CMSS工后沉降SCVR1SU145CM深度Z（M）分層厚0H（CM）自重應力IP（KPA）平均自重應力0P（KPA）附加應力Z（KPA）平均附加應力Z（KPA）平均總應力0P（KPA）孔隙比2E孔隙比1E沉降量IS（CM）0300026251138011346139710620731908352511312300787511005188806406753961051069730015375102882566306306418391575987830018375941227787062063184122108945300236258626322510600623715262583073002895785236802060061181831657397大學畢業(yè)設計10UC525CH第4章軟土地基處理41計算軟土路堤的極限高度在天然的軟土地基土，采用快速施工方法修筑一般斷面的路堤，所能填筑的高度稱為軟土路堤的極限高度（極限高度）。路堤在此高度內地基可不作加固處理。當設計陸地的填筑高度大于極限高度時，軟土路堤的修筑必須作特殊處理。設計臨界高度和填筑臨界高度的高差由列車和軌道荷載形成，其值約在2M上下，因此，為使計算簡便起見，臨界高度計算常按填筑臨界高度形式進行，而后將計算值減去23M為設計臨界高度。根據(jù)勘察資料可知該路段軟土15M，地基為均質厚層軟土地基，所以路堤極限高度為41式中CH路堤極限高度（M）；UC軟土的快剪粘聚力（KPA）；填土的容重（KN/M3）；CH552101929M設計臨界高度和填筑臨界高度的高差由列車和軌道荷載形成，其值約在2M上下，所以設計臨界高度約在09M左右。路堤的填筑高度大于極限高度，所以需要進行地基處理。根據(jù)本設計中地質勘查資料，軟土的特性及高壓旋噴樁的優(yōu)點選用水泥土攪拌樁進行地基加固。42水泥攪拌樁處理軟土地基421水泥攪拌樁加固原理水泥攪拌法是用于加固飽和粘性土地基的一種新方法。它是利用水泥等材料作為固化劑，通過特制的攪拌機械，在地基深處就地將軟土和固化劑強制攪拌，由固化劑和軟土間所產(chǎn)生的一系列物理和化學反應，使軟土硬結成具有整體、水穩(wěn)性和大學畢業(yè)設計11一定強度的水泥加固土，從而提高地基強度和增大變形模量。根據(jù)施工方法的不同，水泥土攪拌法分為水泥攪拌樁和粉體噴射攪拌兩種。水泥攪拌樁是水泥漿與地基土攪拌。422水泥土攪拌法加固軟土技術具有以下特點1水泥土攪拌法由于將固化劑和原地基軟土就地攪拌混合，因而最大限度地利用了原土；2攪拌時不會使地基側向擠出，所以對周圍原有建筑物的影響很小；3按照不同地基土的性質及工程設計要求，合理選擇固化劑及其配方，設計比較靈活；4施工時無振動、無噪音、無污染，可在市區(qū)內和密集建筑群中進行施工；5土體加固后重度基本不變，對軟弱下臥層不致產(chǎn)生附加沉降；6與鋼筋混凝土樁基相比，可節(jié)省大量鋼材，從而降低工程造價；7根據(jù)上部結構的需要，可靈活地采用柱狀、壁狀、格柵狀和塊狀等加固形式。423水泥攪拌樁的設計計算水泥攪拌樁的設計計算步驟首先根據(jù)場地工程地質條件確定單樁豎向承載力，再根據(jù)復合地基承載力的要求，確定置換率、樁數(shù)，然后布樁，最后進行必要的驗算。計算內容為復合地基承載力的驗算、下臥層的強度驗算、地基的沉降變形驗算三個部分。1確定單樁豎向承載力單樁豎向承載力標準值按公式11計算得到，兩者取小值。DKCU,KPRFA（42）_DKPPPSRQULAQ（43）式中，DKR攪拌樁單樁豎向承載力設計值（KN）；CU,KF與樁身加固土配合比相同的室內加固土試塊（邊長為707MM或50MM立方體）的無側限抗壓強度平均值（KPA），在本設計中，水泥摻入量15，90D齡期CU,KF2000KPA；強度折減系數(shù)，可取03505；PA樁的截面積（2M），設計中取樁直徑05DM；_SQ樁周土的平均摩擦力，對淤泥可取58KPA；對淤泥質土可取812KPA；大學畢業(yè)設計12對粘性土可取1215KPA；PU樁的周長；L攪拌樁長度；PQ樁端天然地基土的承載力標準值；樁端天然地基承載力折減系數(shù)，可取0406。參數(shù)的選取FCU,K2000KPA1，05，_SQ10KPA，PU157M，L15M，05經(jīng)計算得DKCU,KPRFA0520000196196KN_DKPPPS101571505019618025314RQULAQKN因此，取DKR196KN。2水泥攪拌樁復合地基設計計算地基所需承載力PQ12225KPA所以復合地基承載力標準值取為150KPA3。水泥攪拌樁復合地基承載力標準值可通過式計算。DKSP,KS,KP1MRFMFA（44）式中，SP,KF復合地基承載力標準值（KPA）；M面積置換率；PA樁的截面積（2M）；S,KF樁間天然地基土承載力標準值（KPA）；樁間土承載力折減系數(shù)，當樁端為軟土時，可取0510；當樁端土為硬土時，可取0104；DKR攪拌樁單樁豎向承載力設計值（KN）。式中，單樁豎向承載力標準值DKR2254KN，復合地基承載力標準值SP,KF150KPA，樁間天然地基土承載力標準值取為S,KF70KPA，同時，考慮到水泥攪拌樁復合地基的變形協(xié)調，引起樁間土承載力折減系數(shù)，設計中取為05，因此，攪拌樁的面積置換率為SP,KS,KDKSKP012FFMRFA（45）復合地基承載力DKSP,KS,KP1151KPA150KPAMRFMFA大學畢業(yè)設計13說明水泥攪拌樁復合地基承載力滿足要求。3由于水泥攪拌樁貫穿整個軟弱地層，因此，不需對地基下臥層做強度檢算，而地基沉降變形在后面設計中將做詳細計算，在此不進行驗算。4確定樁數(shù)并布樁水泥攪拌樁樁數(shù)由公式計算確定（46）式中，N為樁數(shù)；A為上部結構基礎底面積（2M）。經(jīng)計算得（每100M）布樁數(shù)量采用樁間距12M可滿足要求。最終施工參數(shù)確定為樁徑（直徑）05M；樁長15M；間距排距13M13M；每排樁數(shù)28根。具體布置見附錄B1。424施工過程1樁機就位。將攪拌樁機安裝完畢后，開機移至攪拌樁樁位，支墊穩(wěn)鉆機機身，使設備保持水平，鉆桿及鉆桿導向架保持垂直，鉆頭垂直對準樁位，啟動電機。2預攪下沉。啟動攪拌樁機電機，待攪拌機鉆頭轉速正常后，使攪拌機鉆桿沿導向架邊旋轉攪拌土層邊下沉，直至設計深度。3制備水泥漿液。在啟動攪拌機時，開始按設計確定的配合比拌制水泥漿，并通過篩網(wǎng)過濾殘渣，后將水泥漿放人存漿池或罐，并不間斷攪拌待壓漿備用。4噴漿攪拌提升。開動水泥漿泵將水泥漿液通過攪拌鉆機泵入被攪動過的土層中，同時將攪拌樁機按規(guī)定速度提升，邊提升、邊噴漿、邊攪拌，使水泥漿與土體充分拌和，直至地面以下05M。5重復上、下攪拌。按照設計及試樁要求，按照6攪4噴或6攪6噴施工工藝，再次將攪拌機鉆頭邊旋轉邊沉入土層，至設計深度后，再將鉆頭提升至地面，重復上、下攪拌及噴漿，達到工藝要求的遍數(shù)，攪拌樁制成。6樁機移位。攪拌樁機移位后，重復以上步驟，再次進行下一根樁的施工。PAMAN根21772501436351001202N大學畢業(yè)設計14第5章路基穩(wěn)定性檢算51概述由于軟土地基松軟，在軟土地區(qū)修筑路堤，可能會產(chǎn)生各種破壞現(xiàn)象，如施工期發(fā)生路堤開裂、坍滑；施工及運營期間出現(xiàn)長期不斷的路堤下沉，或突然大量的下降、滑移等現(xiàn)象。這些現(xiàn)象中最嚴重的是路堤整體坍滑，滑弧切入地基軟弱土層之中，因此，軟土地基路堤的穩(wěn)定分析是設計工作中的一項重要內容。當?shù)鼗惺芎奢d后，地基內部將產(chǎn)生應力和變形。土體受力后引起的變形分為體積變形和形狀變形。體積變形主要是正應力導致土體體積縮小壓實，不會引起土體的破壞。而形狀變形將由剪力引起土體側向變形和隆起，當剪應力超過一定限度時，土體將產(chǎn)生剪切破壞，變形將不斷的發(fā)展，最終導致路堤邊坡的失穩(wěn)，造成整個路堤的毀壞。決定軟土地基穩(wěn)定的因素是多方面的，它不僅取決于路堤的斷面形式、填土高度、加荷速率、地基土性質，而且與軟土成因類型、地層成層情況等有關。軟土地基穩(wěn)定分析的方法較多，由于均質軟土路基的滑動多呈弧形滑面，一般當路堤的填料為黏性土或含有30以上的細粒土時多采用圓弧法進行檢算。圓弧滑動面法在路堤中應用最多的是條分法和畢肖普法。52條分法原理瑞典條分法是條分法中最簡單最古老的一種，該法假定滑動面是一個圓弧面，并認為條塊間的作用力對邊坡的整體穩(wěn)定性影響不大，可以忽略，或者說，假定兩條塊間的作用力大小相等，方向相反且作用于同一直線上。條分法的具體做法是，是把滑動面以上的土體，分為許多豎直條為了保證檢算的精度，土體寬度應不大于24M。在分條確定后，便可按各分條的斷面面積，以縱向延長為1M求體積，再根據(jù)已知路基土的容重求個分條重量QI。做通過重心的垂線和圓弧相交，求焦點且限于水平線的夾角AI，便可計算出土條在該滑弧面的發(fā)向分力NI，和切向分力TI以及劃弧面段土的計算指標FI和CI，取圓弧面段的長度LI，則抗滑力為TANIIIINCL。將各土條上的抗滑力與下滑力分別乘以對滑動圓心的力臂R，可得表示滑動面上土體穩(wěn)定的穩(wěn)定安全系數(shù)K大學畢業(yè)設計15NINNIIIIRTLRCRNK111TAN（51）消去式中分子和分母內的R，便得NINNIIIITLCNK111TAN（52）當通過圓心的鉛垂線把圓弧分為兩段時，在圓心垂線外側部分的滑弧面上，其土條的切向分力和半徑R相乘形成的力矩，因切向分力的作用方向于滑動方向相反而成為抗滑力矩。所以在符合上述情況時，式（41）應該寫成以下形式（53）式中，NN切向分力為負值的各條分號；IT圓心垂線外側分條的切向分力。53滑動面圓心輔助線的確定確定滑動面圓心輔助線的常用方法有45H法和36法1。145H法由坡腳A向下引豎線，在豎線上截取高度H（H為路堤高度）得B點；自B點向右引水平線，在水平線上截取45H，得C點；連接邊坡坡腳A和頂點D，求得AD的斜率01/IM，根據(jù)此值查表得1和2值。由A點作與AD成1角的直線，再與D點作水平線成2角的直線，兩線相交得F點；連接C、F即得圓心輔助線。如圖（51）所示。236法由荷載換算土柱高頂點做與水平線成36角的線，即得圓心輔助線。本設計中采用45H法作滑動面圓心輔助線。111TANNINNINNIIIITTLCNK大學畢業(yè)設計16圖5145H法危險圓心軌跡線54滑動面計算點的確定在CO延長線上找若干點，作為滑動圓心，畫出坡腳圓，試算K值，找出K值較小的E點，于E點畫CO延長線的垂線，再于此垂線上找若干點作為滑動圓心，試算K值，直至找出K值最小的O點，則O點即最危險滑動圓弧的滑動圓心。在CO上找一點進行試算。55穩(wěn)定系數(shù)計算551參數(shù)的選取計算段路堤填土高度58M，填土容重19KN/3M，換算土柱容重19KN/3M粘聚力24KPA，摩擦角22，換算土柱寬度34M，高度28M，基床表層和基床底層填土容重在實際工程中是不同的，設計計算中統(tǒng)一按19KN/M3計算。樁間土抗剪強度10KPA，樁體抗剪強度800KPA，復合地基置換率012。552穩(wěn)定系數(shù)計算大學畢業(yè)設計17對于軟土加固區(qū)，復合地基加固區(qū)復合土體的抗剪強度C可用下式表示PSC1MM54式中S樁間土抗剪強度；P樁體抗剪強度；M復合地基置換率。上述加固區(qū)抗剪力計算中P為加固區(qū)內樁體的抗剪強度，以總強度表示，規(guī)范中是加固土樁，去試驗路段加固土樁的原狀試件側蝕無側限抗壓強度，按其無側限抗壓強度UQ的1/21/3計算。則P2000051000KPAP20001/3667KPAP取800KPA計算PSC1MM1012100128001048KPA表51穩(wěn)定檢算（條分法）數(shù)據(jù)表分條號分條面積M分條重量IQKN/M傾角函數(shù)下滑力TIKN/M抗滑力（KN/M）SINCOSIQSINIQSINTANIQCOSIILCIL1050856448007007159930302582790132930540844266591331003121051703029096351054074115314898364006100893683951490215278320140993013263056169026795206703509493782777271726314163422056083175923102181452710420906707418151802795059537454807107067711268010858163076420090044146761854753248927039736115805其中，抗滑力分為三部分計算大學畢業(yè)設計18111TANNIIINNINNIIIITLTLCNK第一部分路11TANNNIIIINCLTAN2271752465218547KN軟土非加固區(qū)11TANNNIIIINCLTAN2460866371162114898102762962362125212KN軟土加固區(qū)IL1048251265296172121115805KN代入下列公式得92703973611580531011553248K滿足穩(wěn)定性要求。大學畢業(yè)設計19用上述方法計算，需要經(jīng)過多次試算才能達到目的。目前，已可用電子計算機迅速地找出滑動圓心。以下為軟件計算計算最危險滑動面過程圖52軟件參數(shù)界面示意圖穩(wěn)定計算參數(shù)加固土樁布置形式等邊三角形加固土樁間距2000M加固土樁的長度15000M加固土樁樁土應力比10000加固土樁直徑05000M加固土樁的抗剪強度80000KPA加固土樁布置起始坐標1000M加固土樁布置寬度36000M穩(wěn)定計算方法總應力法瑞典條分法穩(wěn)定計算目標自動搜索最危險滑裂面條分法的土條寬度2000M搜索時的圓心步長1000M，大學畢業(yè)設計20搜索時的半徑步長0500M經(jīng)過計算可得圓心為348，1160，半徑為1159時，穩(wěn)定系數(shù)最小，此時的滑動圓弧面為最危險滑弧面。路堤穩(wěn)定檢算（條分法）數(shù)據(jù)表和最危險滑動圓弧示意圖見附錄B2。1725373727012519974K本設計中穩(wěn)定性檢算只計算路堤施工期的穩(wěn)定安全系數(shù)，不考慮運營荷載的影響，穩(wěn)定安全系數(shù)F115125。所以水泥土攪拌樁加固后，滿足穩(wěn)定性要求。111TANNINNINNIIIITTLCNK大學畢業(yè)設計21第6章復合地基沉降計算在各類實用計算方法中，通常把復合地基沉降量分為兩部分復合地基加固區(qū)壓縮量和下臥層壓縮量，由于本設計中水泥攪拌樁貫穿于整個軟弱層，樁端與中粗砂層接觸，下臥層壓縮量不必計算11，即只計算復合地基加固區(qū)的壓縮量即可。61復合模量法計算理論復合模量法是將復合地基加固區(qū)中增強體和基體兩部分視為一復合土體，采用復合壓縮模量CSE來評價復合土體的壓縮性，并采用分層總和法計算加固區(qū)土層壓縮量。在復合模量法中，將加固區(qū)土層分成N層，每層復合土體的復合壓縮模量為CSIE，加固區(qū)土層壓縮量S2的表達式為（61）式中，IP第I層復合土的平均附加應力；IH第I層復合土層的厚度。豎向增強體復合地基復合土壓縮模量CSE采用面積加權平均法8計算，即CSPSSS1EMEME（62）式中，PSE樁體壓縮模量；SSE樁間土壓縮模量；M復合地基置換率。62加固處理后的沉降計算根據(jù)復合模量法計算理論，計算復合地基的沉降量。查文獻9，亞粘土SSE25MPA，軟土SSE17MPA，粘土的SSE45MPA，PSE100，F(xiàn)CU,K1002000KPA200MPA。水泥攪拌樁加固后的復合地基的有效計算深度和分層與未處理時的一樣，而平均附加應力及樁體置換率采用前面的計算結果。INCSIIHEPS1大學畢業(yè)設計22表61復合地基沉降計算表深度Z（M）土層厚度IH（CM）平均附加應力IP（KPA）樁體置換率M樁體壓縮模量PSIE（MPA）樁間土壓縮模量SSIE（MPA）復合地基壓縮模量CSIE（MPA）沉降量IS（CM）3300113460122003266412863001100501220032664124930010288012200326641161230094120122003266410615300862601220032664097處理后總沉降S128124116106097571CM63土層壓縮沉降計算本設計取VC3310CM/S，H750CM，工期為3VV2231033024360000415750CTTH2V4R281267TUE土層沉降量S1URS152CM。64工后沉降量S工SS1419CM計算結果表明，軟土地基經(jīng)水泥攪拌樁加固處理后，其沉降量大大減少，說明水泥攪拌樁處理軟土地基是一種非常有效的方法。65路基工后沉降651工后沉降產(chǎn)生的原因路基工后沉降是指路基在修筑完成后，到開通運營時路基所發(fā)生的沉降量。路基的工后沉降應能滿足一定的要求，對于高速客運專線來說，工后沉降不大于5CM。路基工后沉降的影響因素主要有荷載因素，包括路堤高度及填土容重，填土大學畢業(yè)設計23施工速率；地基承載力因素，包括軟土的強度及滲透固結性質，地基處理類型對地基土性質的改變，軟土層厚度及位置，硬殼層的應力擴散作用；填土方式及施工時間。6511荷載對工后沉降的影響隨著路堤荷載的增加，地基的固結沉降增加，同時地基內產(chǎn)生的剪應力相應增加，這就使瞬時沉降有所增大。而且隨著荷載的增加，在軟弱層中的塑性變形區(qū)有增大的趨勢，軟土水平向的塑性擠出致使地基總沉降量增大。6512填土施工速率對沉降的影響填土速度較快時，地基土強度來不及增長，所以將產(chǎn)生較大的剪切變形，從這一意義上說，沉降隨填土速率的增長而呈增長趨勢。6513地基條件對沉降及工后沉降的影響地基條件是指地基的軟弱程度，當?shù)鼗^軟時，比如軟土地基，其含水量，孔隙率都較高，壓縮模量較低，其沉降及工后沉降都較大，而當構筑物建在較硬地層上，比如巖石或硬殼層，其各個指標都比較良好，沉降量就會很小。6514地基處理方法對沉降及工后沉降的影響軟土地基處理可以改善軟土的工程性質，提高承載能力，所以不同的處理方法對沉降有不同程度的影響，在這里將軟基處理方法分成以下三種類型進行分析1水泥攪拌樁處理地基水泥攪拌樁與地基土共同構成復合地基，由于水泥攪拌樁的應力集中作用，分擔了地基土承受的荷載，限制了軟土的側向變形。水泥攪拌樁在凝結固化過程中，吸收了周圍地基的水分，加速了地基土的固結。因此，水泥攪拌樁處理軟土地基其沉降和工后沉降較小。2袋裝砂井處理地基袋裝砂井處理地基時，在地基中形成良好的排水通道，加速了固結，在填土過程中，地基土抗剪強度增長較快，可以在一定程度上降低瞬時沉降，降低工后沉降。3對地基不作處理不采取地基處理的軟土地基，固結速率較慢，在填土過程中，荷載在地基中產(chǎn)生的剪應力致使地基產(chǎn)生較大的瞬時沉降和塑性變形，這種影響在低荷載下尚不明顯，填土越高，影響越明顯。三者相比，不處理袋裝砂井處理水泥攪拌樁處理，其沉降和工后沉降值依次遞減。大學畢業(yè)設計24652減少工后沉降的措施1超載預壓是減少工后沉降的有效方法，這種處理方法是在施工期間在地基上方施加一個比永久荷載大的暫時荷載，是地基在一定時間內產(chǎn)生比永久荷載條件下大的沉降，這樣就增加了施工期間的地基沉降量，從而減少了工后沉降。對于天然地基及砂井處理地基，應盡可能采用超載或等載預壓形式。2工程實踐證明，在施工過程中，增加路基下地基軟土的排水路徑，增加其固結度，同樣可有效增加地基施工期間的固結度，增加施工期間的沉降，從而減少工后沉降。在具體施工中，增加排水路徑的具體做法主要有在經(jīng)濟條件允許的條件下，盡量增加砂井或袋裝砂井的長度，同時適當減小間距，使路基下部土層在施工期間充分排水；在其它排水措施的基礎上設置塑料排水板，加速地基土孔隙水排出。3分級加載即將全部荷載分級加在低級上，這樣可以使地基土充分固結，排除孔隙水，壓縮土中孔隙，使地基土的工期沉降量增加，進而減少工后沉降。分級加載的分級方法，一般結合具體工程單獨確定，有時也根據(jù)工程經(jīng)驗確定大學畢業(yè)設計25第7章路基施工71概述深層水泥攪拌樁是利用水泥作為固化劑的主劑，通過特制的深層攪拌機械在地基深部就地將軟土和固化劑強制拌和，使軟土硬結而提高地基強度。這種方法適用于處理軟土，效果顯著，處理后可很快投入使用。如何有效地控制深層水泥攪拌樁的成樁質量，確保軟基處理的效果是我們在工程實踐中需要不斷探索和完善的一項重要課題。72施工過程控制721試樁（1）深層攪拌水泥樁適用于處理淤泥、淤泥質土、泥炭土和粉土。當用于處理泥炭土或地下水具有侵蝕性時，應通過試驗確定其適用性。冬季施工時應注意低溫對處理效果的影響。（2）深層攪拌樁施工是藉攪拌頭將水泥漿和軟土強制拌和，攪拌次數(shù)越多，拌和越均勻，水泥土的強度也超高。但是攪拌次數(shù)越多，施工時間也越長，工效也越低。試樁的目的是為了尋求最佳的攪拌次數(shù)、確定水泥漿的水灰比、泵送時間、泵送壓力、攪拌機提升速度、下鉆速度以及復攪深度等參數(shù)，以指導下一步水泥攪拌樁的大規(guī)模施工。（3）每個標段的試樁不少于5根，且必須待試樁成功后方可進行水泥攪拌樁的正式施工。試樁檢驗可采取7D后直接開挖取出，或至少14D后取芯，以檢驗水泥攪拌樁的攪拌均勻程度和水泥土強度。722施工準備（1）深層攪拌樁施工場地應事先平整，清除樁位處地上、地下一切障礙物包括大塊石、樹根和生活垃圾等。場地低洼時應回填粘土，不得回填雜土。（2）水泥攪拌樁應采用合格的R325級普通硅酸鹽袋裝水泥以便于計量。使用前，應將水泥的樣品送中心試驗室或現(xiàn)場監(jiān)理工程師指定的試驗室檢驗。（3）水泥攪拌樁施工機械應配備電腦記錄儀及打印設備，以便了解和控制水大學畢業(yè)設計26泥漿用量及噴漿均勻程度?，F(xiàn)場監(jiān)理工程師每天收集電腦記錄一次。（4）水泥攪拌樁施工機械必須具備良好及穩(wěn)定的性能，所有鉆機開鉆之前應由現(xiàn)場監(jiān)理工程師和施工項目部有關部門組織檢查驗收合格后方可開鉆。723施工工藝流程樁位放樣鉆機就位檢驗、調整鉆機正循環(huán)鉆進至設計深度打開高壓注漿泵反循環(huán)提鉆并噴水泥漿至工作基準面以下03M位置重復攪拌下鉆并噴水泥漿至設計深度反循環(huán)提鉆至地表成樁結束施工下一根樁。724設計參數(shù)及要求（1）水泥摻入比12；（2）室內配合比設計7D無側限抗壓強度QU08MPA，28D無側限抗壓強度QU16MPA，90D無側限抗壓強度QU24MPA；（3）現(xiàn)場質量檢測28D取芯強度R2808MPA，90D取芯強度R9012MPA，單樁承載力210KPA，復合地基承載力170KPA。725施工控制（1）項目經(jīng)理部指派專人負責水泥MPA樁的施工，全過程旁站水泥攪拌樁的施工過程。所有施工機械均應編號，應將現(xiàn)場技術員、鉆機長、現(xiàn)場負責人、水泥攪拌樁樁長、樁距等制成標牌懸掛于鉆機明顯處，確保人員到位，責任到人。（2）水泥攪拌樁開鉆之前，應用水清洗整個管道并檢驗管道中有無堵塞現(xiàn)象，待水排盡后方可下鉆。（3）為保證水泥攪拌樁樁體垂直度滿足規(guī)范要求，在主機上懸掛一吊錘，通過控制吊錘與鉆桿上、下、左、右距離相等來進行控制。（4）每根成型的攪拌樁質量檢查重點是水泥用量、水泥漿拌制的罐數(shù)、壓漿過程中是否有斷漿現(xiàn)象、噴漿攪拌提升時間以及復攪次數(shù)。（5）為了確保樁體每米摻合量以及水泥漿用量達到設計要求，每臺機械均應大學畢業(yè)設計27配備電腦記錄儀。同時現(xiàn)場應配備水泥漿比重測定儀，以備監(jiān)理工程師和項目經(jīng)理部質檢人員隨時抽查檢驗水泥漿水灰比是否滿足設計要求。（6）水泥攪拌配合比水灰比045050、水泥摻量12、每米摻灰量4625KG、高效減水劑05。（7）水泥攪拌樁施工采用二噴四攪工藝。第一次下鉆時為避免堵管可帶漿下鉆，噴漿量應小于總量的1/2，嚴禁帶水下鉆。第一次下鉆和提鉆時一律采用低檔操作，復攪時可提高一個檔位。每根樁的正常成樁時間應不少于40分鐘，噴漿壓力不小于04MPA。（8）為保證水泥攪拌樁樁端、樁頂及樁身質量，第一次提鉆噴漿時應在樁底部停留30秒，進行磨樁端，余漿上提過程中全部噴入樁體，且在樁頂部位進行磨樁頭，停留時間為30秒。（9）施工時應嚴格控制噴漿時間和停漿時間。每根樁開鉆后應連續(xù)作業(yè)，不得中斷噴漿。嚴禁在尚未噴漿的情況下進行鉆桿提升作業(yè)。儲漿罐內的儲漿應不小于一根樁的用量加50KG。若儲漿量小于上述重量時，不得進行下一根樁的施工。（10）施工中發(fā)現(xiàn)噴漿量不足，應按監(jiān)理工程師要求整樁復攪，復噴的噴漿量不小于設計用量。如遇停電、機械故障等原因而噴漿中斷時，應及時記錄中斷深度。在12小時內采取補噴處理措施，并將補噴情況填報于施工記錄內。補噴重疊段應大于100CM，超過12小時應采取補樁措施。（11）現(xiàn)場施工人員認真填寫施工原始記錄，記錄內容應包括施工樁號、施工日期、天氣情況；噴漿深度、停漿標高；灰漿泵壓力、管道壓力；鉆機轉速；鉆進速度、提升速度；漿液流量；每米噴漿量和外摻劑用量；復攪深度。726質量檢驗7261樁身質量檢驗方法（1）水泥攪拌樁成樁7D可采用輕便觸探法進行樁身質量檢驗。檢驗攪拌均勻性大學畢業(yè)設計28用輕便觸探器中附帶的勺鉆，在攪拌樁身中心鉆孔，取出樁芯，觀察其顏色是否一致，是否存在水泥漿富集的“結核”或未被攪勻的土團。觸探試驗根據(jù)現(xiàn)有的輕便觸探擊數(shù)N10與水泥土強度對比關系來看，當樁身1D齡期的擊數(shù)N10大于15擊時，樁身強度已能滿足設計要求；或者7D齡期的擊數(shù)N10大于30擊時，樁身強度也能達到設計要求。輕便觸探的深度一般不超過4M。（2）水泥攪拌樁成樁28D后，用鉆孔取芯的方法檢查其完整性、樁土攪拌均勻程度及樁的施工長度。每根樁取出的芯樣由監(jiān)理工程師現(xiàn)場指定相對均勻部位，送實驗室做3個一組28D齡期的無側限抗壓強度試驗，留一組試件做三個月齡期的無側限抗壓實驗，以測定樁身強度。鉆孔取芯頻率為115。（3）如果某段或某一橋頭水泥攪拌樁取芯檢測結果不合格率小于10，則可認為該段水泥攪拌樁整體滿足要求；如果不合格率大于10小于20時，則應在該段同等補樁；如果不合格率大于30，則該段水泥攪拌樁為不合格。（4）對攪拌樁取芯后留下的空間應采用同等強度的水泥砂漿回灌密實。（5）在特大橋橋臺或軟土層深厚的地方，或對施工質量有懷疑時，可在成樁28天后，由監(jiān)理工程師隨機指定抽檢單樁或復合地基承載力。隨機抽查的樁數(shù)不宜少于樁數(shù)的02，且不得少于3根。試驗用最大載荷量為單樁或復合地基設計荷載的兩倍。7262水泥樁外觀鑒定（1）樁體圓勻，無縮頸和回陷現(xiàn)象。（2）攪拌均勻，凝體無松散。（3）群樁樁頂整齊，間距。大學畢業(yè)設計29第8章軟土路堤施工變形監(jiān)測81軟基路堤施工監(jiān)測的目的（1）以工程監(jiān)測的結果指導現(xiàn)場施工，確定和優(yōu)化施工參數(shù)，進行信息化施工。（2）根據(jù)監(jiān)測結果，及時發(fā)現(xiàn)危險的先兆，分析原因，判斷工程的安全性，采取必要的工程措施，防止發(fā)生工程事故和環(huán)境事故。（3）評價路基工程的技術狀況，檢驗設計參數(shù)和設計理論的正確性。（4）為設計、施工、管理和科學研究提供資料。82軟基路堤施工監(jiān)測的原則（1）監(jiān)測點應設在觀測數(shù)據(jù)容易反饋的部位。（2）無論在路堤的縱向還是橫向，測點越多，測得的結果越能反映路堤真實情況。一般路段沿縱向每隔100200M設置1個觀測斷面，橋頭路段應設計23個觀測斷面。（3）沿河、臨河等凌空面大且穩(wěn)定性差的路段，必要時應進行地基土體內部水平位移的觀測。（4）測點的設置不僅要根據(jù)設計的要求，同時還應針對施工中掌握的地質、地形等情況增設。（5）在施工期間位移觀測應每填筑一層土觀測一次；如果兩次填筑時間間隔較長，每3D至少觀測1次。路路堤填筑完成后，堆載預壓期間觀測應視地基穩(wěn)定情況而定，一般每半月或每月觀測1次。對于孔隙壓力的觀測，每填筑一次，應每隔1H觀測1次，連續(xù)觀測23次。（6）當路堤穩(wěn)定出現(xiàn)異常情況而可能失穩(wěn)時，應立即停止加載工采取果斷措施，待路堤恢復穩(wěn)定后，方可繼續(xù)填筑。83軟基路堤施工監(jiān)測應注意的問題為了檢驗軟土地基處理的效果，通常在同一地點分別在處理前后進行測試，以進行對比，并注意下列問題（1）前后兩次測試應盡量使用同一儀器、同一標準進行。大學畢業(yè)設計30（2）由于各種測試方法都有一定的適用范圍，因此必須根據(jù)測試目的和現(xiàn)場條件，選擇最有效的方法。（3）無論何種方法，都有一定的局限性，故應盡可能采用多種方法，進行綜合評價。（4）測試位置應盡量選擇有代表性的部位，測試數(shù)據(jù)按有關規(guī)定要求進行。變形監(jiān)測主要包括地表位移和土體內部位移，位移方向包括豎向位移和水平向位移。水平向位移又包括垂直路堤中心線的橫向水平位移和平行路堤中心線的縱向水平位移。沉降及水平位移觀測，通?？稍诘乇砩习苍O固定標點，用精密水準儀、經(jīng)緯儀等儀器，按精密測量方法即可求得。地基及路堤內部沉降通常采用電磁式、深層沉降板。測點沉降時，埋入不同土層深度中的標點發(fā)生沉降，計算其與初始位置的差值。即可求得測點某一深度的沉降量。深層土層的沉降，也可用剛性標桿引出地表，用地表測量方法測量。土層內部水平位移，一般用測斜儀來測量。沉降與水平位移觀測應配合進行，沉降已基本穩(wěn)定或已基本掌握其變化規(guī)律后，可根據(jù)工程重要性適當減少或停止觀測。84軟基路堤施工監(jiān)測測量儀具量測儀具的功能和質量極為重要，往往是測試成果優(yōu)劣的決定性因素。測量儀具按測試原理分為電測式和非電測式兩大類。（1）非電測式非電測式量測儀具包括機械式和液壓式。它的特點是性能可靠，使用簡便，對環(huán)境適