GBT 1094.2-1996 電力變壓器 第2部分 溫升

中華人民共和國國家標準電力變壓器094 2 :力變壓器第二部分溫升1主腸內(nèi)容與適用范圍本標準規(guī)定了變壓器冷卻方式的標志、變壓器溫升限值及溫升試驗方法。本標準適用于符合094. 1規(guī)定的電力變壓器。2引用標準536利夫蘭開口杯法）4501021 13499 卻方式的標志按45。的規(guī)定四個字母順序代號標志其冷卻方式第一個字母表示與繞組接觸的內(nèi)部冷卻介質(zhì)：0礦物油或燃點不大于300的合成絕緣液體絕緣液體，：然點用“克利夫蘭開口杯法”試驗第二個字母表示內(nèi)部冷卻介質(zhì)收循環(huán)方式：冷卻設備中的油流是強迫循環(huán)，流經(jīng)繞組內(nèi)部的油流是熱對流循環(huán)，至少）在主要繞組內(nèi)的油流是強迫導向循環(huán)第三個字母表示外部冷卻介質(zhì)：四個字母表示外部冷卻介質(zhì)的循環(huán)方式：家技術監(jiān)督局1996一03一31批準1996一12一01實施 0942一1996扇、泵等）注：在強迫導向油循環(huán)的變壓器中（第二字母代號為D),流經(jīng)主要繞組的油流量取決于泵，原則上不由負載決定；從冷卻設備流出的油流，也可能有一小部分有控制地導向流過鐵心和主要繞組以外的其他部分。調(diào)壓繞組和（或）其他容量較小的繞組也可為非導向油循環(huán)在強迫非導向冷卻的變壓器中（第二個字母的代號為F)，通過所有繞組的油流量是隨負載變化的，與流經(jīng)冷卻設備的用泵抽出的油流沒有直接關系。一臺變壓器規(guī)定有幾種不同的冷卻方式時，在說明書中和銘牌上，應給出不同冷卻方式下的容量值（見094. 以便在某一冷卻方式及所規(guī)定的容量下運行時，能保證溫升不超過規(guī)定的限值在最大冷卻能力下的相應容量便是變壓器的（或多繞組變壓器中某一繞組的）額定容量。不同的冷卻方式一般是按冷卻能力增大的次序進行排列。例1:大負載時，風扇可投入運行，在這兩種冷卻方式下，油流均按熱對流方式循環(huán)。例2 :規(guī)定了在自然冷卻方式（例如，輔助電源出現(xiàn)故障的情況下），降低負載后的冷卻能力。4退升限值41概述變壓器的溫升限值是根據(jù)不同的負載情況而作出規(guī)定對于連續(xù)額定容量下的溫升，于有明確規(guī)定負載周期時，應給出與規(guī)定的負載周期圖相關的附加要求（主要適用于系統(tǒng)中的大型變壓器，對大型變壓器的急救負載應特別注意。而這些要求通常不能用于標準的小型或中型變壓器。變壓器某一部分的運行溫度，假設表示為冷卻介質(zhì)（環(huán)境空氣或冷卻水）溫度與該部分溫升之和。變壓器各部分的溫升值是變壓器的特性參數(shù)之一，是制造廠的保證值，變壓器應承受規(guī)定條件下的溫升試驗，在詢價和合同中若沒有提出“特殊使用條件”時，應以正常的溫升限值為準；升限值不允許有正偏差。帶分接繞組時，在與每個分接相應的分接容量、分接電壓和分接電流下，不同分接的負載損耗是不同的，有時空載損耗也不同（即在分接范圍內(nèi)采用了變磁通調(diào)壓方式）。溫升限值應適用于每個分接（參見094. 溫升型式試驗應在最大電流分接上進行（另有規(guī)定除外）。注：在獨立繞組變壓器中，最大電流分接一般是最大負載損耗分接在帶分接的自藕變壓器中，溫升試驗時，應根據(jù)分接的布置來選擇分接。對于多繞組變壓器，當一個繞組的額定容量等于其他繞組額定容量之和時，溫升試驗要求所有的繞組同時帶各自的容量值。如果情況不是這樣，應規(guī)定一個或多個特定的負載組合進行溫升試驗（在具有同心式線圈排列的變壓器中，兩個或多個獨立線圈上下排列且容量及尺寸都相同時，繞組溫升讀數(shù)的平均值應不超過繞組溫升限值，如果容量和（或）尺寸不相同時，則應按協(xié)議進行評估 0942一1996油浸式變壓器（字母代號為O）在連續(xù)額定容量穩(wěn)態(tài)下的溫升限值11規(guī)定如下：頂層油溫升（1)油不與大氣直接接觸的變壓器60電阻法測量，5組外部的電氣連接線或油箱中的結(jié)構(gòu)件，不規(guī)定溫升限值，但仍要求溫升不能過高，通常不超過80K，以免使與其相鄰的部件受到熱損壞或使油過度老化。對于大型變壓器，可通過特殊試驗進行探討（見附錄B),對于更高絕緣等級的絕緣系統(tǒng)和（或）浸于難燃液體中的變壓器（字母代號為其溫升限值應按協(xié)議規(guī)定。對不同絕緣耐熱等級（按1021評定和分級）的干式變壓器，其溫升限值按450的規(guī)定對變壓器的溫升限值應作相應的修正。094. 于空氣冷卻式變壓器，其安裝場所的溫度條件還應符合下述條件：最熱月的平均溫度不超過30C;年平均溫度不超過裝場所的溫度條件，若超過上述條件之一時，則對變壓器的溫升限值應按超過部分的數(shù)值減少，并應修約到最接近溫度的整數(shù)值安裝場所海拔高于1 000 m，而試驗場地低于1 000 冷式變壓器（組平均溫升限值應按海拔每增加400 冷式變壓器（按海拔每增加250 驗場地海拔高于1 000 m，而安裝場所卻低于1 000 升限值應作相應的增加值進行修正。因海拔而作的溫升修正值，均應修約到最接近的溫度的整數(shù)因冷卻介質(zhì)溫度高或安裝場所海拔高而將變壓器的規(guī)定溫升限值降低時，均應表示在銘牌上（見094. 1第7. 2條）。注：當標準型變壓器擬用于高海拔地區(qū)時，其容量的降低值，可以相應于正常環(huán)境條件下以額定容量運行時的溫升和冷卻條件來計算。094. 壓器溫升限值應按冷卻水溫超出限值部分而減小，并應修約到最接近溫度的整數(shù)。海拔或環(huán)境溫度對油箱冷卻的影響可以忽略不計。450的規(guī)定。采用說明：1按變壓器運行的要求，對此限值的規(guī)定與層油溫升60對阻外部的電氣連接線或油箱中的結(jié)構(gòu)件，不規(guī)定溫升限值，但仍要求溫升不能過高，以免使與其相鄰的部件受到熱損壞或使油過度老化。 094）特殊試驗時，應明確以下各項要求：a變壓器初始溫度條件（或是環(huán)境溫度，或是與規(guī)定的低于額定電流“預負載”相應的穩(wěn)定溫升）；b試驗電流（恒定）的幅值（表示為額定電流的倍數(shù)）及其持續(xù)時間；c試驗終了時頂層油溫升和繞組平均溫升（用電阻法）最大允許值可在沒有任何事先協(xié)議限制下，只為取信息而進行本試驗，該值提出與否均可。d要進行的特殊觀察或測量（例如直接測量熱點溫度，觀測油箱發(fā)熱的熱象圖及與其有關的可能限值）。有關對負載周期研究方面所需的進一步討論、建議以及特殊的測量與評價，見附錄溫升試驗51概述本章規(guī)定了油浸式和干式變壓器溫升試驗的技術要求，并闡述了確定溫度和溫升的試驗程序，以及用等效試驗程序代替運行負載的方法溫升試驗時，變壓器應裝有保護裝置（如：用于油浸式變壓器的氣體繼電器），并應記錄試驗時出現(xiàn)的任何現(xiàn)象。別是在試驗后期接近穩(wěn)態(tài)時，更應注意冷卻空氣的變化應采取適當?shù)拇胧?，防止由空氣湍流而引起劇烈的溫度變化（如：為溫度傳感器配備時間常數(shù)適當?shù)奈鼰崛萜鳎?。試驗中至少應?個溫度傳感器，以其平均值對試驗進行評估。每隔一定時間記錄讀數(shù)，或者采用自動連續(xù)記錄。溫度傳感器應沿油箱四周分布，距油箱或冷卻器1 m-2 m，避免直接受熱輻射的影響在自冷式變壓器周圍的溫度傳感器應放置在冷卻面高度約一半的位置處。對于風冷式變壓器，溫度傳感器放置的位置，應能顯示進入冷卻器的實際空氣溫度，還應注意熱空氣的再循環(huán)試品應放置在適當?shù)奈恢?。盡量減少空氣的阻力，以便提供穩(wěn)定的環(huán)境條件。卻水溫度變化應盡量小，在冷卻器入口處測量其溫度，應定期地記錄溫度和水的流量，或者采取自動連續(xù)記錄。在特殊情況下，也可按協(xié)議對適當?shù)呢撦d施加接近于額定值的電壓和電流，這種方法主要適用于額定容量較小的變壓器。也可按協(xié)議采用“相互負載法”這種方法是選用兩臺變壓器并聯(lián)連接，其中一臺是被試變壓器，對被試變壓器施加額定電壓勵磁，通過兩臺變壓器不同的電壓比，或采用另外輸入電壓的方法以使被試變壓器流過額定電流。干式變壓器的試驗程序按450的規(guī)定。是同時施加額定電壓和額定電流，而是施加由計算得出的總損耗，總損耗的值可由已測出的空載損耗和參考溫度下的負載損耗（見094. 和得到本試驗有兩個目的：其一，測定在穩(wěn)態(tài)條件及總損耗下的頂層油的溫升；其二，測定在額定電流和按上述測定的頂層油溫升下的繞組平均溫升。 0942一1996為達到上述兩個目的，試驗應按兩個階段進行：a施加總損耗（第一個試驗階段）此試驗階段是測定頂層油溫升和油平均溫升，施加的試驗電壓應使試品吸取的有功功率等于變壓器的總損耗（見094. 由于試驗電流比額定電流大（因為施加了總損耗），因而繞組溫升將相應地增高。應監(jiān)測油的溫度和冷卻介質(zhì)溫度，試驗需持續(xù)進行，直到油的溫升穩(wěn)定為止。當頂層油溫升的變化率小于每小時1K，并維持3面溫升達到穩(wěn)定若在每隔一定時間記錄離散的溫度值，則取最后一個小時內(nèi)讀數(shù)的平均值作為試驗的結(jié)果值；若使用自動連續(xù)記錄裝置，則取最后一個小時內(nèi)的平均值。注：若油溫的時間常數(shù)不超過3h，本法的截尾誤差可忽略不計，其他情況下，可用的截尾規(guī)則見附錄C,二個試驗階段）頂層油溫升測定之后，應立即將繞組中的試驗電流降到其額定電流（續(xù)試驗，持續(xù)1h，繼續(xù)觀測油和冷卻介質(zhì)的溫度。施加額定電流一個小時終了時，應迅速切斷電源和打開短路接線，測量兩個繞組的電阻（或在不切斷電源的情況下，采用疊加法（即在繞組負載電流上疊加一低值直流電流的方法）測繞組直流電阻。將測得的繞組電阻值，定變壓器兩繞組的平均溫度值。在施加額定電流的一個小時內(nèi)，油的溫升從第一個試驗階段（(a. )測得的值下降，故繞組溫度值應加上油平均溫升的降低值，校正后的繞組溫度值減去施加總損耗末了時的冷卻介質(zhì)溫度，即得到繞組平均溫升。注：在負載變化下計算溫升時，將繞組溫升看成兩部分之和是便利的：即油平均溫升（高于冷卻介質(zhì)溫度）加上繞組平均溫度與油平均溫度之差（試驗的兩個階段程序，通過協(xié)商，可合成一個程序，即施加一個有功功率，介于負載損耗和總損耗之間，應使試品實際損耗至少為總損耗的80%，對特殊變壓器的試驗修正a對分接范圍大于士5腸的雙繞組變壓器除非另有規(guī)定，溫升試驗應在“最大電流分接”上進行（見094. 而且在試驗第二階段施加的電流應是該分接的分接電流。在試驗第一階段中施加的總損耗，應等于具有最大總損耗分接的總損耗，此分接往往是（但不總是）最大電流分接。這一試驗階段是測定頂層油溫升，在計算最大電流分接下的繞組溫升時，所用的油平均溫升與該分接的總損耗相對應。若用其他數(shù)據(jù)，則應從試驗第一階段中獲得的數(shù)值重新計算b對多繞組變壓器若一個繞組的額定容量等于其他繞組額定容量之和時，試驗第一階段所施加的總損耗應與所有繞組額定容量（或分接容量）相對應；若存在著多組規(guī)定的負載組合時，測定油溫升應在產(chǎn)生最大總損耗的情況下進行。繞組高于油的溫升值，應在該繞組通過額定電流時求得。確定高于環(huán)境溫度的繞組溫升時，相關負載下的油溫升，個繞組高于油的繞組溫升也要重新計算。多繞組變壓器的損耗，按 13499的規(guī)定進行重新計算。確定油溫升可以選用下述任一方式施加總損耗：其一，盡可能接近實際負載的方式，對某一繞組施加與總損耗對應的電流，將其余繞組同時短接或接適當?shù)淖杩埂Ｆ涠?，近似的方式，某些繞組不短路或不閉合（例如：若有的繞組額定容量較低，且損耗只占總損耗 0942一1996的一小部分，則可將此繞組開路），提高其他有關繞組的電流，直到獲得所需的總損耗。由于試驗設備限制，上述兩種方式都不完全適用時，則可協(xié)商將損耗降低到基準值的80，于多繞組變壓器溫升試驗的細節(jié)，通常應在招標階段提出，并達成協(xié)議。5度傳感器可置入箱蓋上測溫用的支座內(nèi)，或置入從油箱到散熱器（或冷卻器）的油聯(lián)管處，對于大型變壓器應用幾個溫度傳感器，取溫度讀數(shù)的平均值，作為代表性的溫度值注：在油箱頂部的不同的位置，有可能具有不同的溫度值，這與設計有關，當利用箱蓋上的測溫支座進行油溫側(cè)量時，可受到箱蓋上的渦流產(chǎn)生的熱干擾。在強油循環(huán)冷卻的變壓器中，進入冷卻設備的油是繞組中油和繞組外油的混合油，在油箱不同位置或各個油聯(lián)管的油溫也可能不一致有關強油循環(huán)變壓器頂層油溫的意義，詳見附錄A,部油”的概念是指從底部進入繞組的油，實際上，底部油的溫度是用從冷卻設備回到油箱內(nèi)的油的溫度來表示?！捌骄汀笔怯糜谛Ｕ郎厣囼灲Y(jié)果的（“平均油”也用于數(shù)學模型中，以預測在特定的負載（不變或可變）條件下運行的溫度（見附錄B),底部油溫度是由裝置在冷卻器（或散熱器）回到油箱中的油聯(lián)管處的溫度傳感器測定的。若裝有幾組冷卻器，則應使用多個溫度傳感器。注：若用泵強迫油循環(huán)，則在回油聯(lián)管中的油流可能出現(xiàn)湍流，若通過散熱器自然油循環(huán)，則主要出現(xiàn)層流這些現(xiàn)象對測定油聯(lián)管中的油溫度是比較重要的油平均溫度原則上應是繞組內(nèi)部冷卻油的平均溫度。作為試驗估算目的，一般取頂層油溫度和底部油溫度的平均值作為油平均溫度。注：對于2 500 有平滑油箱或波紋油箱或散熱管直接焊在油箱上的油浸自冷式（壓器，其高于環(huán)境溫度的油平均溫升值可取頂層油溫升值的800o.油平均溫度當不是以上試驗為目的時，可另用一種方法確定（見附錄A),相變壓器中，最好在中柱進行測量。溫度B,下的電阻R,之間的比值為：R， 235B，、R， 225氏， 詳器于一一子（對于銅）詳三于一一矛（對于鋁）R，一2356“N9 2259變壓器應在穩(wěn)定的環(huán)境溫度下進行繞組電阻(R, , B,）的測量（見094. 在另一溫度則可得到溫度02值為：R,R,、， 0,尋(235十0,）一235（對于銅）0Z尋(225B,）一225（對于鋁）凡、“，一產(chǎn)曰價、閃 一產(chǎn)一、部冷卻介質(zhì)的溫度為B,，則繞組溫升為：動組電阻是在切斷電源并去掉短路接線后進行測量，電源切斷瞬間的電阻R：按第5. 5條確定。標準方法如下：在切斷電源和打開短路接線后，立即將要測的繞組接入直流測量電路，由于繞組的電氣時間常數(shù)(L/R）較大，因而只有經(jīng)過一段時延后，才能測得準確的電阻值因繞組在切斷電源后開始冷卻，繞組電阻隨冷卻時間變化，故應有足夠的測量時間，以便允許用外推法推算電源切斷瞬間的繞組溫度。附錄 0942一1996在測量電阻的同時，應盡量排除外界對冷卻條件的干擾，以便盡量獲得準確的數(shù)據(jù)，這與強油冷卻方式的油浸式變壓器有關，附錄不能施加規(guī)定的總損耗或電流時，正的有效范圍是：施加的總損耗與規(guī)定的總損耗之差在士20之內(nèi)，施加的電流與規(guī)定的電流之差在士10寫之內(nèi)。通過協(xié)議，也可擴大校正的適用范圍（見附錄聶瓢 )式中：z=0. 8對配電變壓器（自然冷卻，最大額定容量2 500 o. 9對00 x=高于油平均溫度的繞組平均溫升乘以校正系數(shù)：(黯*,y=1. 6對y=2. 0對 0942一1996附錄考件）油浸自冷式變壓器中，流過繞組的穩(wěn)態(tài)油流量原則上等于流經(jīng)散熱器的油流量。強油導向循環(huán)的變壓器中，從冷卻器流出的油流，只有部分泄漏，或者有意控制的分流流入油箱內(nèi)的自由空間，這與油浸自冷式變壓器的油流狀況相同。強油非導向冷卻的變壓器中，流經(jīng)繞組的油流量不等于流經(jīng)散熱器的油流量。對于強迫油循環(huán)非導向（卻的變壓器，在有限制的過載運行時，泵的總?cè)萘勘仨殱M足流過繞組最大油流量的要求因此，在額定負載或降低負載時，流經(jīng)冷卻器中的油，有相當多的一部分是在油箱內(nèi)繞組外流動的，這部分油流因溫度不變而緩慢地上升到繞組頂部，且與從繞組頂部流出的熱油相混組出口處到油箱頂部間充滿了溫度比較均勻的混合油，混合油的溫度比剛離開繞組頂部的油要低通常測出的頂層油的溫度就是該混合油的溫度，若將此測量值用于確定繞組內(nèi)部的油平均溫度和繞組與油之間的溫差，則所得的結(jié)果是不真實的，當用于計算熱點溫度和研究負載能力時，可能導致錯誤。確定繞組內(nèi)部油溫度的另一可用的方法，是“外推平均油溫法”。根據(jù)這個方法，在切斷電源后，繼續(xù)以測量電阻的方式對繞組平均溫度再監(jiān)測一段時間。電阻變化率約在5 于繞組內(nèi)已沒有損耗，繞組的溫度將逐漸接近于周圍油的溫度。為此，假設油平均溫度是不變的（或者只隨變壓器內(nèi)總體油溫度下降而略有下降）。上述假設是不科學的，對于某些結(jié)構(gòu)的變壓器，用此方法測試的結(jié)果是相當不真實的。事實上，還沒有僅依靠在繞組以外測量的方法來確定組周圍油溫度”的準確方法電源切斷后，進行繞組溫度測量同時，應盡量減少對冷卻條件的干擾（電源切斷前，繞組周圍自由空間的油含有“底部油”的溫度，繞組也得到這個溫度下的油，冷卻器得到的油是繞組油出口上方的油箱頂部的混合油。切斷電源后，油仍以不同的方式繼續(xù)循環(huán)：a泵和風扇繼續(xù)運行時，冷卻器繼續(xù)接受混合油，并繼續(xù)向油箱內(nèi)提供具有底部油溫度的油，因此混合油的溫度開始下降，底部油的溫度也隨之下降b泵繼續(xù)運行，但風扇停止時，冷卻器向油箱底部提供幾乎等于頂層油溫的油，此油又從油箱底部上升，并與繞組周圍的油混合。c泵和風扇都停止運行時，繞組繼續(xù)對油箱頂部提供熱油，頂層油和底部油之間的分界線開始下降到低于由繞組流出的油出口處的水平線因而、將逐漸改變繞組外部由溫度引起的油壓差，并影響繞組內(nèi)部油流的上升。一般都傾向于保持泵和風扇繼續(xù)運行，不同方式之間在試驗結(jié)果上的差別與繞組內(nèi)油溫分布的很不確定性相比，確實是不重要。 0942一1996附錄學模型和試驗（參考件）用來估算不同負載狀態(tài)下的穩(wěn)態(tài)溫升值（若變壓器熱時間常數(shù)已知的情況下，也可用來估算暫態(tài)溫升。對于中型和小型變壓器，可根據(jù)傳統(tǒng)數(shù)學模型進行估算（見對于任何特指的大型變壓器，傳統(tǒng)的數(shù)學模型的有效性較之中型和小型變壓器要差因此，進行負載能力研究時（例如，高于額定容量的急救負載），建議按具體變壓器求得的有關數(shù)據(jù)，用超過額定容量的暫態(tài)負載進行特殊試驗,2油漫式變壓器繞組內(nèi)部溫度分布的數(shù)學模型熱點概念冷卻油流入繞組底部，并且具有“底部油溫度”，底部油向上流經(jīng)繞組，并假設其溫度是隨繞組高度呈線性上升，繞組損耗產(chǎn)生的熱量從繞組表面向油傳遞，熱量的傳遞要求繞組本身和繞組周圍油之間存在溫度差（假設：在所有不同高度處的溫差均相同），所以，繞組溫度分布線與油溫度分布線呈兩條平行直線（二熱點底部油 繞組底部一口二I溫升圖點溫度”熱點溫度被假設為代表變壓器負載的熱極限值，變壓器的其他部件（如套管、電流互感器、分接開關等）均不應限制變壓器的負載能力（見094. 靠近繞組上端部位，渦流損耗往往比較集中，并可能還要特殊加強電氣絕緣，從而增加了隔熱程度，因此，這部位的導體與油之間的溫差比較高，這一特性用熱點系數(shù)來體現(xiàn)對配電變壓器，于大型變壓器，依結(jié)構(gòu)而異，此系數(shù)值變動較大，制造廠應按要求提供數(shù)據(jù)（除非按繞組與油之間的穩(wěn)態(tài)溫差沿繞組高度的平均值，是用電阻法測得的繞組平均溫度與油平均溫度之間的差（ 0942一1996高于外部冷卻介質(zhì)（空氣或水）的穩(wěn)態(tài)熱點溫升等于：高于冷卻介質(zhì)的頂層油溫升熱點系數(shù)強迫非導向油循環(huán)的冷卻變壓器（標志為僅按5. 3條和5. 4條進行測量時，其頂層油溫度和油平均溫度的概念是不明確的（見附錄A),不同負載下的溫升值，可用規(guī)定負載下的穩(wěn)態(tài)溫升測量值進行計算（見5. 6條規(guī)定的指數(shù)函數(shù)計算法），隨結(jié)構(gòu)的不同，只在限定的負載范圍內(nèi)才有一定的準確性，第5. 6條給出了相當狹窄的負載變化范圍，當估算的準確度要求較低時，負載范圍可適當?shù)胤艑挘弥笖?shù)計算，仍可得到有用的結(jié)果）冷卻條件變化時，繞組和油的溫度將經(jīng)過一段時延而隨著變化，通常，用兩個時間常數(shù)來描述：其中一個，反應整個變壓器的熱容量（之中，油的熱容量占主要地位），一般在1 h-5 h，較小者適用于結(jié)構(gòu)緊湊的大型強油循環(huán)冷卻的變壓器；較大者適用于自冷式變壓器另一個時間常數(shù)小，約在5 20 映了繞組與油之間的溫差隨著損耗變化的過程在變化的狀態(tài)下，繞組高于冷卻空氣（或水）的溫升表示為時間常數(shù)大的油溫升與時間常數(shù)小的繞組高于油的溫升之和關于暫態(tài)溫升隨時間變化的數(shù)學表達式，按 15164浸式電力變壓器負載導則的規(guī)定。干式變壓器的數(shù)學模型，見有關標準。薦方法）限定的持續(xù)時間內(nèi)，用高于額定電流的負載進行溫升試驗（如：可有意模仿作為急救負載一天內(nèi)的峰值負載時間）推薦的試驗負載方式是施加恒定電流值（表示為額定電流的倍數(shù)），在持續(xù)規(guī)定的時間之后，切斷電源。若取短路接線法進行試驗時，與額定負載穩(wěn)態(tài)溫升試驗方法相同（選用負載電流的規(guī)定值，可以適當考慮空載損耗）。對實際負載周期是可以計算的（例如，按照 15164浸式電力變壓器負載導則的方法，根據(jù)最大溫度值，確定近似等效的簡化負載周期）。應規(guī)定試驗開始時變壓器是處于工廠的實際環(huán)境溫度還是處于與某一特定的“預負載”電流（額定電流的分數(shù)值）下相應穩(wěn)態(tài)溫度條件溫度傳感器的數(shù)量至少應與額定穩(wěn)態(tài)溫升試驗時所用的相同，切斷電源時的油和繞組溫度（平均值，用電阻法測量）按標準的方法來確定。經(jīng)協(xié)商同意時，在油箱內(nèi)還可附加裝置溫度傳感器，若以記錄繞組熱點溫度為目的時，應將溫度傳感器置于繞組內(nèi)部，由于最熱點的位置很難預先準確確定，加之油流的隨機變化，各不同位置的溫度也會隨之變化，因此最好同時用多個傳感器。對大型變壓器，實測的某點溫度，也可能與按 15164浸電力變壓器負載導則所推薦的傳統(tǒng)數(shù)學模型（估算值）有較大的差異。除非已有在結(jié)構(gòu)相似的產(chǎn)品上測量的經(jīng)驗，否則本研究只屬探索性的工作。必須特別注意有關變壓器的溫升的具體技術參數(shù)。為減少試驗對試品損壞的風險，可應用紅外攝影技術對油箱和電氣端子的局部溫度進行監(jiān)測。還可臨時裝置溫度傳感器，對油箱內(nèi)部金屬結(jié)構(gòu)件進行監(jiān)測溫升試驗前后均應進行油中氣體分析，以判斷有無潛伏性的過熱隱患（見附錄 0942一1996附錄考件）；B(t）隨時間（(t）變化的油溫度（頂層油溫或油平均溫度），；B,外部介質(zhì)溫度（環(huán)境空氣溫度或水溫度），假設為恒定，;B穩(wěn)態(tài)溫度，態(tài)溫升，K，E(t）時間（(t）時，偏離穩(wěn)態(tài)溫度的剩余偏差；T。油溫升按指數(shù)變化的時間常數(shù),h);1,02,么間隔為，溫升試驗原則上應一直進行到能確定油穩(wěn)態(tài)溫升時為止，環(huán)境溫度或冷卻水溫度應盡可能保持恒定不變。假設油溫e(t）按時間常數(shù)其環(huán)境溫度為B,，最終穩(wěn)態(tài)溫升為則：B. =B,“”一（(t) =B,60u(1一”“(此，偏離穩(wěn)態(tài)溫升9的剩余偏差為：e(t)t)e o(相同時間間隔下的諸：值，構(gòu)成一個幾何級數(shù)。故允許按圖1 7r 1 1八，石萬廠一而1I I I I，一一 i”一獷一“11一一圖時間間隔為有：0( =a:,-。一6 (。一1)一一：( 0942一1996o(幼),，、 ：任“”“”“一（ 一（e、一1)一一在任何稍后的時間（(t+t,）下，。，A W),，。、 ，、t, 二分于汗棄蘭一(，,t,y，一，一o (一“試驗截尾準則，遵守溫度的變化率降到每小時1K即：h=1且(06) - ，二（ 一“B,、一“產(chǎn) 試驗達到穩(wěn)定后，通常是用測量繞組直流電阻的方法來確定繞組的溫升。由于繞組的溫度以及電阻是隨時間變化的，確定電源切斷瞬間的繞組電阻是至關重要的程序（此外推程序見第切斷試驗電源后應盡快地開始電阻測量，由于直流測量時，電流穩(wěn)定需要一段時間，繞組中存有電感的電壓降，因而開始測量時的讀數(shù)可靠性要差，為減少電流穩(wěn)定所需的時間，可采用下述方法： 0942一1996使鐵心飽和，將有效電感從一高的“空載”值下降到與短路電感同一數(shù)量級的值。使用恒流電源，選用電子式穩(wěn)定電源或帶有一個大的附加串聯(lián)電阻器的大容量蓄電池。鐵心飽和是指建立一定數(shù)量的磁通（其量綱為伏秒“V s)，在電路中用高電動勢，因而減少了時延，可降到幾秒鐘被試的一對繞組，可以分別接到兩個獨立的直流電路或串聯(lián)后接到一個共用的電源，應使電流方向，與鐵心磁飽和相配合飽和后的電時間常數(shù)既使在不利的條件下，也可降到幾秒鐘。溫差100，作為指數(shù)衰減的誤差，將對應于5而，在達到飽和后不到一分鐘的時間內(nèi)，即可測得有用的電阻值。對于特殊的情況，可選用其他方法進行測量，有一種方法是取用一個繞組上電壓的電感分量，該繞組是開路的，且不是直流回路的一個部分，并用此電感分量來校正被測繞組上的電壓。當一個繞組具有兩個并聯(lián)且平衡良好的“半線圈”時，可以將直流接入其中的一個“半線圈”，而從另一個返回，這種方法允許對電阻進行監(jiān)測，原則上不存在電感的影響，甚至在變壓器施加交流的同時，也可以進行測量。擬式的或數(shù)字式的在切斷電源即時起大約20 為外推電源切斷瞬間溫升的數(shù)據(jù)用這些離散值從時間上外推到電源切斷瞬間，從而得到所需的（電源切斷瞬間）值由測得的離散值構(gòu)成的曲線如圖線呈現(xiàn)出繞組溫度在開始幾分鐘內(nèi)變化最快，然后才逐漸緩慢。對熱時間常數(shù)大的變壓器（容量較小的油浸自冷式），其油溫變化漸近