綜合樓框架結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū).doc

學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)專業(yè)： 級(jí)別： 姓名： 年 月 日綜合樓框架結(jié)構(gòu)專業(yè) 土木工程 班級(jí) 姓名 指導(dǎo)教師 年 月 日75本科畢業(yè)生畢業(yè)設(shè)計(jì)目 錄1. 目錄12. 任務(wù)書(shū)23. 中英文摘要44. 正文54.1結(jié)構(gòu)方案的概述54.2主要設(shè)計(jì)方法74.3設(shè)計(jì)心得體會(huì)84.4計(jì)算部分104.4.1樓板計(jì)算104.4.2基礎(chǔ)計(jì)算234.4.3樓梯計(jì)算254.4.4 pkpm計(jì)算404.4.5 內(nèi)力計(jì)算434.5施工圖繪制（9張）65 5. 參考文獻(xiàn)716. 附錄727. 致謝74成人教育學(xué)院畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 任 務(wù) 書(shū)（鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)組）一、設(shè)計(jì)題目：xx市 綜合樓 項(xiàng)目（工程）二、建設(shè)地點(diǎn)：xx市三、設(shè)計(jì)原始數(shù)據(jù)（資料）（1）自然條件1、建筑物等級(jí)建筑結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)，設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期為50年，基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)。2、工程地質(zhì)條件抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.10g，設(shè)計(jì)地震分組為第一組。場(chǎng)地類別：A類，詳?shù)刭|(zhì)勘察報(bào)告一。3、氣象條件基本風(fēng)壓值（1.15KN/m2）。4、材料供應(yīng)240厚標(biāo)準(zhǔn)磚。5、施工條件和能力活荷載取值：（KN/m2）樓面2.5 、走廊2.0、樓梯3.5、屋面3.0。（2）建筑規(guī)模 層數(shù) 層高 房間組成及面積1、規(guī)模：占地面積982.23 m22、層數(shù)：三層3、層高：底層4.2m，其于各層3.3m。4、房間組成及面積 辦公室、檔案室等，總建筑面積5893.36 m2。 （3）參考資料詳參考文獻(xiàn)。中英文摘要綜合樓設(shè)計(jì)包括建筑設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，在建筑設(shè)計(jì)方面，結(jié)合各功能的分區(qū)與綠化和消防上的綜合考慮，進(jìn)行了建筑體型的選擇、平面的布置、立面的設(shè)計(jì)。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)利用結(jié)構(gòu)專業(yè)軟件PKPM進(jìn)行，然后根據(jù)計(jì)算結(jié)果調(diào)整建筑方案。設(shè)計(jì)成果包括總體設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)，建筑及結(jié)構(gòu)施工圖，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)。最后對(duì)整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程中的出現(xiàn)的問(wèn)題和設(shè)計(jì)心得進(jìn)行總結(jié)。關(guān)鍵詞： 設(shè)計(jì) 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) PKPM Abstract Complex building contains architectural design and structural design. Combining the comprehensive consideration on the district and greeing of the functions as well as fire ,the design of building body including the choice of the construction ,graphic layout and the design elevation .The structure for professional sofeware PKPM is used in structural design ,and adjust the architecture programme according to the results .The outcome document including general instruction of design,architecture and the construction of the structure plans and calculation book of structural design .To sum up the issues and experience which emerge in the whole design process in the end .Keywords: design; Structural design; PKPM; 4.1結(jié)構(gòu)方案的概述4.1.1 結(jié)構(gòu)選型與布置本工程為三層綜合樓，上部結(jié)構(gòu)為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。在結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)初期主要要先考慮構(gòu)件的尺寸。本工程各樓層梁及三層梁采用平法表示,本工程基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ).本工程按7度設(shè)防要求,設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.10g.由于綜合樓的橫向主要控制荷載為風(fēng)荷載，所以結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中還需考慮風(fēng)荷載的作用。除了風(fēng)荷載，地震荷載也必需考慮。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中還需考慮到框架柱的抗傾覆，側(cè)移剛度，層間位移等因素。1.主要構(gòu)件材料及尺寸估算主要構(gòu)件材料框架梁、板、柱采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土構(gòu)件，混凝土強(qiáng)度：柱采用C30混凝土；梁、板、均采用C25混凝土，鋼筋使用HPB235，HRB 400二種鋼筋。主要構(gòu)件的截面尺寸（1）框架梁：框架梁，最大跨度L=7.8m，h=（1/81/12）L=650mm975mm，取h=750mmb=（1/21/3）h=375mm250mm，取b=300mm取主梁截面為300mm750mm、250mm750mm、250mm450mm。（2）框架柱：初定柱尺寸600mm600mm、500mm500mm。2.屋面和樓面板的荷載計(jì)算屋面和樓面板的荷載取自建筑荷載規(guī)范（GB500092001）。屋（樓）面面荷載（標(biāo)準(zhǔn)值）名 稱做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量(KN/m2)彩色水磨石樓面白水泥大理石子面15250.381:3水泥砂漿找平18200.36純水泥漿一道2200.04鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平20170.34非上人屋面高分子卷材4120.051：3水泥砂漿找平20200.4憎水珍珠巖保溫層6040.241：3水泥砂漿找平20200.41:6水泥焦渣找坡50150.75鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平20170.34PKPM中取樓面恒載1.5KN/m2，屋面恒載2.2KN/m2 (不包括樓板自重)。結(jié)構(gòu)平面布置如圖示：4.2主要設(shè)計(jì)方法4.2.1 建模PMCAD是PKPM系列結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)各軟件的核心，它為各功能設(shè)計(jì)提供數(shù)據(jù)接口。PKPM結(jié)構(gòu)建模就是利用PMCAD來(lái)完成的。通過(guò)人機(jī)交互方式引導(dǎo)用戶逐層地布置各層平面和各層樓面，再輸入層高就建立起一套描述建筑物整體結(jié)構(gòu)的數(shù)據(jù)。4.2.2 試算SATWE是專門(mén)為多、高層建筑結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計(jì)而研制的空間組合結(jié)構(gòu)有限元分析軟件，適用于各種復(fù)雜體形的多、高層建筑框架、框剪結(jié)構(gòu)等。在SATWE中主要根據(jù)設(shè)計(jì)條件輸入設(shè)計(jì)參數(shù)，并檢驗(yàn)結(jié)構(gòu)布置。計(jì)算PMCAD中輸入的模型。得出計(jì)算結(jié)果。4.2.3 調(diào)整計(jì)算結(jié)果圖形顯示為紅色表示計(jì)算未能通過(guò)，因此還必須調(diào)整。第一次試算的時(shí)候，我的結(jié)構(gòu)體系居然出現(xiàn)了大面積的紅色，全部是屬于軸壓比太大和超筋的情況。經(jīng)過(guò)老師的指導(dǎo)，增大截面尺寸，從而降低柱的軸壓比及降低柱的配筋率。第二次試算還是部分梁和柱的出現(xiàn)紅色狀況，后來(lái)我在進(jìn)行了特殊構(gòu)件定義，定義了角柱，而且定義次梁為兩端鉸結(jié)，再進(jìn)行第三次試算，這次就能全部通過(guò)計(jì)算了。4.2.4 檢查結(jié)構(gòu)計(jì)算后還需查看文本顯示中的關(guān)于側(cè)移風(fēng)度和平均層間位移的比值等等，對(duì)于我所做的工程重點(diǎn)要求如下：1、檢查結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)信息中的各層Ratx，Raty ：x，Y 方向本層塔側(cè)移剛度與下一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度的比值要不小于0.8；層層要滿足，否則本層剛度不滿足。在本工程中Ratx(min)=1.25000.8，因此本工程符合要求。2、 要檢查結(jié)構(gòu)位移項(xiàng)中的Ratio(x)、Ratio(Y)： 最大位移與層平均位移的比值RatioDx、RatioDy ：最大層間位移與平均層間位移的比值不宜大于1.3，不應(yīng)大于1.5；在本工程中Ratio(x)(max)=1.261.3；Ratio(Y)=1.231.5，因此本工程符合要求。3、檢查 MaxDx/h，MaxDy/h : x,Y方向的最大層間位移角小等于1/800。本工程中MaxDx/h(max)=1/9661/800；MaxDy/h(max)=11091/800,因此本工程符合要求。4.2.5 出圖結(jié)構(gòu)施工圖包括柱、梁、樓板的配筋圖，由于PKPM的自己配筋圖會(huì)出現(xiàn)非常多的重疊與不合理的現(xiàn)象，所以我們還需要對(duì)每個(gè)部件的配筋進(jìn)行調(diào)整，如板筋中我們可以把相同的房間或者對(duì)稱的房間進(jìn)行歸并，從而進(jìn)行簡(jiǎn)化。而且樓板沒(méi)有錯(cuò)層的話，底筋或者可以拉通的盡量拉通，從而使整個(gè)板筋更加的清晰，而不會(huì)像用PKPM生成那樣繁雜。柱與梁筋的出圖，不僅需要電腦自行歸并，而且還需我們進(jìn)行手工歸并，也只有很好的歸并才會(huì)使配筋圖更好清晰或者更加的合理。4.3心得體會(huì)畢業(yè)設(shè)計(jì)是我在校期間最后一個(gè)重要的教學(xué)環(huán)節(jié)，通過(guò)畢業(yè)設(shè)計(jì)可受到本專業(yè)系統(tǒng)、綜合的訓(xùn)練和實(shí)戰(zhàn)演練，提高綜合運(yùn)用所學(xué)知識(shí)能力和實(shí)踐技能，同時(shí)可培養(yǎng)創(chuàng)新能力。由于初次接觸一個(gè)工程設(shè)計(jì)的全過(guò)程，可以說(shuō)沒(méi)有任何經(jīng)驗(yàn)可言。整個(gè)設(shè)計(jì)讓自己不僅學(xué)習(xí)了很多新的軟件，新的知識(shí)規(guī)范，而且讓自己全面地復(fù)習(xí)了學(xué)習(xí)以來(lái)的有關(guān)的專業(yè)知識(shí)，小到制圖的規(guī)范細(xì)節(jié)，大到一些構(gòu)件如何受力，整個(gè)建筑如何布置會(huì)比較合理美觀。雖然整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程累了點(diǎn)，但是受益非淺。在設(shè)計(jì)的過(guò)程中不僅對(duì)自己知識(shí)的一種融合，而且也是對(duì)自己一個(gè)設(shè)計(jì)理念的培養(yǎng)。設(shè)計(jì)靈感的升華.在整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程中，雖然基本能完成任務(wù)，但存在大量的問(wèn)題。由于時(shí)間關(guān)系對(duì)建筑的一些詳圖沒(méi)有全部考慮。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上，由于對(duì)PKPM軟件不夠熟悉，從而導(dǎo)致在計(jì)算中參數(shù)沒(méi)有很好的處理，從而導(dǎo)致一些不知的計(jì)算不夠合理現(xiàn)象。對(duì)于以上存在的問(wèn)題，我強(qiáng)調(diào)自己以后無(wú)論在學(xué)習(xí)和工作上，都要去加強(qiáng)自己，完善自己，使自己的設(shè)計(jì)理念更加的完善。通過(guò)這次設(shè)計(jì)實(shí)踐，了解綜合樓建筑平面功能布置，平面體形布置，平立剖面的布置；在結(jié)構(gòu)方面，掌握受力構(gòu)件尺寸的設(shè)置，受力特點(diǎn)，結(jié)構(gòu)布置原則，受力特點(diǎn)、原理以及計(jì)算方法。在設(shè)計(jì)過(guò)程中不僅對(duì)這幾年的專業(yè)知識(shí)進(jìn)行了一次復(fù)習(xí)，在計(jì)算機(jī)制圖的過(guò)程中，我更熟練AutoCAD、天正建筑，PKPM等建筑設(shè)計(jì)與結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件。在此過(guò)程中，我對(duì)制圖規(guī)范有了較為深入地了解，對(duì)平、立、剖面圖的內(nèi)容、線形、尺寸標(biāo)注等問(wèn)題上有了更為清楚地認(rèn)識(shí)。通過(guò)本畢業(yè)設(shè)計(jì)，可以掌握結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的內(nèi)容、步驟、和方法，全面了解建筑工程設(shè)計(jì)的全過(guò)程；培養(yǎng)正確、熟練的結(jié)構(gòu)方案、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算、構(gòu)造處理及繪制結(jié)構(gòu)施工圖的能力；培養(yǎng)我們?cè)诮ㄖこ淘O(shè)計(jì)中的配合意識(shí)；培養(yǎng)正確、熟練運(yùn)用規(guī)范、手冊(cè)、標(biāo)準(zhǔn)圖集及參考書(shū)的能力；通過(guò)實(shí)際工程訓(xùn)練，建立功能設(shè)計(jì)、施工、經(jīng)濟(jì)全面協(xié)調(diào)的思想，進(jìn)一步建立建筑、結(jié)構(gòu)工程師的責(zé)任意識(shí)。為以后從事設(shè)計(jì)、施工工作奠定基礎(chǔ)。4.4.1 樓板計(jì)算樓板B1計(jì)算書(shū)一、基本資料：1、房間編號(hào)： 1 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/ 3、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 1.50 KN/m2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 2.50 KN/m2 計(jì)算跨度Lx=4075 mm；計(jì)算跨度Ly=7350 mm 板厚H=120 mm； 砼強(qiáng)度等級(jí)：C25； 鋼筋強(qiáng)度等級(jí)： HRB235 4、計(jì)算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計(jì)算結(jié)果： Mx=(0.05272+0.01544/5)(1.201.5+1.401.2)4.12=3.29kNM 考慮活載不利布置跨中x向應(yīng)增加的彎矩： Mxa=(0.08856+0.02128/5)(1.41.2)4.12=2.70kNM Mx=3.29 + 2.70=5.99kNM Asx=326.81mm2，實(shí)配 8130 (As387mm2) min0.272% ， 0.279% My=(0.01544+0.05272/5)(1.201.5+1.401.2)4.12=1.53kNM 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya=(0.02128+0.08856/5)(1.41.2)4.12=1.13kNM My=1.53 + 1.13=2.67kNM Asy=326.81mm2，實(shí)配 8130 (As387mm2) min0.272% ， 0.279% Mx=0.11360(1.201.5+1.402.5)4.12=10.00kNM Asx=497.89mm2，實(shí)配10150 (As521mm2) min0.272% ， 0.419% My=0.07847(1.201.5+1.402.5)4.12=6.91kNM Asy=338.98mm2，實(shí)配8140 (As359mm2) min0.272% ， 0.327%三、跨中撓度驗(yàn)算： Mk 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值 Mq 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)： Mk=(0.01544+0.05272/5)(1.01.5+1.02.5 )4.12=1.73kNM Mq=(0.01544+0.05272/5)(1.01.5+0.52.5 )4.12=1.19kNM Es210000.N/mm2 Ec27871.N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 te210.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk1.73/(0.8793.335.)=63.66N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te335./ 60000.=0.00559 1.1 0.651.78/(0.0055963.66)=2.153 當(dāng) 0.2 時(shí)，取0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E： EEs / Ec210000.0/ 27870.7=7.535 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f： 矩形截面，f0 、縱向受拉鋼筋配筋率 As/b/ho335/1000/93=0.00360 、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 8.2.31）計(jì)算: Bs=EsxAsxho2/1.15+0.2+6Ex/(1+ 3.5f) Bs210000.335.93.2/1.150.200+0.2+67.5350.00360/(1+3.50.00)=1026.56kNM(3)、考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù) ： 按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當(dāng)0時(shí)，2.0(4)、受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度 B，可按下列公式計(jì)算： BMk / Mq x ( 1) + Mk Bs （混凝土規(guī)范式 8.2.2） B1.73/ 1.19(21)+ 1.731026.56=608.330kNM(5)、撓度 f Qk L a 4 / B f0.004524.04.07a4/ 608.330=8.192mm f / L8.192/4075.=1/497，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗(yàn)算： 、x方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk3.7110a6/(0.87101.335.)=125.88N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te335./ 60000.=0.006當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.01125.88)=0.181當(dāng) 0.2 時(shí)，取0.2maxcrxsk/Es(1.9c+0.08Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.200125.9/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000)=0.033，滿足規(guī)范要求！ 、Y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk1.7310a6/(0.8793.335.)=63.66N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te335./ 60000.=0.006當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.0163.66)=0.717當(dāng) 0.2 時(shí)，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.20063.7/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) =0.016，滿足規(guī)范要求！ 、右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk7.5510a6/(0.87101.503.)=170.84N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te503./ 60000.=0.008當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.01170.84)=0.423maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.423170.8/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) =0.094，滿足規(guī)范要求！ 、上端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk5.2110a6/(0.87100.393.)=152.57N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te393./ 60000.=0.007當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.01152.57)=0.342maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.342152.6/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000) =0.079，滿足規(guī)范要求！樓板B2計(jì)算書(shū)一、基本資料：1、房間編號(hào)： 4 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/鉸支/ 3、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 1.50 KN/m2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 2.50 KN/m2 計(jì)算跨度Lx=4075 mm；計(jì)算跨度Ly=4950 mm 板厚H=120 mm； 砼強(qiáng)度等級(jí)：C25；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)： HRB235 4、計(jì)算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計(jì)算結(jié)果： Mx=(0.03452+0.02233/5)(1.201.5+1.401.2)4.12=2.30kNM 考慮活載不利布置跨中x向應(yīng)增加的彎矩： Mxa=(0.05354+0.03405/5)(1.41.2)4.12=1.75kNM Mx=2.30 +1.75=4.05kNM Asx=326.81mm2，實(shí)配 8130 (As387mm2) min0.272% ， 0.279% My=(0.02233+0.03452/5)(1.201.5+1.401.2)4.12=1.72kNM 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya=(0.03405+0.05354/5)(1.41.2)4.12=1.30kNM My=1.72 +1.30=3.02kNM Asy=326.81mm2，實(shí)配 8130 (As387mm2) min0.272% ， 0.279% Mx=0.08571(1.201.5+1.402.5)4.12=7.54kNM Asx=371.33mm2，實(shí)配8120 (As419mm2) min0.272% ， 0.327% My=0.07408(1.201.5+1.402.5)4.12=6.52kNM Asy=326.81mm2，實(shí)配 8130 (As387mm2) min0.272% ， 0.279%三、跨中撓度驗(yàn)算： Mk 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值 Mq 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)： Mk=(0.02233+0.03452/5)(1.01.5+1.02.5 )4.12=1.94kNM Mq=(0.02233+0.03452/5)(1.01.5+0.52.5 )4.12=1.33kNM Es210000.N/mm2 Ec27871.N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 te210.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk1.94/(0.8793.335.)=71.61N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te335./ 60000.=0.00559 1.1 0.651.78/(0.0055971.61)=1.792 當(dāng) 0.2 時(shí)，取0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E： EEs / Ec210000.0/ 27870.7=7.535 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f： 矩形截面，f0 、縱向受拉鋼筋配筋率 As / b / ho335./1000/ 93.=0.00360 、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 8.2.31）計(jì)算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs210000.335.93.2/1.150.200+0.2+67.5350.00360/(1+3.50.00)=1026.56kNM(3)、考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù) ： 按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當(dāng)0時(shí)，2.0(4)、受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度 B，可按下列公式計(jì)算： BMk / Mq ( 1) + Mk Bs （混凝土規(guī)范式 8.2.2） B1.94/ 1.33(21)+ 1.941026.56=608.330kNM(5)、撓度 f Qk L a 4 / B f0.003004.04.07a4/608.330=5.440mm f / L 5.440/4075.=1/749.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗(yàn)算： 、x方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk2.5910a6/(0.87101.335.)=87.94N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te335./ 60000.=0.006當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.0187.94)=0.215當(dāng) 0.2 時(shí)，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.20087.9/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) =0.023，滿足規(guī)范要求！ 、Y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk1.9410a6/(0.8793.335.)=71.61N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te335./ 60000.=0.006當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.0171.61)=0.515當(dāng) 0.2 時(shí)，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.20071.6/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) =0.019，滿足規(guī)范要求！ 、下端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk4.9210a6/(0.87101.335.)=167.11N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te335./ 60000.=0.006當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.01167.11)=0.408maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.408167.1/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) =0.088，滿足規(guī)范要求！ 、右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk5.6910a6/(0.87100.393.)=166.63N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te393./ 60000.=0.007當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.01166.63)=0.406maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.406166.6/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)=0.103，滿足規(guī)范要求！ 樓板B3計(jì)算書(shū)一、基本資料：1、房間編號(hào)： 2 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 3、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 1.50 KN/m2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 2.00 KN/m2 計(jì)算跨度Lx=4075 mm；計(jì)算跨度Ly=2400 mm 板厚H=100 mm； 砼強(qiáng)度等級(jí)：C25；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)： HRB235 4、計(jì)算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計(jì)算結(jié)果： Mx=(0.01023+0.03889/5)(1.201.5+1.401.0)2.42=0.33kNM 考慮活載不利布置跨中x向應(yīng)增加的彎矩： Mxa=(0.02354+0.08348/5)(1.41.0)2.42=0.32kNM Mx=0.33 +0.32=0.66kNM Asx=272.34mm2，實(shí)配 8180 (As279.mm2) min0.272% ， 0.279% My=(0.03889+0.01023/5)(1.201.5+1.401.0)2.42=0.75kNM 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya=(0.08348+0.02354/5)(1.41.0)2.42=0.71kNM My=0.75 + 0.71=1.47kNM Asy=272.34mm2，實(shí)配 8180 (As279.mm2) min0.272% ， 0.279% Mx=0.05708(1.201.5+1.402.0)2.42=1.51kNM Asx=272.34mm2，實(shí)配 8140 (As359mm2,可能與鄰跨有關(guān)系) min0.272% ， 0.279% My=0.08169(1.201.5+1.402.0)2.42=2.16kNM Asy=272.34mm2，實(shí)配8140 (As359mm2,可能與鄰跨有關(guān)系) min0.272% ， 0.393%三、跨中撓度驗(yàn)算： Mk 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值 Mq 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)： Mk=(0.03889+0.01023/5)(1.01.5+1.02.0 )2.42=0.83kNM Mq=(0.03889+0.01023/5)(1.01.5+0.52.0 )2.42=0.59kNM Es210000.N/mm2 Ec27871.N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 te210.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk0.83/(0.8781.279.)=41.93N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100.=50000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te279./ 50000.=0.00559 1.1 0.651.78/(0.0055941.93)=3.838 當(dāng) 0.2 時(shí)，取0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E： EEs / Ec210000.0/ 27870.7=7.535 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f： 矩形截面，f0 、縱向受拉鋼筋配筋率 As / b / ho279./1000/ 81.=0.00345 、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 8.2.31）計(jì)算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs210000.279.81.2/1.150.200+0.2+67.5350.00345/(1+3.50.00)=656.74kNM(3)、考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù) ： 按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當(dāng)0時(shí)，2.0(4)、受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度 B，可按下列公式計(jì)算： BMk / Mq ( 1) + Mk Bs （混凝土規(guī)范式 8.2.2） B0.83/ 0.59(21)+ 0.83656.74=604.692kNM(5)、撓度 f Qk La 4 / B f0.002503.52.40a4/ 604.692=0.481mm f / L 0.481/2400.=1/ 4993.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗(yàn)算： 、x方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk0.3610a6/(0.8773.279.)=20.47N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100.=50000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te279./ 50000.=0.006當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.0120.47)=4.549當(dāng) 0.2 時(shí)，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.20020.5/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) =0.005，滿足規(guī)范要求！ 、Y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk0.8310a6/(0.8781.279.)=41.93N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100.=50000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te279./ 50000.=0.006當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.0141.93)=1.658當(dāng) 0.2 時(shí)，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.20041.9/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) =0.011，滿足規(guī)范要求！ 、下端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk1.6510a6/(0.8780.393.)=60.25N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100.=50000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te393./ 50000.=0.008當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.0160.25)=0.820當(dāng) 0.2 時(shí)，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規(guī)范