UASB反應器的設計計算講解

第二章第二章 啤酒廢水處理構(gòu)筑物設計與計算啤酒廢水處理構(gòu)筑物設計與計算 第一節(jié)第一節(jié) 格柵的設計計算格柵的設計計算 一一 設計說明設計說明 格柵由一組平行的金屬柵條或篩網(wǎng)制成 安裝在廢水渠道的進口處 用于截留 較大的懸浮物或漂浮物 主要對水泵起保護作用 另外可減輕后續(xù)構(gòu)筑物的處理負 荷 二 設計參數(shù)二 設計參數(shù) 取中格柵 柵條間隙 d 10mm 柵前水深 h 0 4m 格柵前渠道超高 h2 0 3m 過柵流速 v 0 6m s 安裝傾角 45 設計流量 Q 5000m3 d 0 058m3 s 三三 設計計算設計計算 H1 h h2 h1 h1 h H B1B1 1 B 1 5001000 2 H1 tg 三2 1 三三三三三三三三 一 柵條間隙數(shù) 一 柵條間隙數(shù) n n maxsinQa n bhv 0 058 sin45 0 01 0 4 0 6 20 32 取 n 21 條 式中 Q 設計流量 m3 s 格柵傾角 取 450 b 柵條間隙 取 0 01m h 柵前水深 取 0 4m v 過柵流速 取 0 6m s 二 柵槽總寬度 二 柵槽總寬度 B B 設計采用寬 10 mm 長 50 mm 迎水面為圓形的矩形柵條 即 s 0 01m B S n 1 b n 0 01 21 1 0 01 21 0 41 m 式中 S 格條寬度 取 0 01m n 格柵間隙數(shù) b 柵條間隙 取 0 01m 三 進水渠道漸寬部分長度 三 進水渠道漸寬部分長度 l l1 1 設進水渠道內(nèi)流速為 0 5m s 則進水渠道寬 B1 0 17m 漸寬部分展開角取為 20 1 a 則 l1 1 1 2 BB tga 0 41 0 17 2 tg20 0 32 式中 l1 進水渠道間寬部位的長度 m L2 格柵槽與出水渠道連接處的漸窄部位的長度 m B 柵槽總寬度 m B1 進水渠道寬度 m 進水渠展開角 度 1 a 四 柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度 四 柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度 l l2 2 l2 l1 2 0 32 2 0 16m 五 過柵水頭損失 五 過柵水頭損失 h h1 1 取 k 3 1 83 柵條斷面為半圓形的矩形 v 0 6m s ho S b 4 3 V 2 2 g sin 1 83 0 01 0 01 4 3 0 6 2 2 9 8 sin45 0 024 m h1 k h0 3 0 024 0 072 m 式中 h0 計算水頭損失 m h1 過格柵水頭損失 m k 系數(shù) 水頭損失增大倍數(shù) 形狀系數(shù) 與斷面形狀有關(guān) S 格柵條寬度 m b 柵條間隙 m v 過柵流速 m s 格柵傾角 度 六 柵槽總高度 六 柵槽總高度 H H 取柵前渠道超高 h2 0 3m 柵前槽高 H1 h h2 0 7m 則總高度 H h h1 h2 0 4 0 072 0 3 0 772 m 七 柵槽總長度 七 柵槽總長度 L L L l1 l2 0 5 1 0 1 45 H tg 0 32 0 16 0 5 1 0 0 7 45tg 2 68 m 式中 H1 格柵前槽高 H1 h h2 0 4 0 3 0 7 八 每日柵渣量 八 每日柵渣量 W W 取 W1 0 06m3 103m3 K2 1 0 則 W 1 2 86400 1000 Q W K 0 058 0 08 86400 1 5 1000 0 27 d 采用機械清渣 式中 Q 設計流量 m3 s W1 柵渣量 m3 103m3污水 取 0 1 0 01 粗格柵用小 值 細格柵用大值 中格柵用中值 取 0 08 K2 污水流量總變化系數(shù) 第二節(jié)第二節(jié) 調(diào)節(jié)沉淀池的設計計算調(diào)節(jié)沉淀池的設計計算 一一 設計說明設計說明 啤酒廢水的水量和水質(zhì)隨時間的變化幅度較大 為了保證后續(xù)處理構(gòu)筑物或設 備的正常運行 需對廢水的水量和水質(zhì)進行調(diào)節(jié) 由于啤酒廢水中懸浮物 ss 濃度 較高 此調(diào)節(jié)池也兼具有沉淀池的作用 該池設計有沉淀池的泥斗 有足夠的水力 停留時間 保證后續(xù)處理構(gòu)筑物能連續(xù)運行 其均質(zhì)作用主要靠池側(cè)的沿程進水 使同時進入池的廢水轉(zhuǎn)變?yōu)榍昂蟪鏊?以達到與不同時序的廢水相混合的目的 二二 設計參數(shù)設計參數(shù) 水力停留時間 T 6h 設計流量 Q 5000m3 d 208m3 h 0 058m3 s 采用機械刮泥除渣 表 2 1 調(diào)節(jié)沉淀池進出水水質(zhì)指標 水質(zhì)指標CODBODSS 進水水質(zhì) mg l 20001010350 去除率 7750 出水水質(zhì) mg l 1860939 3175 三 設計計算三 設計計算 調(diào)節(jié)沉淀池的設計計算草圖見下圖 2 2 三2 2 三三三三三三三三三三三 24000 三三 5500 25000 1000 8000500 一 一 池子尺寸池子尺寸 池子有效容積為 V QT 208 6 1248m3 取池子總高度 H 2 5m 其中超高 0 5m 有效水深 h 2m 則池面積 A V h 1248 2 624m3 池長取 L 35m 池寬取 B 20m 則池子總尺寸為 L B H 35 20 2 5 二 二 理論上每日的污泥量理論上每日的污泥量 W Q C0 C1 1000 1 0 97 式中 Q 設計流量 m3 d C0 進水懸浮物濃度 mg L C1 出水懸浮物濃度 mg L P0 污泥含水率 W 5000 350 175 1000 1000 1 0 97 29 2m3 d 三 污泥斗尺寸 三 污泥斗尺寸 取斗底尺寸為 500 500 污泥斗傾角取 60 則污泥斗的高度為 h2 5 0 2 tg60 8 3136m 污泥斗的容積 V2 h2 a12 a1a2 a22 1 3 8 3136 202 20 0 5 0 52 1 3 1136 88m3 V總 W 符合設計要求 采用機械泵吸泥 四 進水布置 四 進水布置 進水起端兩側(cè)設進水堰 堰長為池長 2 3 第三節(jié)第三節(jié) UASBUASB 反應器的設計計算反應器的設計計算 一一 設計說明設計說明 UASB 即上流式厭氧污泥床 集生物反應與沉淀于一體 是一種結(jié)構(gòu)緊湊 效 率高的厭氧反應器 它的污泥床內(nèi)生物量多 容積負荷率高 廢水在反應器內(nèi)的水力停留時間較短 因此所需池容大大縮小 設備簡單 運行方便 勿需設沉淀池和污泥回流裝置 不需充填填料 也不需 在反應區(qū)內(nèi)設機械攪拌裝置 造價相對較低 便于管理 且不存在堵塞問題 二二 設計參數(shù)設計參數(shù) 一 參數(shù)選取 一 參數(shù)選取 設計參數(shù)選取如下 容積負荷 Nv 6 0kgCOD m3 d 污泥產(chǎn)率 0 1kgMLSS kgCOD 產(chǎn)氣率 0 5m3 kgCOD 二 設計水質(zhì) 二 設計水質(zhì) 表 2 2 UASB 反應器進出水水質(zhì)指標 水質(zhì)指標CODBODSS 進水水質(zhì) mg l 1860939 3175 去除率 759087 出水水質(zhì) mg l 465 93 9322 75 三 設計水量 三 設計水量 Q 5000m3 d 208m3 h 0 058 m3 s 三 設計計算三 設計計算 一 反應器容積計算 一 反應器容積計算 UASB 有效容積 V有效 0 v QS N 式中 Q 設計流量 m3 s S0 進水 COD 含量 mg l Nv 容積負荷 kgCOD m3 d V有效 5000 1 860 6 0 1550m3 將 UASB 設計成圓形池子 布水均勻 處理效果好 取水力負荷 q 0 8 m3 m2 h 則 A 208 0 8 260m2 Q q h 1550 260 6 0m V A 采用 4 座相同的 UASB 反應器 則 A1 260 4 65 m2 4 A D 4 65 3 14 1 2 1 4A p 9 1m 取 D 9 5m 則實際橫截面積為 2 A D2 3 14 9 52 1 4 1 4 70 85m2 實際表面水力負荷為 q1 Q A 208 4 70 85 0 73 1 0 故符合設計要求 二 配水系統(tǒng)設計 二 配水系統(tǒng)設計 本系統(tǒng)設計為圓形布水器 每個 UASB 反應器設 36 個布水點 1 參數(shù) 每個池子流量 208 4 52 m3 h 2 設計計算 布水系統(tǒng)設計計算草圖見下圖 2 3 2300 4630 6940 UASB三三三三三三三三三三三2 3 圓環(huán)直徑計算 每個孔口服務面積為 a 1 97m2 2 1 36 4 Dp a 在 1 3m2之間 符合設計要求 可設 3 個圓環(huán) 最里面的圓環(huán)設 6 個孔口 中間設 12 個 最外圍設 18 個孔口 1 內(nèi)圈 6 個孔口設計 服務面積 6 1 97 11 82m2 1 S 折合為服務圓的直徑為 4 11 82 3 14 1 2 1 4S p 3 9m 用此直徑作一個虛圓 在該圓內(nèi)等分虛圓面積處設一實圓環(huán) 其上 布 6 個孔口 則圓的直徑計算如下 2 1 1 1 42 d S p 則 d1 1 2S p 2 11 82 3 14 1 2 2 7m 2 中圈 12 個孔口設計 服務面積 S2 12 1 97 23 64m2 折合成服務圓直徑為 12 4 SS p 4 11 82 23 64 3 14 1 2 6 72m 中間圓環(huán)直徑計算如下 1 4 6 722 d22 S2 1 2 則 d2 5 49m 3 外圈 18 個孔口設計 服務面積 S3 18 1 97 35 46m2 折合成服務圈直徑為 123 4 SSS p 9 50m 外圓環(huán)的直徑 d3計算如下 1 4 9 502 d32 S3 1 2 則 d3 8 23m 三 三 三相分離器設計三相分離器設計 三相分離器設計計算草圖見下圖 2 4 三2 4 UASB三三三三三三三三三三三 E b1 F h4 b2 h2h5h1 HI D 50 A B b1 0 C h3 1 設計說明 三相分離器要具有氣 液 固三相分離的功能 三相分離器的設計主要包括沉淀區(qū) 回流縫 氣液分離器的設計 2 沉淀區(qū)的設計 三相分離器的沉淀區(qū)的設計同二次沉淀池的設計相同 主要是考慮沉淀區(qū) 的面積和水深 面積根據(jù)廢水量和表面負荷率決定 由于沉淀區(qū)的厭氧污泥及有機物還可以發(fā)生一定的生化反應產(chǎn)生少量氣體 這對固液分離不利 故設計時應滿足以下要求 1 沉淀區(qū)水力表面負荷 1 0m h 2 沉淀器斜壁角度設為 50 使污泥不致積聚 盡快落入反應區(qū) 內(nèi) 3 進入沉淀區(qū)前 沉淀槽底逢隙的流速 2m h 4 總沉淀水深應大于 1 5m 5 水力停留時間介于 1 5 2h 如果以上條件均能滿足 則可達到良好的分離效果 沉淀器 集氣罩 斜壁傾角 50 沉淀區(qū)面積為 A 1 4 D2 1 4 3 14 9 52 70 85m2 表面水力負荷為 q Q A 208 4 70 85 0 73 1 0 符合設計要求 3 回流縫設計 取 h1 0 3m h2 0 5m h3 1 5m 如圖 2 4 所示 b1 h3 tg 式中 b1 下三角集氣罩底水平寬度 m 下三角集氣罩斜面的水平夾角 h3 下三角集氣罩的垂直高度 m b1 1 5 50tg 1 26m b2 9 5 2 1 26 6 98m 下三角集氣罩之間的污泥回流逢中混合液的上升流速 V1可用下 式計 算 V1 Q1 S1 式中 Q1 反應器中廢水流量 m3 h S1 下三角形集氣罩回流逢面積 m2 V1 208 4 3 14 6 982 4 1 36m h V1 2m h 符合設計要求 上下三角形集氣罩之間回流逢中流速 V2 可用下式計算 V2 Q1 S2 式中 Q1 反應器中廢水流量 m3 h S2 上三角形集氣罩回流逢之間面積 m2 取回流逢寬 CD 1 4m 上集氣罩下底寬 CF 7 8m 則 DH CD sin50 1 07 m DE 2DH CF 2 1 07 7 8 9 94m CF DE CD 2 2 S 39 0m2 則 V2 Q1 S2 208 4 39 0 1 33m h V1凈水的 故取 0 02g cm s 由斯托克斯工式可得氣體上升速度為 Vb 2 1 18 g g d r rr m 0 95 9 81 1 03 1 2 10 3 0 012 18 0 02 0 266cm s 9 58m h Va V2 1 33m h 則 9 58 1 33 7 20 2 18 0 64 3 41 b a V V BC AB 故滿足設計要求 b a V V BC AB 四 四 出水系統(tǒng)設計出水系統(tǒng)設計 采用鋸齒形出水槽 槽寬 0 2m 槽高 0 2m 五 五 排泥系統(tǒng)設計排泥系統(tǒng)設計 產(chǎn)泥量為 1860 0 75 0 1 5000 10 3 697 5 kgMLSS d 每日產(chǎn)泥量 697 5kgMLSS d 則每個 USAB 日產(chǎn)泥量 174 38kgMLSS d 可用 150mm 排泥管 每天排泥一次 六 六 理論上每日的污泥量理論上每日的污泥量 W Q C0 C1 1000 1 0 97 式中 Q 設計流量 m3 d C0 進水懸浮物濃度 mg L C1 出水懸浮物濃度 mg L P0 污泥含水率 W 5000 175 22 75 1000 1000 1 0 98 38 06m3 d 七 七 產(chǎn)氣量計算產(chǎn)氣量計算 每日產(chǎn)氣量 1860 0 75 0 5 5000 10 3 3487 5m3 d SBRSBR 反應器的設計計算反應器的設計計算 一 設計說明一 設計說明 經(jīng) UASB 處理后的廢水 COD 含量仍然很高 要達到排放標準 必須進一步處理 即采用好氧處理 SBR 結(jié)構(gòu)簡單 運行控制靈活 本設計采用 6 個 SBR 反應池 每 個池子的運行周期為 6h 二 設計參數(shù)二 設計參數(shù) 一 參數(shù)選取 一 參數(shù)選取 1 污泥負荷率 Ns 取值為 0 13kgBOD5 kgMLSS d 2 污泥濃度和 SVI 污泥濃度采用 3000 mgMLSS L SVI 取 100 3 反應周期 SBR 周期采用 T 6h 反應器一天內(nèi)周期數(shù) n 24 6 4 4 周期內(nèi)時間分配 反應池數(shù) N 6 進水時間 T N 6 6 1h 反應時間 3 0h 靜沉時間 1 0h 排水時間 0 5h 5 周期進水量 Q0 5000 6 24 6 208 3m3 s 24 QT N 二 設計水量水質(zhì) 二 設計水量水質(zhì) 設計水量為 Q 5000m3 d 208m3 h 0 058m3 s 設計水質(zhì)見下表 2 3 表 2 3 SBR 反應器進出水水質(zhì)指 水質(zhì)指 標 CODBODSSNH4 NTP 進水水質(zhì) mg l 46593 9322 75406 去除率 959565 出水水質(zhì) mg l 23 254 77 96 三 設計計算三 設計計算 一 反應池有效容積 一 反應池有效容積 V1 00 s nQ S XN 式中 n 反應器一天內(nèi)周期數(shù) Q0 周期進水量 m3 s S0 進水 BOD 含量 mg l X 污泥濃度 mgMLSS L Ns 污泥負荷率 V1 4 208 3 187 86 3000 0 13 401 3 m3 二 反應池最小水量 二 反應池最小水量 Vmin V1 Q0 401 3 208 3 193m3 三 反應池中污泥體積 三 反應池中污泥體積 Vx SVI MLSS V1 106 100 3000 401 3 106 120 39 m3 Vmin Vx 合格 四 校核周期進水量 四 校核周期進水量 周期進水量應滿足下式 Q0 1 MLSS MLSS 106 V 1 100 3000 106 401 3 280 91m3 而 Q0 208 3m3 280 91m3 故符合設計要求 五 確定單座反應池的尺寸 五 確定單座反應池的尺寸 SBR 有效水深取 5 0m 超高 0 5m 則 SBR 總高為 5 5m SBR 的面積為 401 3 5 80 26m2 設 SBR 的長 寬 2 1 則 SBR 的池寬為 6 5m 池長為 13m SBR 反應池的最低水位為 193 6 5 13 2 28m SBR 反應池污泥高度為 120 39 6 5 13 1 42m 2 28 1 42 0 86m 可見 SBR 最低水位與污泥位之間的距離為 0 86m 大于 0 5m 的緩沖層高度符 合設計要求 六 鼓風曝氣系統(tǒng) 六 鼓風曝氣系統(tǒng) 1 確定需氧量 O2 由公式 O2 a Q S0 Se b XvV 式中 a 微生物對有機污染物氧化分解 過程的需氧率 kg Q 污水設計流量 m3 d S0 進水 BOD 含量 mg l Se 出水 BOD 含量 mg l b 微生物通過內(nèi)源代謝的自身氧化 過程的需氧率 kg Xv 單位曝氣池容積內(nèi)的揮發(fā)性懸浮 固體 MLVSS 量 kg m3 取 a 0 5 b 0 15 出水 Se 9 393mg L Xv f X 0 75 3000 2250mg L 2 25kg m3 V 6 6 401 3 2407 8m3 1 V 代入數(shù)據(jù)可得 O2 0 5 5000 187 86 9 393 1000 0 15 2 25 2407 8 1258 8kg O2 d 供氧速率為 R O2 24 1258 8 24 52 45 kg O2 h 2 供氣量的計算 采用 SX 1 型曝氣器 曝氣口安裝在距池底 0 3m 高處 淹沒深度為 4 7m 計算溫度取 25 該曝氣器的性能參數(shù)為 Ea 8 Ep 2 kgO2 kWh 服務面積 1 3m2 供氧能力 20 25m3 h 個 查表知氧在水中飽和容解度為 Cs 20 9 17mg L Cs 25 8 38mg L 擴散器出口處絕對壓力為 b P 9 8 103 H 0 P 1 013 105 9 8 103 4 7 1 47 105pa 空氣離開反應池時氧的百分比為 21 1 7921 1 A t A E O E 21 10 08 7921 10 08 19 65 反應池中容解氧的飽和度為 Csb 25 Cs 25 Pb 2 026 105 Ot 42 8 38 1 47 105 2 026 105 19 65 42 10 0mg L Csb 20 Cs 20 Pb 2 026 105 Ot 42 9 17 Pb 2 026 105 Ot 42 10 9mg L 取 0 85 0 95 C 2 1 20 時 脫氧清水的充氧量為 R0 RCsb 20 a brCsb 25 C 1 24 25 20 28 86 10 9 0 85 0 95 10 0 2 1 245 43 8 kg O2 h 供氣量為 Gs R0 0 3Ea 43 8 0 3 0 08 1826m3 h 30 43m3 min 3 布氣系統(tǒng)的計算 反應池的平面面積為 6 5 13 0 6 507m2 每個擴散器的服務面積取 1 7m2 則需 507 1 7 299 個 取 299 個擴散器 每個池子需 50 個 布氣系統(tǒng)設計如下圖 2 5 三2 5 SBR三三三三三三三三三三三 4 空氣管路系統(tǒng)計算 按 SBR 的平面圖 布置空氣管道 在相鄰的兩個 SBR 池的隔墻上設一 根干管 共五根干管 在每根干管上設 5 對配氣豎管 共 10 條配氣豎管 則每根配氣豎管的供氣量為 3 1826 365 2 5 mh 本設計每個 SBR 池內(nèi)有 50 個空氣擴散器 則每個空氣擴散器的配氣量為 3 1826 36 52 50 mh 選擇一條從鼓風機房開始的最遠最長管路作為計算管路 在空氣流量變 化處設計算節(jié)點 空氣管道內(nèi)的空氣流速的選定為 干支管為 10 15m s 通向空氣擴散器的豎管 小支管為 4 5m s 空氣干管和支管以及配氣豎管的管徑 根據(jù)通過的空氣量和相應的流 確定 空氣管路的局部阻力損失 根據(jù)配件類型按下式 Lo 55 5KD12 式中 管道的當量長度 m 0 l D 管徑 m K 長度換算系數(shù) 按管件類型不同確定 折算成當量長度損失 并計算出管道的計算長度 m 0 l 0 ll 空氣管路的沿程阻力損失 根據(jù)空氣管的管徑 D mm 空氣量 m3 min 計算溫度 和曝氣池水深 得空氣管道系統(tǒng)的總壓力損失為 12 hhS 96 21 9 8 0 943 kpa 空氣擴散器的壓力損失為 5 0kpa 則總壓力損失為 0 943 5 0 5 943 kpa 為安全起 設計取值為 9 8kpa 則空壓機所需壓力 p 5 0 3 9 8 103 9 8 103 56 kpa 又 Gs 37 64m3 min 由此條件可選擇羅茨 RME 20 型鼓風機 轉(zhuǎn)速 1170r min 配套電機功率為 75kw 七 理論上每日的污泥量 七 理論上每日的污泥量 W Q C0 C1 1000 1 0 97 式中 Q 設計流量 m3 d C0 進水懸浮物濃度 mg L C1 出水懸浮物濃度 mg L P0 污泥含水率 W 5000 22 75 7 96 1000 1000 1 0 98 3 7m3 d 八 污泥產(chǎn)量計算 八 污泥產(chǎn)量計算 選取 a 0 6 b 0 075 則污泥產(chǎn)量為 x aQSr bVXv 0 6 5000 187 86 9 393 1000 0 075 2407 8 2 25 129kgMLVSS d 第三章第三章 污泥部分各處理構(gòu)筑物設計與計算污泥部分各處理構(gòu)筑物設計與計算 第一節(jié)第一節(jié) 重力濃縮池的設計計算重力濃縮池的設計計算 一 設計說明一 設計說明 為方便污泥的后續(xù)處理機械脫水 減小機械脫水中污泥的混凝劑用量以及機械 脫水設備的容量 需對污泥進行濃縮處理 以降低污泥的含水率 本設計采用間歇式重力濃縮池 運行時 應先排除濃縮池中的上清液 騰出池 容 再投入待濃縮的污泥 為此應在濃縮池深度方向的不同高度上設上清液排除管 二 設計參數(shù)二 設計參數(shù) 一 設計泥量 一 設計泥量 啤酒廢水處理過程產(chǎn)生的污泥來自以下幾部分 1 調(diào)節(jié)池 Q1 29 2m3 d 含水率 97 2 UASB 反應器 Q2 38 06m3 d 含水率 98 3 SBR 反應器 Q3 3 7m3 d 含水率 98 總污泥量為 Q Q1 Q2 Q3 70 96 m3 d 平均含水率為 97 29 2 70 96 98 38 06 70 96 98 3 7 70 96 97 6 二 參數(shù)選取 二 參數(shù)選取 固體負荷 固體通量 M 一般為 10 35kg m3d 取 M 30 kg m3d 1 25kg m3h 濃縮時間取 T 24h 設計污泥量 Q 71m3 d 濃縮后污泥含水率為 96 濃縮后污泥體積 V1 100 97 6 100 96 71 42 6m3 d 三 設計計算三 設計計算 一 一 池子邊長池子邊長 根據(jù)要求 濃縮池的設計橫斷面面積應滿足 A Qc M 式中 Q 入流污泥量 m3 d M 固體通量 kg m3 d C 入流固體濃度 kg m3 入流固體濃度 C 的計算如下 123 123 WWW C QQQ 1000 1 97 876kg d 1 W 1 Q 1000 1 98 761 2kg d 3 W 3 Q 1000 1 98 74kg d 4 W 4 Q 那么 Qc 1711 2kg d 71 3kg h 1 W 2 W 3 W C 1711 2 71 24 1 kg m3 濃縮后污泥濃度為 1 C 1711 2 42 6 40 2kg m3 濃縮池的橫斷面積為 A Qc M 71 24 1 30 57 04m2 設計三座正方形濃縮池 則每座邊長為 B 7 6m 取 B 7 6m 則實際面積 A 7 6 7 6 57 76m2 二 池子高度 二 池子高度 停留時間 取 HRT 24h 則有效高度 1 3m 取 1 5m 2 h 2 h 超高 取 0 5m 1 h 緩沖區(qū)高 取 0 5m 3 h 池壁高 2 5m 1 H 1 h 2 h 3 h 三 污泥斗 三 污泥斗 污泥斗下錐體邊長取 0 5m 高度取 7m 四 總高度 四 總高度 H 2 5 7 9 5m 設計計算草圖見下圖 3 1 25007000 500 三3 1 三三三三三三三三三三三 第二節(jié)第二節(jié) 機械脫水間的設計計算機械脫水間的設計計算 一 設計說明一 設計說明 污泥經(jīng)濃縮后 尚有 96 的含水率 體積仍很大 為了綜合利用和最終處置 需對污泥作脫水處理 擬采用帶式壓濾機使污泥脫水 它有如下脫水特點 1 濾帶能夠回轉(zhuǎn) 脫水效率高 2 噪聲小 能源節(jié)省 3 附屬設備少 維修方便 但必須正確使用有機高分子 混凝劑 形成大而強度高的絮凝 帶式過濾脫水工藝流程見下圖 3 2 三三三 三三三三三 三三三 三三三 三三 三三三 三三 三三三 三三三 三三三三三 三三三 三三 三3 2三三三三三三三三三三三 二 設計參數(shù)二 設計參數(shù) 設計泥量 Q 42 6 m3 d 含水率為 96 三 設計計算三 設計計算 據(jù)設計泥量帶式壓濾機采用 PFM 1000 型 帶寬 1m 主機功率 1 5kw 處理后的 污泥含水率為 75 80 處理能力為 7 8 m3 h 按每天工作 8 小時設計 外形尺寸 長 寬 高