甲醇-水溶液連續(xù)精餾塔設(shè)計(jì).doc

精品文檔課 程 設(shè) 計(jì) 說(shuō) 明 書(shū) 武 漢 工 程 大 學(xué) 化工與制藥學(xué)院課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)課題名稱 專業(yè)班級(jí) 學(xué)生學(xué)號(hào) 學(xué)生姓名 學(xué)生成績(jī) 指導(dǎo)教師 課題工作時(shí)間 武漢工程大學(xué)化工與制藥學(xué)院 化工與制藥學(xué)院課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)專業(yè) 班級(jí) 學(xué)生姓名 發(fā)題時(shí)間： 2015 年 12 月 7 日一、 課題名稱甲醇-水溶液連續(xù)板式精餾塔設(shè)計(jì)二、 課題條件（文獻(xiàn)資料、儀器設(shè)備、指導(dǎo)力量）（一）設(shè)計(jì)任務(wù)(1) 處理能力： T/Y，年開(kāi)工7200小時(shí)。(2) 原料甲醇-水溶液： (甲醇的質(zhì)量分?jǐn)?shù))。 (3) 產(chǎn)品要求：塔頂產(chǎn)品甲醇含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù))不低于 ，釜液中甲醇含量不高于1%。（二）操作條件：（1）操作壓力：塔頂壓強(qiáng)為1.03atm（2）單板壓降：不高于75mm液柱（3）進(jìn)料狀況： （4）回流比：自選（5）加熱方式：間接蒸汽加熱（6）冷卻水進(jìn)口溫度：30試設(shè)計(jì)一板式精餾塔，完成該生產(chǎn)任務(wù)。三、 設(shè)計(jì)任務(wù)1 確定設(shè)計(jì)方案，繪制工藝流程圖。2塔的工藝計(jì)算。（1）精餾塔的物料衡算；（2）最佳回流比的確定（3）塔板數(shù)的確定.3塔工藝尺寸的計(jì)算（1）板間距；（5）塔徑；（6）塔盤結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；4塔板的流體力學(xué)核算；5繪出負(fù)荷性能圖6輔助設(shè)備的計(jì)算與選型確定塔頂冷凝器、塔底再沸器面積，加料泵，回流泵型號(hào)。7附件尺寸確定塔頂空間、塔底空間、人孔、裙座、封頭、進(jìn)出管口等。8設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果匯總表9設(shè)計(jì)結(jié)果評(píng)價(jià)10、繪制精餾塔裝配圖11、編制設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)四、 設(shè)計(jì)所需技術(shù)參數(shù)物性數(shù)據(jù)：熱容、粘度、密度、表面張力和飽和蒸氣壓等。五、 設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)內(nèi)容與裝訂順序1封面2任務(wù)書(shū)3課程設(shè)計(jì)綜合成績(jī)?cè)u(píng)定表4中英文摘要。5目錄及頁(yè)碼6說(shuō)明書(shū)正文7參考文獻(xiàn)8附錄9附精餾塔裝配圖及流程圖六、 進(jìn)度計(jì)劃（列出完成項(xiàng)目設(shè)計(jì)內(nèi)容、繪圖等具體起始日期）1 設(shè)計(jì)動(dòng)員，下達(dá)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū) 2015.12.72 搜集資料，閱讀教材，擬訂設(shè)計(jì)進(jìn)度 2015.12.712.83 設(shè)計(jì)計(jì)算（包括電算） 2015.12.912.134 繪圖 2015.12.1412.165 整理設(shè)計(jì)資料，撰寫設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 2015.12.1712.186 設(shè)計(jì)小結(jié)及答辯 2015.12.19指導(dǎo)教師（簽名）： 2015 年 12 月 7日 學(xué)科部（教研室）主任（簽名）： 2015 年 12 月 7日說(shuō)明：1學(xué)生進(jìn)行課程設(shè)計(jì)前，指導(dǎo)教師應(yīng)事先填好此任務(wù)書(shū)，并正式打印、簽名，經(jīng)學(xué)科部（教研室）主任審核簽字后，正式發(fā)給學(xué)生。設(shè)計(jì)裝訂時(shí)應(yīng)將此任務(wù)書(shū)訂在設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)首頁(yè)。2如果設(shè)計(jì)技術(shù)參數(shù)量大，可在任務(wù)書(shū)后另設(shè)附表列出。3. 所有簽名均要求手簽,以示負(fù)責(zé)?；づc制藥學(xué)院課程設(shè)計(jì)綜合成績(jī)?cè)u(píng)定表學(xué)生姓名學(xué)生班級(jí)設(shè)計(jì)題目指導(dǎo)教師評(píng)語(yǔ)指導(dǎo)教師簽字：年 月 日答辯記錄答辯組成員簽字： 記錄人：年 月 日成績(jī)綜合評(píng)定欄設(shè)計(jì)情況答辯情況項(xiàng) 目權(quán)重分值項(xiàng) 目權(quán)重分值1、計(jì)算和繪圖能力351、回答問(wèn)題能力202、綜合運(yùn)用專業(yè)知識(shí)能力102、表述能力（邏輯性、條理性）103、運(yùn)用計(jì)算機(jī)能力和外語(yǔ)能力104、查閱資料、運(yùn)用工具書(shū)的能力55、獨(dú)立完成設(shè)計(jì)能力56、書(shū)寫情況（文字能力、整潔度）5綜合成績(jī)指導(dǎo)教師簽名： 學(xué)科部主任簽名： 年 月 日 年 月 摘要 本設(shè)計(jì)任務(wù)為分離甲醇水混合物。對(duì)于二元混合物的分離，應(yīng)采用連續(xù)精餾流程。設(shè)計(jì)中采用冷夜進(jìn)料，將原料液通過(guò)預(yù)熱器加熱至泡點(diǎn)后送入精餾塔內(nèi)。塔頂上升蒸氣采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點(diǎn)下一部分加回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻器冷卻后送至儲(chǔ)罐。塔釜采用間接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲(chǔ)罐。關(guān)鍵詞:甲醇-水，精餾塔，預(yù)熱器，全凝器，塔釜AbstractThis design task for the separation of methanol/water mixture. For the separation of binary mixture, continuous distillation process should be adopted. Used in the design of cold night feed, raw material liquid through preheater heat until after the bubble point into the column. Tower rising steam condenser cooling used to condensate under the bubble point part and return to the tower, the cooler after the rest of the products sent to the storage tank. Tower kettle by indirect steam heating, bottom products sent to a storage tank after cooling.Key words: methanol water, distillation column, preheater, the whole condenser, tower kettle.目錄1. 概述.12. 工藝設(shè)計(jì).23. 主要設(shè)備設(shè)計(jì).64. 輔助設(shè)備的計(jì)算和選型.85. 流體力學(xué)校核176. 塔板負(fù)荷性能圖207. 設(shè)計(jì)結(jié)果匯總.288. 設(shè)計(jì)評(píng)述.299. 參考文獻(xiàn).301概述設(shè)計(jì)方案的確定塔設(shè)備是煉油、化工、石油化工等生產(chǎn)中廣泛應(yīng)用的氣液傳質(zhì)設(shè)備。根據(jù)塔內(nèi)氣液接觸部件的結(jié)構(gòu)型式，可分為板式塔和填料塔。板式塔為逐級(jí)接觸型氣液傳質(zhì)設(shè)備，其種類繁多，根據(jù)塔板上氣液接觸元件的不同，可分為泡罩塔、浮閥塔、篩板塔、穿流多孔板塔、舌形塔、浮動(dòng)舌形塔和浮動(dòng)噴射塔等多種。其內(nèi)部設(shè)置一定數(shù)目的塔板，氣體以鼓泡或噴射形式穿過(guò)板上液層進(jìn)行質(zhì)熱傳遞，氣液相組成呈階梯變化。填料塔內(nèi)裝有一定高度的填料層，液體自塔頂沿填料表面下流，氣體逆流向上（也有并流向下者）與液相接觸進(jìn)行質(zhì)熱傳遞，氣液相組成沿塔高連續(xù)變化，屬微分接觸操作過(guò)程。工業(yè)上對(duì)塔設(shè)備的主要要求是：（1）生產(chǎn)能力大，不致發(fā)生大量的霧沫夾帶、攔液或液泛等破壞操作的現(xiàn)象；（2）傳熱、傳質(zhì)效率高；（3）氣流的摩擦阻力小，將大大節(jié)省動(dòng)力消耗，從而降低操作費(fèi)用；（4）操作穩(wěn)定，適應(yīng)性強(qiáng)，操作彈性大；（5）結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，材料耗用量少；（6）制造安裝容易，操作維修方便。（7）還要求耐腐蝕、不易堵塞等。板式塔大致可分為兩類：（1）有降液管的塔板，如泡罩、浮閥、篩板、導(dǎo)向篩板、新型垂直篩板、蛇形、S型、多降液管塔板；（2）無(wú)降液管的塔板，如穿流式篩板（柵板）、穿流式波紋板等。工業(yè)應(yīng)用較多的是有降液管的塔板，如浮閥、篩板、泡罩塔板等。本次設(shè)計(jì)主要是浮閥板式塔的設(shè)計(jì)。2.工藝計(jì)算2.1精餾塔物料衡算原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分率甲醇的摩爾質(zhì)量 MA=32.04 kg/kmol水的摩爾質(zhì)量 MB=18.02kg/kmolXF=0.256XD=0.836MF=0.3832+(1-0.38)18=23.32F=119.116 總物料衡算 F=D+W 甲醇的物料衡算FxF=DxD+Wxw 聯(lián)立求解 D=32.828kmol/h W=86.288kmol/h Xw=0.03532.2相對(duì)揮發(fā)度的計(jì)算：表1甲醇-水x-y表溫度/xy溫度/ x y1000.000.0071.30.5940.81892.90.0530.28370.60.6850.84990.30.0760.40068.00.8560.89688.90.0930.43566.90.8740.91985.00.1310.54564.71.001.0081.60.2080.62778.00.2820.67173.80.4620.77672.70.5290.791所以 用內(nèi)插法求得 2.3泡點(diǎn)溫度的計(jì)算：表2甲醇水溶液的沸點(diǎn)濃度（%）0102030405060708090100沸點(diǎn)()10091.886.382.279.076.474.272.069.767.264.7 塔頂溫度： 得塔底溫度： 得表3比熱（68.6）KJ/(kg)汽化熱（82.2）KJ/kg水4.18642299.2甲醇1.481054.30 則 KJ/(kg) KJ/(kg)2.4最小回流比的計(jì)算：采用圖解法求最小回流比。在圖中對(duì)角線上e(0.1942,0.1942)作垂線ef即為進(jìn)料線（q線），該線與平衡線的交點(diǎn)坐標(biāo)為 = =故取操作回流比R=2 =2.192.5求精餾塔的氣液相負(fù)荷：精餾段氣液負(fù)荷V=（R+1）D=(2.19+1)21.87=69.77= mL=RD=2.1921.87=47.90= m提餾段氣液負(fù)荷計(jì)算= m= m2.6操作線方程：精餾段操作線方程提餾段操作線方程3主要設(shè)備設(shè)計(jì) 3.1采用逐板法求理論塔板數(shù)由 得 第一塊板時(shí) 以下為提餾段 理論上達(dá)到設(shè)計(jì)要求因此，精餾塔理論塔板數(shù) (包括再沸器) 進(jìn)料板位置3.2實(shí)際塔板層數(shù)的求取：在時(shí)查得， 則全塔效率 ET=0.49(L)-0.245100%=45.23實(shí)際板層數(shù)：精餾段實(shí)際板層數(shù) 提餾段實(shí)際板層數(shù) 4輔助設(shè)備的計(jì)算和選型 4.1初選塔板間距板間距HT的選定很重要。選取時(shí)應(yīng)考慮塔高、塔徑、物系性質(zhì)、分離效率、操作彈性及塔的安裝檢修等因素。對(duì)完成一定生產(chǎn)任務(wù)，若采用較大的板間距，能允許較高的空塔氣速，對(duì)塔板效率、操作彈性及安裝檢修有利；但板間距增大后，會(huì)增加塔身總高度，金屬消耗量，塔基、支座等的負(fù)荷，從而導(dǎo)致全塔造價(jià)增加。反之，采用較小的板間距，只能允許較小的空塔氣速，塔徑就要增大，但塔高可降低；但是板間距過(guò)小，容易產(chǎn)生液泛現(xiàn)象，降低板效率所以在選取板間距時(shí)，要根據(jù)各種不同情況予以考慮。可參照下表所示經(jīng)驗(yàn)關(guān)系選取。表4 塔板間距與塔徑的關(guān)系塔 徑/D，m0.30.50.50.80.81.61.62.42.44.0板間距/HT，mm200300250350300450350600400600板間距需要初步選定，是因?yàn)橛?jì)算空塔速度已估算塔徑時(shí)，必須先選定板間距。板間距的尺寸在最后還需進(jìn)行流體力學(xué)驗(yàn)算，如不滿足流體力學(xué)的要求，則可適當(dāng)?shù)卣{(diào)整板間距或塔徑。在決定板間距時(shí)還應(yīng)考慮安裝、檢修的需要。例如在塔體人孔處，應(yīng)留有足夠的工作空間，其值不應(yīng)小于600mm。 現(xiàn)初選板間距 。4.2物性數(shù)據(jù)計(jì)算4.2.1操作壓力計(jì)算塔頂操作壓力 PD=101.3kPa每層塔板壓降 P=0.7kPa進(jìn)料板壓力 PF=101.3+0.79=107.6kPa精餾段平均壓力 Pm=(101.3+107.6)/2=104.45kPa塔釜板壓力 Pw=101.3+140.7=111.1kPa提餾段平均壓力 kPa4.2.2操作溫度計(jì)算塔頂溫度 tD=66.55進(jìn)料板溫度 tF=82.2塔底溫度 tW=99.65所以，精餾段平均溫度 tm=(66.55+82.2)/2=74.38 提餾段平均溫度 tm=(82.2+99.65）=90.934.2.3平均摩爾質(zhì)量計(jì)算塔頂平均摩爾質(zhì)量計(jì)算 氣相MVDm=0.7132.04+(1-0.71)18.02=27.94kg/kmol 液相MLVm=0.87432.04+(1-0.874)18.02=30.27kg/kmol進(jìn)料板平均摩爾質(zhì)量計(jì)算 氣相MVFm=0.50332.04+(1-0.503)18.02=25.07kg/kmol液相MLFm=0.194232.04+(1-0.1942)18.02=20.74 kg/kmol塔底平均摩爾質(zhì)量計(jì)算 氣相MVWm=0.0102732.04+(1-0.01027)18.02=18.16kg/kmol 液相MLWm=0.00246432.04 +(1-0.002464)18.02=18.05kg/kmol精餾段平均摩爾質(zhì)量氣相MVm=(27.94+25.07)/2=26.50 kg/kmol液相MLm=(30.27+20.74)/2=25.50kg/kmol提餾段平均摩爾質(zhì)量氣相MVm=(25.07+18.16 )/2=21.62 kg/kmol液相MLm=(20.74+18.05)/2=19.40 kg/kmol4.2.4平均密度 4.2.4.1氣相平均密度計(jì)算由理想氣體狀態(tài)方程計(jì)算，即a.精餾段=b.提餾段 =4.2.4.2液相密度表5溫度/塔頂66.550.9250.075753.3981.5進(jìn)料板82.20.300.70734.6970.4塔底99.650.00430.9957712.4958.6 =進(jìn)料板： = 塔頂： = =769.2 =885.0塔釜： = =984.3故精餾段平均液相密度 =提餾段平均液相密度 =4.2.5 液體表面張力 =由tD=66.55 查化工原理上冊(cè)附表十九得64.95 16.58塔頂液體平均表面張力=0.87416.58+(1-0.874)64.95=22.67由tF=82.2 查化工原理上冊(cè)附表十九得62.27 14.79加料板液體平均表面張力 =0.194214.79+(1-0.1942)62.27=53.05由tW=99.65 查化工原理上冊(cè)附表十九得58.97 12.84精餾段平均表面張力 =提餾段平均表面張力 4.2.6液體粘度 () =tD=66.55，查化工原理上冊(cè)11.14 0.4262 =0.87411.14+(1-0.874)0.4262=9.79tF=82.2，查化工原理上冊(cè)11.68 0.3483=0.194211.68+(1-0.1942)0.3483=2.55 tW=99.65，查化工原理上冊(cè)12.28 0.2894精餾段液體平均粘度 =提餾段液體平均粘度 4.3塔徑參考有關(guān)資料，初選板間距=0.40m，取板上液層高度=0.06m故 -=0.40-0.06=0.34m精餾段：=查史密斯關(guān)聯(lián)圖可得 =0.053校核至物系表面張力為37.83mN/m時(shí)的C，即 C=0.053 =C=0.1 m/s可取安全系數(shù)0.70，則 u=0.70=0.702.906=2.03 m/s故 D=0.50m提餾段：=查圖可得 =0.040校核至物系表面張力為57.6mN/m時(shí)的C，即 C=0.040 =C=0.049 m/s可取安全系數(shù)0.70，則 u=0.70=0.701.70=1.19m/s故 D=0.657m 按標(biāo)準(zhǔn)，塔徑圓整為0.7m，則塔截面積A=0.38465精餾段空塔氣速為u=1.37 m/s提餾段空塔氣速為u=1.47 m/s4.4精餾塔有效高度的計(jì)算 精餾段有效高度為 =(9-1)0.40=3.2m提餾段有效高度為 =(14-1)0.40=5.2m精餾塔的有效高度：3.2+5.2=8.4m4.5 溢流裝置的確定采用單溢流、弓形降液管，平形受液盤及平行溢流堰，不設(shè)進(jìn)口堰。 堰長(zhǎng) 取堰長(zhǎng) =0.66D =0.660.7=0.462m 出口堰高 =選用平直堰，堰上液層高度由下式計(jì)算 =精餾段：近似取E=1，則取板上清液層高度=0.06m故 提餾段：近似取E=1，則取板上清液層高度=0.06m故 (3)弓形降液管的寬度與弓形降液管的面積 由查化工設(shè)計(jì)手冊(cè)得 =0.125, =0.072 故 =0.125D=0.088m =0.072=0.0277 依下式驗(yàn)算液體在降液管中停留時(shí)間，即精餾段： 5s提餾段： 5s ，故降液管設(shè)計(jì)合理 (4)降液管底隙高度 精餾段： =-0.006=0.0538-0.006=0.0478m提餾段： =-0.006=0.0499-0.006=0.0439m降液管底細(xì)隙高度壁溢流堰高度低0.006mm，以保證降液管底部的液封。4.6塔板布置溢流區(qū)：降液管及受液盤所占的區(qū)域破沫區(qū)：鼓泡區(qū)與溢流區(qū)之間的區(qū)域，=0.07m無(wú)效邊緣區(qū)：靠近塔壁的部分需要留出一圈邊緣區(qū)域，以供支撐塔板的邊梁之用。 =0.06m開(kāi)孔區(qū)面積 R=0.7/2-0.06=0.29mx=0.192m故 =0.205m4.7浮閥數(shù)目及排列 (1)浮閥的排列 采用F1型浮，由于塔徑為0.7m，故塔板采用整塊式。浮閥排列方式采用正三角形叉排，孔心距 t=75mm=0.075m。（2）閥數(shù)確定氣相體積流量VS=0.5251已知，由于閥孔直徑d0=0.039m，因而塔板上浮閥數(shù)目n就取決于閥孔的氣速u0。，浮閥在剛?cè)_(kāi)時(shí)操作， 取閥孔動(dòng)能因子 =10精餾段：孔速 =10.11m/s浮閥數(shù) N=43.5(個(gè))按等邊三角形叉排方式作圖，排得閥數(shù)38個(gè)提餾段：孔速=11.32m/s閥數(shù)N=41.8（個(gè))按等邊三角形叉排方式作圖，排得閥數(shù)38個(gè)圖4-1 塔板閥數(shù)圖按n=38，重新核算孔速及閥孔動(dòng)能因數(shù) 精餾段 仍在912范圍內(nèi)。提餾段；仍在912范圍內(nèi)。（3）開(kāi)孔率精餾段：提餾段：開(kāi)孔率在5%15%范圍內(nèi)，故符合設(shè)計(jì)要求。每層塔板上的開(kāi)孔面積精餾段： 提餾段： 5 流體力學(xué)校核5.1氣相通過(guò)浮塔板的壓力降由 知 干板阻力 氣體通過(guò)浮閥塔板的干板阻力，在浮閥全部開(kāi)啟前后有著不同的規(guī)律。對(duì)F1型重閥來(lái)說(shuō)可以用一下經(jīng)驗(yàn)公式求取hc。閥全開(kāi)前 （1）閥全開(kāi)后 （2）令=，得因?yàn)?，?液柱 液層阻力 取充氣系數(shù)數(shù) =0.5,則 =0.50.06=0.03 液體表面張力所造成阻力據(jù)國(guó)內(nèi)普查結(jié)果得知，常壓和加壓塔中每層浮閥塔板壓降為260530Pa，而通過(guò)每塊減壓塔塔板的壓降約為200Pa，很小，計(jì)算時(shí)可以忽略不計(jì)。故氣體流經(jīng)一層浮閥塔塔板的壓力降的液柱高度為：=0.036+0.03=0.066m常板壓降 =0.066827.19.81=535.5(0.7K,符合設(shè)計(jì)要求)。5.2液泛的驗(yàn)算為了防止液泛現(xiàn)象的發(fā)生，要求控制降液管中清液層高度符合，其中 由前計(jì)算知 =0.066m, 取=0.5,板間距今為0.40m,=0.0538m, 故=0.5(0.40+0.0538)=0.227m又塔板上不設(shè)進(jìn)口堰，則=0.153=0.000053m板上液層高度 =0.06m,得： =0.066+0.06+0.000053=0.126m由此可見(jiàn)：，符合要求，在設(shè)計(jì)負(fù)荷下不會(huì)發(fā)生液泛現(xiàn)象。5.3霧沫夾帶的驗(yàn)算 = kg液/kg氣由上式可知 0.1kg液/kg氣浮閥塔也可以考慮泛點(diǎn)率，參考化學(xué)工程手冊(cè)。 泛點(diǎn)率=100%=D-2=0.7-20.088 =0.524m=-2=0.385-20.0277=0.3296 m式中板上液體流經(jīng)長(zhǎng)度，m； 板上液流面積，； 泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù)，取0. 102； K特性系數(shù)，取1.0。 泛點(diǎn)率= 泛點(diǎn)率80%,符合要求5.4漏液驗(yàn)算取F05作為控制漏液量的操作下限， 由 可知，6塔板負(fù)荷性能圖6.1以精餾段為例6.1.1液沫夾帶線以 =0.1kg液/kg氣為限，求關(guān)系如下由 =0.0538=故 整理得 =在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表表6Ls s0.00030.0010.0020.00250.003Vs s0.98770.94650.89930.87950.86106.1.2液泛線 令 由 聯(lián)立得 由此確定液泛線方程。 =由于物系一定，塔板結(jié)構(gòu)尺寸一定，而且取E=1.02 , , 綜上所計(jì)算整理得0.87-1956-10.2相應(yīng)的和值如下表7 12345Ls s0.00030.0010.0020.0030.004Vs s0.90780.87520.83670.80010.7626 6.1.3液相負(fù)荷上限線求出上限液體流量值（常數(shù)） 以降液管內(nèi)停留時(shí)間=4s，則 s6.1.4漏夜線對(duì)于型重閥，由，計(jì)算得 則s 由 =得 = 整理得在操作數(shù)據(jù)內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表8， 0.00010.0010.0020.0030.004， 0.42380.42760.43040.43280.43496.1.5液相負(fù)荷下限線若操作的液相負(fù)荷低于此線時(shí)，表明液體流量過(guò)小，板上的液流不能均勻分布，汽液接觸不良，易產(chǎn)生干吹、偏流等現(xiàn)象，導(dǎo)致塔板效率的下降。取堰上液層高度=0.006m，根據(jù)計(jì)算式求的下限值 ， 取E=1.02 =s 經(jīng)過(guò)以上流體力學(xué)性能的校核可以將精餾段塔板負(fù)荷性能圖劃出。（見(jiàn)后面）6.2以提餾段為例6.2.1液沫夾帶線以 =0.1kg液/kg氣為限，求關(guān)系如下由 =0.0538=故 整理得 =在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表9表9， 0.00020.0010.0030.0050.007， 0.79890.75100.67240.61100.55756.2.2液泛線令 由 聯(lián)立得 忽略，將與，與，與的關(guān)系式代入上式，并整理得式中 將有關(guān)的數(shù)據(jù)代入，得 故 在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果列于表表10， 0.00020.0010.0030.0050.007， 0.72870.69420.62710.55840.47766.2.3液相負(fù)荷上限線以 =4s 作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限，由 得 據(jù)此可作出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線.6.2.4漏液線由 =得 = 整理得在操作數(shù)據(jù)內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表11表11， 0.00030.00060.0010.0020.003， 0.3400.3420.3440.3480.3516.2.5液相負(fù)荷下限線對(duì)于平直堰，取堰上液層高度=0.006m作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)。由式得取E=1，則 據(jù)此可作出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線6.3負(fù)荷性能圖及操作彈性圖7-1圖7-2由上圖查得 提餾段： 精餾段： 因此，精餾段的操作彈性為 提餾段的操作彈性為 7.設(shè)計(jì)結(jié)果匯總 實(shí)際