土木工程畢業(yè)設計（論文）-三層辦公樓設計.doc

摘摘 要要 本工程為大同市某辦公樓建筑結(jié)構(gòu)設計辦公樓工程，采用框架結(jié)構(gòu)，主體為三 層，本地區(qū)抗震設防烈度為 7 度，近震，場地類別為 II 類場地。主導風向為東南， 基本風壓 0.55KN/m2，基本雪壓 0.25 KN/m2。樓屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。 本設計主要進行了結(jié)構(gòu)方案中橫向框架第 9 軸抗震設計。在確定框架布局之后， 先進行了層間荷載代表值的計算,接著利用頂點位移法求出自震周期，進而按底部剪 力法計算水平地震荷載作用下大小，進而求出在水平荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力（彎矩、 剪力、軸力） 。接著計算豎向荷載（恒載及活荷載）作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。是找出最不 利的一組或幾組內(nèi)力組合。 選取最安全的結(jié)果計算配筋并繪圖。 總之，適用、安全、經(jīng)濟、使用方便是本設計的原則。設計合理可行的建筑結(jié) 構(gòu)方案是現(xiàn)場施工的重要依據(jù)。 關(guān)鍵詞：框架結(jié)構(gòu)、抗震設計、荷載計算、內(nèi)力計算、計算配筋 Abstract The Datong City in an office building in building structure design of office building, a framework structure, the main body of three layer, local seismic fortification intensity is 7 degrees, near the earthquake site classification as class II venues. The dominant wind direction to the southeast, the basic pressure 0.55KN/m2, basic snow pressure 0.25 KN/m2. Floor and roof of cast-in-place reinforced concrete structure. This design mainly carries on the structure plan in the horizontal frame ninth axis seismic design. After determining the frame layout of the first layer between the representative value of the load calculation, and then demand the use of vertex dis- placement from the earthquake cycle, then according to the bottom shear method to calculate the horizontal seismic load under size, then calculated under the action of horizontal load structure internal force (bending moment, shearing force and axial force). Then the internal force of the structure under the vertical load (constant load and live load) is calculated. Is to find the most unfavorable combination of a group or a few groups of internal forces. Select the most secure results for calculation of reinforcement and drawing. In short, the application, safety, economy, ease of use is the principle of this design. The reasonable and feasible construction scheme is the important basis for field construction. Keywords: frame structure,/eismic design、oad calculation、 internal force calculation、calculation and reinforcement. 目目 錄錄 1 1 建筑設計建筑設計 .1 1 1.1 工程概況.1 1.2 柱網(wǎng)尺寸.2 1.3 平面布置.2 1.4 功能分區(qū).2 1.5 剖面設計.2 1.6 工程做法.2 2 2 結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖 .4 4 2.1 結(jié)構(gòu)布置及梁,柱截面尺寸的初選 .4 2.1.1 梁柱截面尺寸初選.4 2.1.2 結(jié)構(gòu)布置 .6 2.2 框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖.7 3 3 重力荷載代表值的計算重力荷載代表值的計算 .8 8 3.1 荷載計算.8 3.1.1 屋面及樓面恒荷載計算.8 3.1.2 屋面及樓面活荷載計算.9 3.1.3 梁，柱，墻，重力荷載的計算.10 4 4 板的配筋計算板的配筋計算 .1111 4.1 屋面板的配筋.11 4.1.1 雙向板部分的屋面板.11 4.1.2 單向板部分的屋面板.13 4.2 樓面板計算.14 4.2.1 雙向板部分樓面板計算.14 4.2.2 單向板部分樓面板計算.15 5 5 框架側(cè)移剛度的計算框架側(cè)移剛度的計算 .1717 5.15.1 框架梁柱的線剛度計算.17 5.1.1 計算模型.17 5.1.2 梁柱線剛度計算.17 5.1.3 梁柱的線平均剛度.18 6 6 橫向水平荷載的作用下框架側(cè)移和內(nèi)力計算橫向水平荷載的作用下框架側(cè)移和內(nèi)力計算 .2121 6.1 橫向風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移的計算.21 6.1.1 風荷載標準值.21 6.1.2 風荷載作用下的水平位移驗算.21 6.1.3 風荷載作用下的框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算.22 6.2 水平地震力作用下各層的總重力荷載代表值計算.24 6.2.1 框架的的抗震等級.24 6.2.2 場地和特征周期值.24 6.2.3 重力代表值.24 6.3 水平地震作用下框架內(nèi)力合側(cè)移的計算 .26 6.3.1 橫向自振周期.26 6.3.2 水平地震作用下框架內(nèi)力計算.28 7 7 豎向荷載作用下內(nèi)力計算豎向荷載作用下內(nèi)力計算 .3232 7.1 框架結(jié)構(gòu)的荷載計算 .32 7.1.1 板傳荷載計算.32 7.1.2 A 軸柱縱向集中荷載計算：.34 7.1.3 B 柱縱向集中力計算：.35 7.1.4 框架柱自重：.35 7.2 恒荷載作用下框架的內(nèi)力.35 7.2.1 恒荷載作用下框架矩計算.35 7.2.2 根據(jù)梁柱相對線剛度算出各節(jié)點的彎矩分配系數(shù) ij .36 7.2.3 恒荷載作用下的彎矩計算根據(jù)簡圖.37 7.2.4 恒荷載作用下的邊跨框架的軸力計算，包括連梁傳來的荷載及柱自重.37 7.2.5 彎矩分配及傳遞.38 7.3 活荷載作用下框架的內(nèi)力.42 7.3.1 活荷載作用下框架的內(nèi)力.42 7.3.2 活荷載作用下框架內(nèi)力計算.43 8 8 框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力組合框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力組合 .4848 8 8.1 框架結(jié)構(gòu)梁內(nèi)力組合.48 8.1.1 框架結(jié)構(gòu)梁內(nèi)力組合.48 8.1.2 梁端截面組合的剪力設計值調(diào)整.53 8.2 框架結(jié)構(gòu)柱的內(nèi)力組合.55 8.2.1 框架結(jié)構(gòu)住的內(nèi)力組合.55 8.2.2 柱段彎矩設計值調(diào)整.61 8.2.3 柱端剪力設計值調(diào)整.62 9 9 框架柱正、斜截面配筋計算框架柱正、斜截面配筋計算 .6464 9.1 框架柱的截面設計：.64 9.1.1 軸壓比驗算（A）： .64 9.1.2 截面尺寸復核.64 9.1.3 框架柱正截面承載力計算.64 9.1.4 柱的斜截面承載力計算.65 9.2 框架梁正，斜截面配筋計算.66 9.2.1 框架梁正截面配筋計算.66 9.2.2 框架梁斜截面配筋計算.69 1010 樓梯計算樓梯計算 .7171 10.1 梯段板設計.71 10.2 平臺板設計.71 11.3 平臺梁設計.72 1111 基礎配筋計算基礎配筋計算 .7474 11.1 基礎配筋計算.74 11.1.1 基礎類型.74 11.1.2 確定截面尺寸.74 11.1.3 驗算基礎尺寸.74 11.1.4 基礎受沖切承載力驗算.75 11.1.5 基礎底板配筋計算.75 參考文獻參考文獻 .7676 致致 謝謝 .7777 山西大同大學煤炭工程學院 2015 屆本科生畢業(yè)設計 1 1 1 建筑設計建筑設計 1.1 工程概況 1.建筑名稱 本設計為大同市區(qū)某辦公樓建筑,用于公司員工辦公， 2.2. 建筑規(guī)模 每層建筑面積1058平方米建筑總面積約3176平方米。 3.結(jié)構(gòu)形式 本工程采用框架結(jié)構(gòu)。 4.層數(shù) 整體層高為三層，建筑高度為10.8m。 5. 門窗選型 辦公建筑設計規(guī)范JGJ67-2006規(guī)定：辦公室門洞寬度不小于0.8m,高度不小于2m,因 此本設計中辦公室門寬度為0.9m,高度為2.1m。 辦公建筑設計規(guī)范JGJ67-2006規(guī)定：辦公室窗地比不小于1:6，因此，本設計室 外窗戶尺寸為 C2:1.2m 2.1m C3:0.9m 2.1m 辦公建筑設計規(guī)范JGJ67-2006規(guī)定：當走道長度大于40m時，走道最小凈寬為 1.8m,本設計中走道最小凈寬為1.95m。 6.場地地震效應：建筑物所在地區(qū)抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度為 0.05m/ s2,設計地震分組為第一組，擬建場地土類型中軟場地土，類建筑場地。 地質(zhì)水文情況：場地平坦，周圍無相鄰建筑物。自上而下土層分布情況為： （1）填土（Qml）,褐黃色，松散，濕，以粘性土為主，局部含快石和植物根系， 層厚1m，不宜作為擬建建筑物的基礎持力層。 （2）粉質(zhì)黏土（Qal+pl）, 褐黃色，可塑，濕，含褐色鐵錳氧化物結(jié)核，層厚 1m，fak=200kPa，ES=7.7Mpa。 山西大同大學煤炭工程學院 2015 屆本科生畢業(yè)設計 2 （3）粉質(zhì)黏土（Qal+pl）, 褐黃色，硬塑，濕，含褐色鐵錳氧化物結(jié)核，該層 未穿透，fak=200kPa，ES=7.7Mpa。場地土15m深度范圍內(nèi)無液化土層。 7. 樓梯設計 民用設計通則GB 50352一2005規(guī)定：墻面至扶手中心線或扶手中心線之間的水 平距離即樓梯梯段寬度除應符合防火規(guī)范的規(guī)定外，供日常主要交通用的樓梯的梯 段寬度應根據(jù)建筑物使用特征，按每股人流為0.55十0-0.15) m的人流股數(shù)確定， 并不應少于兩股人流。0一0.15m為人流在行進中人體的擺幅.公共建筑人流眾多的場 所應取上限值。 梯段改變方向時，扶手轉(zhuǎn)向端處的平臺最小寬度不應小于梯段寬度，并不得小于 1.20m，當有搬運大型物件需要時應適量加寬。因此本設計中梯段寬1.7m,平臺寬 1.6m。 1.2 柱網(wǎng)尺寸 綜合考慮建筑的使用功能，以及受力等多方面因素，本建筑柱網(wǎng)采用： ，7200 6900 。6900 2400 1.3 平面布置 形式及變形縫的設置本建筑主體采用矩形形式。建筑總長 65.35m，在 7 軸和 8 軸之 間設有伸縮縫縫。 1.4 功能分區(qū) 建筑內(nèi)，自西向東有兩部樓梯間。在建筑內(nèi)共有四十間辦公室，分布在各層， 展覽室在一層北部，小會議室在二三層各一間中會議室在二層，大會議室在三層。 保健室設在一二層，每層有閱覽室，棋牌室，健身房，娛樂室供員工休息。 1.5 剖面設計 層高:主體一層為 3.6 米，其余為 3.6 米，建筑總高度：11.7 米，主體建筑高度：10.8 米。室內(nèi)外高差為 0.45 米 1.6 工程做法 1. 樓地面構(gòu)造做法：（樓 12A，地 12A） 山西大同大學煤炭工程學院 2015 屆本科生畢業(yè)設計 3 1）810（1015）厚地磚，干水泥擦縫 2）20 厚 1：3 干硬性水泥砂漿結(jié)合層，表面撒水泥粉 3) 水泥漿一道（內(nèi)摻建筑膠） 2外墻構(gòu)造做法：（外墻 9D） 1）外涂 1 2）6 厚 1:2.5 水泥砂漿找平 3）9 厚 1:3 專用水泥砂漿打底掃毛或劃出紋道 4）3 厚專用聚合物砂漿底面刮糙，或?qū)Ｓ媒缑嫠γ?5）噴濕墻面 3.內(nèi)墻構(gòu)造做法:（內(nèi)墻 3C） 1）面漿飾面 2）15 厚 1:2.5 石灰膏砂漿打底抹平 3）素水泥漿一道甩毛（內(nèi)摻建筑膠） 4.頂棚構(gòu)造做法：（棚 5A3） 1）面漿飾面 2) 2 厚面層耐水膩子刮平 3）3 厚底基防裂膩子分遍刮平 4) 素水泥漿一道甩毛 5.屋面構(gòu)造做法：（屋 16） 有保溫隔熱隔汽不上人屋面 1）20 厚 1:3 水泥砂漿面層 2）10 厚低標號砂漿隔離層 3）防水層 4）20 厚 1:3 水泥砂漿找平層 5）保溫或隔熱層 6) 最薄 30LC5.0 輕集料混凝土 2%找坡層 7）20 厚 1:3 水泥砂漿找平層 山西大同大學煤炭工程學院 2015 屆本科生畢業(yè)設計 4 8）1.2 厚聚氨酯防水涂料隔汽層（G5） 9）鋼筋混凝土屋面板 2 2 結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖 2.1 結(jié)構(gòu)布置及梁,柱截面尺寸的初選 2.1.12.1.1 梁柱截面尺寸初選梁柱截面尺寸初選 主體結(jié)構(gòu)共 3 層，層高均為 3.6m，內(nèi)外墻的做法：外墻砌 370 厚紅磚，內(nèi)墻砌 200 厚紅磚，門窗詳見門窗表，樓層屋蓋均為現(xiàn)澆鋼筋砼結(jié)構(gòu)。 板厚取 100 mm：100403600 4090hmml 1.梁截面尺寸的估算： 1）.主梁： (1).橫跨主梁：L=6900 ，取 6001 151 10460690hLmmmm: ，取 2501 21 3200300bhmmmm: 故框架橫跨主梁的截面尺寸為 bh=250600 (2).縱跨主梁：L=7200 ,取 600，1 151 10480720hLmmmm: 取 250mm.1 21 3200300,bhmmmm: 故框架縱跨主梁的截面尺寸為 bh=250600 2）.次梁： L=6900 ,取 5001 181 12383575hLmmmm: ，取 2001 21 3167200bhmmmm: 故框架次梁的截面尺寸為 bh=200500 表 2-1 估算梁的截面尺寸（）及各層混凝土強度等級 層數(shù)層數(shù)混凝土混凝土 強度等級強度等級 橫跨主梁橫跨主梁 （bhbh） 縱跨主梁縱跨主梁 （bhbh） 次梁次梁 （bhbh） 山西大同大學煤炭工程學院 2015 屆本科生畢業(yè)設計 5 13C30200500300600200400 2 柱截面尺寸的估算 框架柱截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限制，按下式計算： 1）柱組合的軸壓比設計值按照公式 21 計算： (21)NFgn 式中： ：為考慮地震作用組合后柱軸力壓力增大系數(shù)，邊柱取 1.3，等跨內(nèi)柱取 1.2,不 等跨取 1.25； : 為按照簡支狀態(tài)計算柱的負荷面積；F ：為折算后在單位面積上的重力荷載代表值g : 為驗算截面以上樓層層數(shù)；n 2.框架柱驗算 (22)0.8 ccc N b h f 由計算簡圖 11 可知邊柱和中柱的負載面積可知： 中柱： 2 7.27.2 / 26.92.4 / 27.2 4.65m（ 邊柱： 2 7.27.2 / 2 6.9/ 27.2 3.3m（ 邊柱： 2 1.2/(1.2 1.3 7.2 3 14 1000 3)/14.3 0.8791733.8 cc ANfmm 中柱： 2 1.2/(1.2 1.25 7.2 4.2 14 1000 3)/14.3 0.8106580.1 cc ANfmm 根據(jù)上述計算結(jié)果，并綜合考慮其他因素，取柱截面為正方形，初步估計柱的 尺寸為，為計算簡便中柱和邊柱的尺寸 221mmmmmmmm（ 相同，均為 。450450mmmm 故初選柱的尺寸為 ；450450mmmm 山西大同大學煤炭工程學院 2015 屆本科生畢業(yè)設計 6 圖 2-1 2.1.22.1.2 結(jié)構(gòu)布置結(jié)構(gòu)布置 圖 2-2 框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖 山西大同大學煤炭工程學院 2015 屆本科生畢業(yè)設計 7 2.2 框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖 圖 2-3 山西大同大學煤炭工程學院 2015 屆本科生畢業(yè)設計 8 3 3 重力荷載代表值的計算重力荷載代表值的計算 3.1 荷載計算 3.1.13.1.1 屋面及樓面恒荷載計算屋面及樓面恒荷載計算 1. 樓地面構(gòu)造做法：（樓 12A，地 12A） 1）810（1015）厚地磚，干水泥擦縫 2）20 厚 1：3 干硬性水泥砂漿結(jié)合層，表面撒水泥粉 3) 水泥漿一道（內(nèi)摻建筑膠） 地面地面樓面樓面 4）60 厚 C15 混凝土墊層 5）素土夯實 4）現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板或預制樓 板現(xiàn)澆疊合層 合計： 2 3.5KN m 2 2.28KN m 2外墻構(gòu)造做法：（外墻 9D） 1）外涂 1 2）6 厚 1:2.5 水泥砂漿找平 3）9 厚 1:3 專用水泥砂漿打底掃毛或劃出紋道 4）3 厚專用聚合物砂漿底面刮糙，或?qū)Ｓ媒缑嫠γ?5）噴濕墻面 合計： 2 0.354KN m 3.內(nèi)墻構(gòu)造做法:（內(nèi)墻 3C） 1）面漿飾面 2）15 厚 1:2.5 石灰膏砂漿打底抹平 3）素水泥漿一道甩毛（內(nèi)摻建筑膠） 合計： 2 0.22KN m 4.頂棚構(gòu)造做法：（棚 5A3） 山西大同大學煤炭工程學院 2015 屆本科生畢業(yè)設計 9 1）面漿飾面 2) 2 厚面層耐水膩子刮平 3）3 厚底基防裂膩子分遍刮平 4) 素水泥漿一道甩毛 合計： 2 0.0475KN m 5.屋面構(gòu)造做法：（屋 16） 有保溫隔熱隔汽不上人屋面 1）20 厚 1:3 水泥砂漿面層 2）10 厚低標號砂漿隔離層 3）防水層 4）20 厚 1:3 水泥砂漿找平層 5）保溫或隔熱層 6) 最薄 30LC5.0 輕集料混凝土 2%找坡層 7）20 厚 1:3 水泥砂漿找平層 8）1.2 厚聚氨酯防水涂料隔汽層（G5） 9）鋼筋混凝土屋面板 合計： 2 4.5532KN m 3.1.23.1.2 屋面及樓面活荷載計算屋面及樓面活荷載計算 1. 根據(jù)荷載規(guī)范查得 ： 不上人屋面： 2 0.5KN m 樓 面： (辦公樓) 2 2.0KN m 走 廊: 2 2.5KN m 2.雪荷載 22 1.0 0.25 0.25 k SKN mKN m 屋面活荷載與雪荷載不同時考慮，兩者取大者. 山西大同大學煤炭工程學院 2015 屆本科生畢業(yè)設計 10 3.1.33.1.3 梁，柱，墻，重力荷載的計算梁，柱，墻，重力荷載的計算 1.梁自重： 1）縱梁：bh=250600 縱梁自重： 3 0.250.60.13.12525KN/( /)mmmKmmN 2）橫梁、走道梁：bh=250600 橫梁、走道梁自重： 3 0.250.60.13.12525K/N/()mmmKmmN 3）次梁：bh=200500 次梁自重： 3 0.20.25KN/()50.12/mmmmKN m 2.柱自重： 承重柱：bh=450450 柱自重： 3 0.450.25455.0625/KN/mmN mmK 山西大同大學煤炭工程學院 2015 屆本科生畢業(yè)設計 11 4 4 板的配筋計算板的配筋計算 4.1 屋面板的配筋 4.1.14.1.1 雙向板部分的屋面板雙向板部分的屋面板 1.荷載設計值 板的永久荷載設計值 2 4.49 k gKN m 2 0.5 k qKN m 荷載組合： 由可變荷載控制的組合（1.2 組合）： 00111dGGkQLQ k r Srr Sr r S 1.01.2 4.49 1.4 1 0.56.088KN m 由永久荷載控制的組合（1.35 組合）： 001111dGGkQcLQ k r Srr Srr S 1.01.2 4.49 1.4 1 0.7 0.57.5415KN m 采用 1.35 組合： 2 1.4 0.50.7qKN m 2 4.49 1.356.06gKN m 2 6.41 2 q gKN m0.35 2 q KN m6.76gqKN m 2.計算跨度 內(nèi)跨 邊跨 01 3.6lm 01 3.60.2 23.7lmm 02 7.0lm 各區(qū)格板計算跨度列于表 4-1 表 4-1 項目項目/ /區(qū)格區(qū)格 A/mmA/mmB/mmB/mm 01 l 37003600 02 l 70007000 3.彎矩計算 跨中最大彎矩為當內(nèi)支座固定在作用下的跨中彎矩值于內(nèi)支座鉸接時在2gq 作用下的跨中彎矩之和?；炷敛此杀热?0.2。2q A 區(qū)格板： 周邊固支時：查表得、方向的跨中彎矩 0102 3.7 7.00.53ll 01 l 02 l 系數(shù)分別為 0.0371、0.0049，支座彎矩系數(shù)分別為-0.082、-0.057；周邊簡支時， 山西大同大學煤炭工程學院 2015 屆本科生畢業(yè)設計 12 查表得、方向的跨中彎矩系數(shù)分別為 0.0921,、0.0196。 01 l 02 l 于是， 2 1 0.0391 0.2 0.00496.41 3.70.0921 0.2 0.01960.35m 2 3.73.98KN m 2 2 0.00490.2 0.03916.41 3.70.01960.2 0.09210.35m 2 3.71.30KN m 2 1 0.082 6.76 3.77.52mKN m 2 2 0.057 6.76 3.75.27mKN m B 區(qū)格板： 周邊固支時：查表得、方向的跨中彎矩系數(shù) 0102 3.6 7.00.51ll 01 l 02 l 分別為 0.0397、0.0042，支座彎矩系數(shù)分別為-0.0826、-0.057；周邊簡支時，查 表得、方向的跨中彎矩系數(shù)分別為 0.0950,、0.0181。 01 l 02 l 于是， 2 1 0.0390.2 0.00426.41 3.60.0950.2 0.01810.35m 2 3.63.76KN m 2 2 0.00420.2 0.0396.41 3.60.0181 0.2 0.0950.35m 2 3.61.13KN m 2 11 0.0826 6.76 3.67.53mmKN m 2 2 0.057 6.76 3.64.99mKN m 表 4-2 按彈性理論計算的彎矩值 項目項目/ /區(qū)格區(qū)格 A AB B 01 lm 3.73.6 02 lm 7.07.0 0102 ll 0.530.51 1 m 3.983.76 2 m 1.301.13 1 m -7.52-7.53 1 m 0-7.53 2 m -5.270 2 m 0-4.99 截面設計： 截面有效高度：一類環(huán)境類別板的最小混凝土保護層厚度 15，假定選用 10 鋼筋，則方向跨中截面的，支座截面.，方向跨 01 l 01 80 1070hmm 0 80hmm 02 l 中截面的，支座截面 02 100 15 10 280hmm 0 80hmm 截面設計用的彎矩：因樓蓋周邊有梁與板整澆，故所有區(qū)格的跨中彎矩及 A-A 支 座彎矩減少 20%。截面配筋計算結(jié)果及實際配筋列于下表： 最小配筋率驗算：，此值大于 ， 257 1000 1000.26% s Abh 0.45 ty ff 山西大同大學煤炭工程學院 2015 屆本科生畢業(yè)設計 13 并小于 0.2%，滿足要求。0.45 1.43 2700.24% 表 4-3 截面實際配筋表 截面截面 項目項目 0 hmmm KN m 2 s A mm配筋配筋 實有實有 2 s A mm 方向 01 l 70 0.8 3.983.112 68.4 6 110 257 A 區(qū) 格 方向 02 l 80 0.8 1.301.04 48.4 4 160 78.5 方向 01 l 70 0.8 3.763.008 162.7 6 110 257 跨 中 B 區(qū) 格 方向 02 l 80 0.8 1.130.924 42.9 4 160 78.5 A-B80 0.8 7.526.016 288.3 6 90 314 支 座 B-B80 0.8 7.536.024 288.7 6 90 314 4.1.24.1.2 單向板部分的屋面板單向板部分的屋面板 1. 內(nèi)力計算 梁截面，板的計算跨度 2400-250=2250，取 1m 寬板作為計算單250600mmmm 元，計算簡圖如下： 2.彎矩設計值 支座： 22 max0 1 121 12 7.54 2.753.18Mgq lKN m 跨中： 2 max0 1 81.59Mgq lKN m 3.正截面受荷承載力計算 環(huán)境類別一類，C30 混凝土，板的最小保護層厚度 15，假定縱向鋼筋直徑為 10，板厚 100，則截面有效高度，板寬 0 2100 15 10 280hhcdmm b=1000，C30 混凝土：=1.0，=14.3，HPB300 鋼筋，=270 1 c f 2 /mmKN y f 。板配筋計算的過程列于下表： 2 /mmN 山西大同大學煤炭工程學院 2015 屆本科生畢業(yè)設計 14 表 4-4 實際配筋表 截面截面支座支座跨中跨中 彎矩設計值 -3.181.59 2 10sc Mf bh 0.0340.017 11 2 s 0.0350.017 01scy Abhff 149.8772.03 實際配筋 6 1106 110 最小 2 s A mm 257257 最小配筋率驗算：，此值大于 ， 257 1000 1000.26% s Abh 0.45 ty ff 并小于 0.2%，滿足要求。0.45 1.43 2700.24% 4.2 樓面板計算 4.2.14.2.1 雙向板部分樓面板計算雙向板部分樓面板計算 1.荷載設計值 恒荷載： 2 3.82 k gKN m 活荷載： 2 2.0 k qKN m 荷載組合： 2 1.4 2.02.8qKN m 2 3.82 1.24.584gKN m 2 25.984gqKN m21.4qKN m7.384gqKN m 2.計算跨度 內(nèi)跨 邊跨 01c ll 0 200 2 c ll 3.彎矩計算 跨中最大彎矩為當內(nèi)支座固定在作用下的跨中彎矩值于內(nèi)支座鉸接時在2gq 作用下的跨中彎矩之和?；炷敛此杀热?0.2。2q 山西大同大學煤炭工程學院 2015 屆本科生畢業(yè)設計 15 表 4-5 項目項目/ /區(qū)格區(qū)格 A AB B 01 lm 3.73.6 02 lm 7.07.0 0102 ll 0.530.51 1 m 5.124.88 2 m 1.771.6 1 m -7.87 1 m -6.72-7.53 2 m -4.670 2 m 05.45 4.截面設計 截面有效高度：一類環(huán)境類別板的最小混凝土保護層厚度 15，假定選用 10 鋼筋，則方向跨中截面的，支座截面.，方向跨 01 l 01 80 1070hmm 0 80hmm 02 l 中截面的，支座截面 02 100 15 10 280hmm 0 80hmm 截面設計用的彎矩：因樓蓋周邊有梁與板整澆，故所有區(qū)格的跨中彎矩及 A-A 支 座彎矩減少 20%。截面配筋計算結(jié)果及實際配筋列于下表： 最小配筋率驗算：，此值大于 ， 257 1000 1000.26% s Abh 0.45 ty ff 并小于 0.2%，滿足要求0.45 1.43 2700.24% 表 4-6 截面實際配筋表 截面截面 項目項目 0 hmmm KN m 2 s A mm配筋配筋 實有實有 2 s A mm 方向 01 l 80 0.8 5.124.10 194.3 6 110 257 A 區(qū) 格 方向 02 l 70 0.8 1.771.42 66.26 4 160 78.5 方向 01 l 80 0.8 4.883.90 184.58 6 110 257 跨 中 B 區(qū) 格 方向 02 l 70 0.8 1.61.28 59.70 4 160 78.5 A-B80 0.8 6.725.38 256.86 6 90 314 支 座 B-B80 0.8 7.876.30 302.46 6 90 314 4.2.24.2.2 單向板部分樓面板計算單向板部分樓面板計算 1.荷載計算 恒荷載： 2 3.82 k gKN m 山西大同大學煤炭工程學院 2015 屆本科生畢業(yè)設計 16 活荷載： 2 2.5 k qKN m 荷載組合： 由可變荷載控制的組合