畢業(yè)設計（論文）-橋梁施工監(jiān)控理論與實踐--大跨度t型鋼構橋橋梁施工監(jiān)控

1、畢業(yè)論文橋梁施工監(jiān)控理論與實踐學校院系建筑工程學院專業(yè)土木工程年級07級學生姓名指導老師日期20115302橋梁施工監(jiān)控理論與實踐大跨度T型鋼構橋橋梁施工監(jiān)控目錄第一部分橋梁施工監(jiān)控概述11橋梁施工監(jiān)控的簡述412橋梁施工監(jiān)控的內容413橋梁施工監(jiān)控技術依據標準514橋梁施工監(jiān)控的重要性515橋梁施工監(jiān)控影響因素分析516橋梁施工監(jiān)控步驟和形式6第二部分橋梁監(jiān)控資料與數(shù)據21橋梁施工監(jiān)控實例823工程資料及基本數(shù)據824橋型結構1025設計技術標準及其材料10第三部分橋梁計算主橋縱橋向計算31計算模型1232箱梁有效寬度計算1633荷載1734主梁各截面承載能力極限狀態(tài)驗算19341主梁及墩柱正截面抗彎及抗壓彎承載能力驗算19342主梁斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)驗算2135主梁各截面正常使用極限狀態(tài)下抗裂性驗算2336預拱度設置2437主梁施工階段截面應力驗算25第四部分施工監(jiān)控過程及實測結果分析341主要儀器2642掛籃試驗的步驟2743掛籃靜載試驗3044主梁撓度和標高布測3045各施工階段應力應變及其高程實測值與計算值比較32第五部分施工監(jiān)控結果的提交與實施反饋51模板預抬高值3752反饋于施工單位的完全抬高值3753提交監(jiān)測成果形式3954結論394第一部分橋梁施工監(jiān)控概述11橋梁施工監(jiān)控的簡述橋梁的施工監(jiān)控與設計和施工有密切的關系，它是獨立于施工單位和設計單位的第三方監(jiān)控工作，目的是按照設計要求、安全優(yōu)質地建成橋梁，這就必須要從監(jiān)控、監(jiān)測方面建立控制體系，橋梁施工過程中所表現(xiàn)出來的理論與實際的偏差具有積累性，如不加以有效的控制和調整，將給橋梁施工安全、外形、可靠性、行車條件和經濟性等方面帶來不同程度的影響，對實橋采取及時有效的監(jiān)測和控制，對保證建設工程質量和使用性能具有深遠的意義。對于分節(jié)段懸臂澆筑施工的預應力混凝土連續(xù)剛構橋而言，施工監(jiān)控就是根據所測得的結構參數(shù)真實值進行施工階段計算，確定出每個懸臂澆筑節(jié)段的立模標高，并在施工過程中根據施工監(jiān)控的成果對誤差進行分析、預測和對下一立模標高進行調整，以此來保證成橋后橋面線性、合攏段兩懸臂端標高的相對偏差不大于規(guī)定值以及結構內力狀態(tài)符合設計要求。通過理論計算可以得到各施工階段的理論主梁標高值，但在施工中存在著許多誤差，這些誤差均將不同程度的對成橋目標的實現(xiàn)產生干擾，并可能導致合攏困難、成橋線形及內力狀態(tài)與設計要求不符等問題，因此橋梁主橋監(jiān)控的目的就是確保施工過程中結構的可靠度和安全性，保證橋梁成橋橋面線形及受力狀態(tài)符合設計要求。12橋梁施工監(jiān)控的內容橋梁的施工監(jiān)控與設計和施工有密切的關系，為了按照設計要求、安全優(yōu)質地建成橋梁，需要從監(jiān)控、監(jiān)測方面建立控制體系，總體內容包括以下幾方面1、上部結構施工過程中，高墩垂直度監(jiān)控；2、大體積承臺水化熱監(jiān)測；3、上部澆注過程內應力及變形監(jiān)控；4、結構分析及參數(shù)識別、結構反應測試、結果分析比較，指導施工。結構分析是結構施工控制的主要工作內容之一，該項工作根據施工過程與成橋運營情況來完成各施工狀態(tài)及成橋后的內力、應力與位移計算，進而確定5出結構各施工階段的應力與位移理論值。計算可考慮施工的進程、時間、相應狀態(tài)臨時荷載、環(huán)境溫度、截面的變化、結構變化、混凝土的收縮與徐變、預加應力等因素。根據計算分析可確定出橋梁的預拱度，預測下一施工狀態(tài)及施工成橋狀態(tài)的內力與位移。13施工監(jiān)控技術依據標準1、合同文件；2、公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTGD622004）；3、公路橋涵設計通用規(guī)范（JTGD602004）；4、公路橋涵施工技術規(guī)范（JTJ0412000）；5、城市橋梁設計準則（CJJ1193）；6、公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范（JTG632007）；7、設計文件；8、其他有關標準及規(guī)范。14橋梁施工監(jiān)控的重要性橋梁施工過程中所表現(xiàn)出來的理論與實際的偏差具有積累性，如不加以有效的控制和調整，將給橋梁施工安全、外形、可靠性、行車條件和經濟性等方面帶來不同程度的影響，對實橋采取及時有效的監(jiān)測和控制，不僅可以避免上述不利現(xiàn)象的發(fā)生，同時對保證建設工程質量和使用性能具有深遠的意義。橋梁施工監(jiān)控是隨施工過程中的預測、實測、評估及反饋、再預測的循環(huán)控制逐漸實現(xiàn)的，它是將實用的結構現(xiàn)場測試技術和計算分析技術應用于施工，并結合施工過程形成結構評估、監(jiān)測及反饋控制的安全及質量技術控制系統(tǒng)。其目的是通過監(jiān)控監(jiān)測及計算預測、評估使施工過程處于安全、可控狀態(tài)，成橋后橋梁結構內力及線形滿足設計目標要求；同時，通過監(jiān)控計算及詳細分析提高施工精度，優(yōu)化施工順序，保證施工順利進行。因此，橋梁施工監(jiān)控既是橋梁施工質量的保證措施，又是施工過程安全的保證措施。15橋梁施工監(jiān)控影響因素分析1截面特征參數(shù)。橋梁施工可能存在截面尺寸誤差，這種誤差將直接導致截面特征參數(shù)（截面面積、截面慣性矩等）的誤差，控制過程中通過結構變形和內力的實時監(jiān)測數(shù)據對截面特征參數(shù)進行動態(tài)修正并作誤差分析。62材料特性參數(shù)。材料特性參數(shù)主要指材料的彈性模量E，對于混凝土材料來說，彈模在施工過程中會有一定的波動，在橋梁施工計算中要按照實測值進行分析。3溫度及混凝土收縮徐變。溫度變化對橋梁結構的內力和變形有較大影響，但橋梁結構中的溫度場的影響比較復雜，一貫作法是通過定時觀測（如每天早晨日出前進行觀測）來盡量減小溫度影響?；炷潦湛s徐變與橋梁結構的形成歷程有著密切的關系，在混凝土橋梁結構中，混凝土收縮、徐變對結構的內力與變形都有明顯的影響。4荷載參數(shù)。荷載參數(shù)主要是指結構構件自重力（容重）、施工臨時荷載和預加力。對于懸臂施工預應力混凝土連續(xù)梁，由于容重變化、漲模等原因引起的構件自重變化經常發(fā)生而又沒有一定的規(guī)律。由于施工組織不合理材料堆放引起的施工臨時荷載，也會有較大的誤差。對于結構體系中的有效預加力，由于預應力損失的變化也常常引起不小的誤差。16橋梁施工監(jiān)控的步驟和形式在實際橋梁的施工監(jiān)控是一個施工量測識別修正預告施工的循環(huán)過程。在這個過程中需要對主梁標高和內力實行雙控。它既是一個技術問題，又是一項系統(tǒng)工程。它主要包括兩個部分，一部分是數(shù)據采集系統(tǒng)，即在橋上埋設各類傳感器和設置監(jiān)控系統(tǒng)，采集資料。再一個是資料分析仿真模擬系統(tǒng)，將采集到的資料進行分析處理，以確定下一個施工階段的參數(shù)。通過有效的監(jiān)測監(jiān)控工作，最終減小或消除設計與實際施工過程差異的影響，保證設計的施工過程和受力狀態(tài)得以準確實現(xiàn)，確保主梁準確合龍并使最終的主梁線形和內力達到設計狀態(tài)，減小后期橋面鋪裝的難度。首先將由設計單位計算確定的各施工階段的主要測試部位的施工控制目標值輸入監(jiān)控管理系統(tǒng)，然后對施工階段完成后的數(shù)據進行判別，并進行分析，提出施工控制決策所需的信息。同時依據監(jiān)測的結構參數(shù)真實值進行施工階段計算，確定出每個懸澆節(jié)段的立模標高，并在施工過程中根據施工監(jiān)測成果對誤差進行分析、預測和對下一節(jié)段立模標高進行調整，以此來保證合龍段兩懸臂標高的相對偏差不大于規(guī)定值，同時成橋后橋面線形、結構內力狀態(tài)符合設計要求。7施工單位監(jiān)控監(jiān)測單位監(jiān)理單位意見督令指制控監(jiān)行執(zhí)通報協(xié)調見意見意通報協(xié)調領導小組設計單位通報指標匯報業(yè)主施工監(jiān)控組織體系各節(jié)段立模標高按以下公式計算HH0FIF掛籃1/2FP式中H待澆梁段主梁前端立模標高；H0設計標高；FI本施工階段及以后各施工階段對該點撓度影響值，該值包括恒載、移動荷載、徐變、體系轉化、預加應力等影響；F掛籃本節(jié)段的掛籃變形值，由加載試驗提供FP使用階段活載作用下產生的最大豎向撓度。監(jiān)測的形式1結構截面的應力監(jiān)測結構截面的應力（包括混凝土應力、鋼筋應力、鋼結構應力等）監(jiān)測是施工監(jiān)測的主要內容之一，它是施工過程的安全預警系統(tǒng)，無論是拱橋、梁（剛構）橋，還是斜拉橋和懸索橋，其結構某指定點的應力也同其幾何位置一樣，隨著施工的推進，其值是不斷變化的。在某一時刻的應力值是否與分析（預測）值一致，是否處于安全范圍是施工控制關心的問題，解決的辦法是進行監(jiān)控。由于橋梁施工的時間一般很長，所以，應力監(jiān)測是一個長時間的連續(xù)的過程。目前應力監(jiān)測主要地是采用電阻應變儀法、鋼弦式傳感器法等。對于要求適合于現(xiàn)場的復雜情況、連續(xù)時間較長且量測過程始終要以初始零點作為起點的應力監(jiān)測，目前基本上均采用鋼弦式傳感器，其主要原因是鋼弦式傳感器具有良好的穩(wěn)定性，具有應變累積功能，抗干擾能力較強，數(shù)據采集方便等優(yōu)點。不足之處是其體積仍然較大，且由于通常要埋于結構內，容易在施工時被損壞而失效，且從實際情況看，鋼弦式傳感器雖然較其它傳感器優(yōu)越，但總還是存在8在溫度漂移和零點漂移等問題。2預應力監(jiān)測預應力水平是影響預應力橋梁（如連續(xù)梁、連續(xù)剛構橋等）施工控制的目標實現(xiàn)的主要因素之一。在監(jiān)測中主要是對預應力筋的張拉真實應力、預應力管道摩阻損失及其永存預應力值進行監(jiān)測。對于前者，通常在張拉時通過在張拉千斤頂與工作錨板之間設置壓力傳感器測得。對于后兩者，可在指定截面的預應力筋上帖電阻應變片測其應力，張拉應力與測得的應力之差即為該截面的預應力管道摩阻損失值。3溫度監(jiān)測對于大跨度橋，其溫度效應是十分明顯的。在溫度變化時將相應伸長或縮短，直接影響主梁高程；懸臂下料長度等產生很大影響，懸臂施工連續(xù)剛構（梁）橋調和也將隨溫度的變化發(fā)生上（下）撓。因此，在大跨度橋梁施工過程中對結構的溫度進行監(jiān)測尋求合理的立模、架設等時間，修正實測的結構狀態(tài)的溫度效應，對橋梁按目標施工和實施施工監(jiān)控是十分重要的。第二部分橋梁監(jiān)控資料與數(shù)據21橋梁施工監(jiān)控實例某大橋為75313075M變截面預應力混凝土連續(xù)梁，橋梁總寬度為26M，分兩幅橋建設，中間預留1M后澆濕接頭，主橋單幅箱梁為單箱單室截面。主跨支點處梁高40M，跨中梁高20M，梁底按二次拋物線Y4F（LX）X/L2變化。箱底寬725M，箱頂寬1325M，箱梁翼緣寬度橋外側為35M，內側為25M，箱梁采用三向預應力混凝土結構。22工程資料及基本數(shù)據某橋受橋下鐵路、公路線的影響，原招標書該主橋橋跨布置均（110190110）預應力混凝土連續(xù)剛構橋，現(xiàn)在施工主橋左右線橋跨布置均為（95315095M）預應力混凝土連續(xù)剛構橋。左、右線主橋在平面均位于直線上，起點樁號均為K4985，終點樁號均為K5525。91023橋型結構全橋分左、右2幅，平面均位于直線上，橋面縱坡均為350。引橋第1聯(lián)、第2聯(lián)均為535M簡支轉連續(xù)裝配式箱梁，第4聯(lián)為235M現(xiàn)澆連續(xù)箱梁，主橋位于第3聯(lián)，為75313075M連續(xù)剛構橋，全橋分跨表如表11所示。表11橋梁分跨表名稱起始墩臺編號跨徑組成（M）橋寬（M）梁高（M）上部結構形式上部施工方式第1聯(lián)（引橋）Z0Z5535第2聯(lián)（引橋）Z5Z1053518簡支轉連續(xù)裝配式箱梁預制吊裝第3聯(lián)（主橋）Z10Z15753130753284連續(xù)剛構掛籃懸澆左幅第4聯(lián)（引橋）Z15Z17355334471418連續(xù)箱梁支架現(xiàn)澆第1聯(lián)（引橋）Y0Y553518第2聯(lián)（引橋）Y5Y1053518簡支轉連續(xù)裝配式箱梁預制吊裝第3聯(lián)（主橋）Y10Y15753130753284連續(xù)剛構掛籃懸澆右幅第4聯(lián)（引橋）Y15Y17355334471418連續(xù)箱梁支架現(xiàn)澆引橋Z0、Z17、Y0、Y17橋臺均采用U型橋臺，Z0Z10、Z15Z16、Y0Y10、Y15Y16橋墩均采用薄壁實體墩，主橋Z11Z14、Y11Y14橋墩均為雙肢實心矩形墩，全橋各基礎為承臺群樁基礎，樁基均按嵌巖樁設計。24設計技術標準及其材料1、道路等級城市快速路；計算行車速度60KM/H；2、設計荷載汽車荷載公路級；人群荷載35KN/M2；局部分析50KN/M均布荷載或15KN集中荷載；3、抗震標準區(qū)域震動反應譜特征周期為035S，地震動峰值加速度小于005G，相當于地震烈度6度?？拐鹪O防類別B類，設防措施等級7度。5、橋梁設計基準期100年，設計使用年限（主體結構）100年，設計安全等級一級，重要性系數(shù)11，環(huán)境類別I類。116、設計最大風力由于橋位處無實測值，設計按規(guī)范取值。7、設計溫度設計合攏溫度為153。材料1、混凝土C55砼主梁C45砼墩柱、系梁C40防水砼橋面鋪裝C30砼防撞護欄、承臺C30水下砼樁基C25砼人行道板、欄桿底梁、路緣石C15砼承臺墊層C55、C45、C40、C30、C25砼材料的力學特性根據公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTGD622004）表314、表315及表316取值，如表12所示。表12混凝土材料特性表強度等級C55C45C40C30C25軸心抗壓強度設計值FCDMPA244205184138115軸心抗拉強度設計值FTDMPA189174165139123彈性模量ECMPA355104335104325104300104281042、鋼材鋼筋直徑D12MM采用R235鋼筋，質量必須符合國家標準鋼筋混凝土用熱扎光圓鋼筋GB149912008的規(guī)定要求；鋼筋直徑D12MM采用HRB335鋼筋，質量必須符合國家標準鋼筋混凝土用熱扎帶肋鋼筋GB149922007的規(guī)定要求。鋼材及型鋼一律采用Q235普通碳素結構鋼，符合國家標準GB70091規(guī)定要求。各鋼材的力學指標均按公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTGD622004）表3231、表324取值。12表13鋼材材料特性表鋼筋種類R235HRB335抗壓強度設計值FSDMPA195280抗拉強度設計值FTDMPA195280彈性模量ESMPA2110520105預應力鋼束采用S152高強低松弛鋼絞線，抗拉強度標準值為FPK1860MPA，質量應符合國家標準（GB/T52242003）規(guī)定要求。第三部分橋梁計算主橋縱橋向計算31計算模型將75313075連續(xù)剛構橋主梁分為162個單元，163個節(jié)點，將1114橋墩分為182個單元，190個節(jié)點，如圖21所示。圖2175313075M連續(xù)剛構縱橋向計算模型各單元的信息表21所示。表21單元信息表部位單元號節(jié)點號材料截面?zhèn)渥⒌?跨124125第2跨25622563第3跨6310063101第4跨101138101138主梁第5跨139162139162C55預應力砼單箱單室截面全預應力構件，掛藍懸澆施工11墩柱16319416419727M矩形斷面12墩柱19525419825913墩柱255304260311257M矩形斷面橋墩14墩柱305344312353C45鋼筋砼27M矩形斷面鋼筋砼構件將主梁的施工分為57個階段，如表22所示。13表22施工階段信息表施工階段施工周期（天）安裝單元號支承節(jié)點號說明160163344164、181、198、229、260、286、312、3331114橋墩基礎、墩柱施工2152227、6065、98103、136141同上1安裝0、0號梁段托架2澆筑0梁段砼310同上1張拉0、0梁段鋼束2安裝掛藍4521、28、59、66、97、104、135、142同上1拆除0、0梁段托架2澆筑1梁段砼52同上張拉1梁段鋼束61同上掛藍前移7520、29、58、67、96、105、134、143同上澆筑2梁段砼82同上張拉2梁段鋼束91同上掛藍前移10519、30、57、68、95、106、133、144同上澆筑3梁段砼112同上張拉3梁段鋼束121同上掛藍前移13518、31、56、69、94、107、1同上澆筑4梁段砼1432、145142同上張拉4梁段鋼束151同上掛藍前移16517、32、55、70、93、108、131、146同上澆筑5梁段砼172同上張拉5梁段鋼束181同上掛藍前移19516、33、54、71、92、109、130、147同上澆筑6梁段砼202同上張拉6梁段鋼束成橋后的約束情況如表23、表24所示。表23成橋后支點約束表節(jié)點位置節(jié)點編號約束10橋墩支點2UY11橋墩支點164、181UX,UY,RZ12橋墩支點198、229UX,UY,RZ13橋墩支點206、286UX,UY,RZ14橋墩支點312、333UX,UY,RZ15橋墩支點162UY表24主從約束表15節(jié)點位置主節(jié)點從節(jié)點約束2418011橋墩墩頂261976222812橋墩墩頂6425910028513橋墩墩頂10231113833214橋墩墩頂140353UX,UY,RZ32箱梁有效寬度計算根據公預規(guī)（JTGD622004）第423條，應計算箱梁在腹板兩側上、下翼緣的有效寬度。預應力混凝土梁在計算預加力引起的混凝土應力時，由軸力產生的應力可按翼緣全寬計算；由偏心彎矩產生的應力可按翼緣有效寬度計算。箱型主梁的有效寬度計算及頂、底板的總有效寬度計算如表25、26所示。表25箱形主梁剪力滯效應（有效寬度）計算項目邊跨支點邊跨跨中中間支點中跨跨中計算跨徑LIM60604178外側挑臂實際寬度BIM35353535BI/LI006006009004S,F090099077101外側挑臂有效寬度BMIM315345270350內側挑臂實際寬度BIM28328316BI/LI005005007004S,F096100085102內側挑臂有效寬度BMIM269300238300腹板厚度M07050705總有效寬度M654695578700實際總寬度7777剪力滯系數(shù)107101121100表26箱梁頂、底板總有效寬度邊跨支點邊跨跨中中間支點中跨跨中頂板有效寬度M1308139111561400底板有效寬度M67970061670033荷載一期恒載1端橫梁單元端橫梁與中橫梁的計算截面均采用橫梁側面的連續(xù)梁截面，需將橫梁多出的重量作為集中力加載到主梁上。每個端橫梁截面比其相鄰漸變段主梁截面多出的面積為252159449256M2，1M長端橫梁的集中力為9256262407KN將各集中力加載于各端橫梁節(jié)點上，如表27所示。表27端橫梁集中荷載端橫梁位置節(jié)點號集中力KN110832240710墩頂端橫梁3132415墩頂端1611324171622407橫梁163108320梁段橫隔板集中力0梁段的自重為388426100984KN0梁段的自重為35792693054KN輸入程序中的0梁段自重為5702KN，0梁段共2個橫隔板，則1個橫隔板的自重為1009845702/221964KN輸入的0梁段自重為5702KN，0梁段共2個橫隔板，則1個橫隔板的自重為930545702/218017KN表280塊橫隔板自重產生的集中力表構件部位節(jié)點號集中力KN241807111墩頂0梁段2618071622196412墩頂0梁段64219641002196413墩頂0梁段102219641381807114墩頂0梁段140180712中跨跨中橫隔板集中力1個跨中橫隔板多出的體積為117M3，則跨中橫隔板產生的集中力為117263042KN18表29跨中橫隔板自重產生的集中力表構件部位節(jié)點號集中力KN第2跨跨中443042第3跨跨中823042第4跨跨中1203042二期恒載橋面鋪裝8CM鋼筋砼7CM瀝青砼，則有12085724/QKNM根據“人行道構造圖（二）”，縱橋向1M長人行道板的荷載集度為24196/1M人行道欄桿重量取為32Q防撞欄桿每米砼體積為028M3，縱橋向1M長防撞護欄自重荷載集度為402857/QKNM管線按計算。1因此，二期恒載總重為1234564671078/QQKNM取人群荷載為35KN/M2。34主梁各截面承載能力極限狀態(tài)驗算341主梁及墩柱正截面抗彎及抗壓彎承載能力驗算在荷載承載能力極限狀態(tài)組合下，驗算主梁的正截面抗彎強度與斜截面抗剪強度，驗算墩柱單元的承載能力。由于主梁為對稱構件，對1/2主梁及各墩柱截面的承載能力作驗算。表2101/2主梁截面承載能力驗算表結構部位節(jié)點號內力屬性NJKNMMJKNM抗力RKN受力類型滿足否19最大彎矩184627923E04下拉受彎是2最小彎矩16487E03822E04上拉受彎是最大彎矩351117E04134E05下拉受彎是3最小彎矩128604E03589E04上拉受彎是最大彎矩101264E04109E05下拉受彎是4最小彎矩101296737E04上拉受彎是最大彎矩16418E04116E05下拉受彎是5最小彎矩16134E03116E05下拉受彎是最大彎矩219543E04121E05下拉受彎是6最小彎矩219385145E04上拉偏壓是最大彎矩391632E04123E05下拉受彎是7最小彎矩24362102E05上拉偏壓是最大彎矩413714E04122E05下拉受彎是8最小彎矩638633E03145E05上拉受彎是最大彎矩123701E04109E05下拉受彎是9最小彎矩130216E04175E05上拉受彎是最大彎矩456592E04106E05下拉受彎是10最小彎矩227460E04194E05上拉受彎是最大彎矩129389E04945E04下拉受彎是11最小彎矩351798E04228E05上拉受彎是最大彎矩311892E03791E04下拉受彎是12最小彎矩579123E05290E05上拉受彎是最大彎矩402306E04363E05上拉受彎是13最小彎矩694176E05363E05上拉受彎是最大彎矩571807E04446E05上拉受彎是14最小彎矩918241E05446E05上拉受彎是最大彎矩744128E05528E05上拉受彎是主梁15最小彎矩115E03301E05528E05上拉受彎是20最大彎矩927182E05611E05上拉受彎是16最小彎矩140E03369E05611E05上拉受彎是最大彎矩111E03242E05728E05上拉受彎是17最小彎矩169E03447E05728E05上拉受彎是最大彎矩134E03309E05847E05上拉受彎是18最小彎矩202E03533E05847E05上拉受彎是最大彎矩162E03383E05982E05上拉受彎是19最小彎矩237E03629E05982E05上拉受彎是最大彎矩191E03464E05113E06上拉受彎是20最小彎矩282E03736E05113E06上拉受彎是各墩柱均為偏心受壓構件，取1114墩柱的計算長度取為，其中為012LL墩柱自承臺頂至梁底高度。墩柱的頂、底截面為最不利受力截面，對其進行承載力驗算。342主梁斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)驗算1/2主梁各截面承載能力極限狀態(tài)下的最大、最小剪力及相應的抗力如表29所示。表2121/2主梁截面抗剪承載力驗算表節(jié)點號剪力類型V箍筋V預應力總抗力設計剪力VR/VD滿足最大剪力16680521531883351119211683是2最小剪力1757621531972911947821013是最大剪力14252220904163427561132912是3最小剪力1996711012920980629533328是最大剪力1357350135735499972715是4最小剪力1394120139412538452589是最大剪力135076013507624005628是5最小剪力1534940153494748205163是6最大剪力1461171621916233620368797是21最小剪力1422980142298725671961是最大剪力148992210071699991169914531是7最小剪力14276301427631887591是最大剪力15428410015164298324775059是8最小剪力1442890144289447573224是最大剪力143710143711090713177是9最小剪力1666830166683690722413是最大剪力14669513007159701181368806是10最小剪力1778482491420276387422319是最大剪力1913721778520915758267359是11最小剪力191372245122158831039912076是最大剪力2773542676730412172364203是12最小剪力28329433563316857119104266是最大剪力28215336121318273855823719是13最小剪力299253419613412141337332551是最大剪力28572928186313915946953315是14最小剪力285729281863139151431862192是最大剪力29778633573331359103212321是15最小剪力297786335733313591522532176是最大剪力31817643743619161112413253是16最小剪力31817643743619161620732233是最大剪力34010851493915971188013296是17最小剪力34010851493915971701932301是最大剪力364471569384214091260823342是18最小剪力364471569384214091780282367是最大剪力388935641194530541333413398是19最小剪力388935641194530541871362421是20最大剪力414347667674811131404863425是22最小剪力41434766767481113194862469是從表212中可看出，各截面的最大、最小剪力抗力均大于設計剪力，因此主梁的斜截面抗剪承載能力滿足要求。35主梁各截面正常使用極限狀態(tài)下抗裂性驗算公橋規(guī)（JTGD622004）第631條規(guī)定正截面抗裂應對構件正截面混凝土的拉應力進行驗算，對全預應力現(xiàn)澆混凝土構件，在作用短期效應組合下（21）08STPC斜截面抗裂應對構件斜截面混凝土的主拉應力進行驗算，對全預應力現(xiàn)TP澆混凝土構件，在荷載短期效應組合下（22）04TPTKF式（21）（22）中在作用短期效應組合下構件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力；ST扣除全部預應力損失后的預加力在構件抗裂驗算邊緣產生的混凝土預PC壓應力；由作用短期效應組合和預加力產生的混凝土主拉應力；TP混凝土的抗拉強度標準值，對C55混凝土，取。TK274TKFMPA因此，荷載短期效應組合下主梁的正拉應力，主拉應力為08STPC。1TPMPA85979485450201（A）上、下緣截面最小正應力231010（B）截面最小主應力圖2131162單元正常使用極限狀態(tài)荷載短期效應組合應力表從圖213可看出，正常使用極限狀態(tài)荷載短期效應組合主梁單元上緣最大正拉應力為02MPA，可認為拉應力滿足要求；下緣最大正拉應力大于0，均滿足規(guī)范要求。各單元的最大主拉應力為10MPA，滿足規(guī)范要求。36預拱度設置公預規(guī)（JTGD622004）第653條規(guī)定鋼筋混凝土和預應力混凝土受彎構件按荷載短期效應組合并考慮長期效應的影響計算的撓度值，在消除結構自重產生的長期撓度后梁式橋主梁的最大撓度處不應超過計算跨徑的1/600。表214消除結構自重后撓度長期效應值表截面位置節(jié)點號消除結構自重后撓度長期效應值MM撓度限值L/600，MM第2跨跨中443612167第3跨跨中823862167第4跨跨中1203622167從表210可看出，消除自重后撓度的長期效應值均小于L/600，滿足規(guī)范要求。公預規(guī)（JTGD622004）第655條規(guī)定當預加應力的長期反拱值小于按荷載短期效應組合計算的長期撓度時應設預拱度，其值應按該項荷載的撓度值與預加應力長期反拱值之差采用；當預加應力的長期反拱值大于按荷載短期效應組合計算的長期撓度時，可不設預拱度。24表215跨中節(jié)點預拱度表截面位置節(jié)點號預加應力效應長期撓度MM荷載短期效應組合長期撓度MM預拱度MM第2跨跨中447571120第3跨跨中825864620第4跨跨中1207671920考慮到跨中的收縮、徐變撓度，在主梁中跨跨中均設2CM的預拱度。37主梁施工階段截面應力驗算公預規(guī)JTGD622004第728條規(guī)定，預應力混凝土受彎構件，在預應力和構件自重等施工荷載作用下應驗算其截面邊緣混凝土的法向壓應力和法向拉應力。法向壓應力應符合下式規(guī)定2507TCCKF對于C55混凝土，混凝土的強度達到設計強度的85時方35CKFMPA可張拉預應力筋，因此有2607821TC由728條規(guī)定，拉應力，對于C55混凝土，07TCTKF274TKFMPA混凝土的強度達到設計強度的85時方可張拉預應力筋，因此有27078524163TCMPA456784950123456789012634578690172345768901925圖24最大懸臂施工階段主梁截面上緣與下緣正應力從圖24可看出，最大懸臂施工階段主梁各截面上緣的最大正壓應力為119MPA，無拉應力；截面下緣最大壓應力為72MPA，無拉應力，均滿足規(guī)范要求。15191914圖25成橋階段主梁截面上緣與下緣正應力從圖25可看出，成橋階段各主梁截面上緣的最大正壓應力為114MPA，無拉應力；下緣截面最大壓應力為119MPA，無拉應力，均滿足規(guī)范要求。第四部分施工監(jiān)測量測結果及其分析41儀器2642掛籃試驗的步驟1掛籃安裝到位，安裝號塊模板，此時立模標高控制點高程見下圖注此立模標高控制點為各節(jié)段施工時箱梁頂面中軸線上前懸端的高程值。2底板標高按照掛籃標高控制點高程與主梁斷面設計高度推算，單位M計；3測點采用16的短鋼筋制作，鋼筋底端置于模板控制點上，并固定鋼筋籠上，頂部磨圓露出砼面2CM，采用紅油漆標記，1鋼筋長度37CM，作為橫披控制點及高程控制點；2鋼筋長度30CM，作為軸線、橫披及高程控制點、3鋼筋長度37CM，作為橫披控制點及高程控制點；4鋼筋作為軸線、高程控制點；4澆筑混凝土前立模標高控制點標高；5張拉縱向預應力筋后，掛籃安裝前，選取溫度穩(wěn)定的時段進行應力、標高、溫度的施工控制測試。備注所給立模標高控制點及測量標記如下圖（單位CM）所示，模板高程允許誤差為0MM5MM單位塊塊（預抬值CM（預抬值CM27施工單位監(jiān)理單位監(jiān)控單位43掛籃靜載試驗掛籃拼裝完畢后，必須進行靜載試驗，以測定結構彈性和非彈性變形值，驗證掛籃各部分結構安全性的同時并為逐段立模標高提供可靠數(shù)值。塊塊（預抬值CM（預抬值CM28測試目的1驗掛籃的實際承載能力、橫向穩(wěn)定性及安全可靠性。2設計計算圖式及技術參數(shù)進行驗證。3掛籃的加工、拼裝質量進行檢驗。測試內容1設計荷載作用下，測試主桁架各桿件、前吊桿及后錨桿的安全性，測試主桁架前端撓度、后錨端及前吊點的豎向位移。2在超載作用下，測試主桁架各桿件、前吊桿及后錨桿的安全性，測試主桁架前端撓度及后錨端豎向位移。3在偏載作用下，測試主桁架各桿件，前吊桿及后錨桿安全性，測試主桁架前端撓度及后錨端豎向位移。測試方法1加載值的確定及加載過程為了保證掛籃承載能力滿足使用要求，并有一定的安全儲備，荷載擬加至最大施工荷載12倍。加載實驗應模擬4塊箱梁荷載，按砼施工順序分級加載試驗，先模擬箱梁底板荷載加載，然后再加上腹板荷載，最后加頂板荷載。每級加載時觀測底籃前橫梁跨中撓度及該處吊帶處撓度，主桁前橫梁吊帶處撓度。加載采用砂袋加載。2撓度測試前端撓度在主梁上固定一個水準塔尺的限位槽，立柱處撓度在立桿處貼標尺用水準儀測量，后錨端豎向位移測量同前端。兩邊二片三角桁架的撓度測點均應對稱布置，以便比較；中間桁架起橫向穩(wěn)定作用，一般受力較小，但考慮到偏載作用影響，為便于分析結構的性能，在各橫向聯(lián)結桁架或型鋼的中點上布設測點，以觀察撓度。44主梁標高布置測點主梁每個節(jié)段上下游梁底各設一個測點，梁底測點供底板定位使用，在主梁澆筑完成后，將測點引至梁頂，梁頂測點采用20鋼筋伸至入腹板內15M20M，焊接在腹板內豎向鋼筋上并伸出梁頂表面30CM左右，在以后的施工過程中必須認真保護。29以下工況的施工測量人員須對梁頂、底的全部標高測點的標高進行測量A掛籃的定位；B澆筑本節(jié)段混凝土后在梁頂預埋短鋼筋，第二天日出前測量本節(jié)段的梁底標高和所有已澆筑梁段梁頂（預埋短鋼筋頭部）的標高；C張拉本節(jié)段預應力鋼筋后測量所有已澆筑梁段梁頂（預埋短鋼筋頭部）的標高。圖11標高測點布置示意圖A測點布置每節(jié)段四個測點，見圖33；B測量儀器精密水準儀，測量精度在20MM以內；C測點制作采用20鋼筋，露出端上部加工磨圓并涂上紅漆，高出梁頂表面混凝土面約30CM。圖12測點布設、標高測量圖例45各施工階段應力應變及其高程實測值與計算值比較30箱梁13、14特征點高程表節(jié)點編號截面編號樁號A點高程底板厚梁高B點高程7116ZK0525620012439360323212407367215ZK0526060012437820325324712405357314ZK0526500012436280338336312402657413ZK0526940012434740358353812399367512ZK052738001243320383376712395537611ZK0527820012431660414404712391197710ZK052826001243012045143761238636789ZK052870001242858049347521238106798ZK05290500124273505350831237652807ZK0529400012426130575443123717816ZK05297500124249061358311236659825ZK05301000124236806662461236122834ZK053045001242245070966881235557843ZK053080001242123076171561234967852ZK0531150012420816765123435861ZK053150001241878087481691233709墩邊K0531650012418258412334258713墩K0532000012417031841233303墩邊K0532350012415884123318881ZK053250001241528087481691233359892ZK05328500124140508167651233755903ZK053320001241283076171561234127914ZK05335500124116070966881234472925ZK0533900012410380666246123479231936ZK053425001240915061358311235084947ZK0534600012407930575443123535958ZK0534950012406705350831235587969ZK0535300012405480493475212357969710ZK0535740012403940451437612360189811ZK053618001240240414404712361939912ZK05366200124008603833767123631910013ZK05370600123993203583538123639410114ZK05375000123977803383363123641510215ZK05379400123962403253247123637710316ZK053838001239470323212362710416ZK05386200123938603232123618610515ZK05390600123923203253247123598510614ZK05395000123907803383363123571510713ZK05399400123892403583538123538610812ZK0540380012387703833767123500310911ZK05408200123861604144047123456911010ZK0541260012384620451437612340861119ZK0541700012383080493475212335561128ZK054205001238185053508312331021137ZK05424000123806305754431232621146ZK054275001237940613583112321091155ZK054310001237818066624612315721164ZK0543450012376950709668812310071173ZK0543800012375730761715612304171182ZK054415001237450816765122981191ZK054450001237328087481691229159墩邊K05446500123727584122887512014墩K054500001237153184122875332墩邊K05453500123703841228631211BK0545500012369780874816912288091222BK054585001236855081676512292051233BK0546200012367330761715612295771244BK054655001236610709668812299221255BK054690001236488066624612302421266BK0547250012363650613583112305341277BK0547600012362430575443123081288BK05479500123612053508312310371299BK05483000123599804934752123124613010BK05487400123584404514376123146813111BK0549180012356904144047123164313212BK05496200123553603833767123176913313BK05500600123538203583538123184413414BK05505000123522803383363123186513515BK05509400123507403253247123182713616BK055138001234920323212317213717BK05516200123483603232123163613818BK05520840123467303232123147313919BK05522840123460307232123140314020BK055248401234534321231334說明各點高程不含施工預拱度。33從以上各表可以看出，T型結構箱型梁應力計算值隨著荷載的增加，同一測點的應力也有不斷增加的趨勢，計算數(shù)據表現(xiàn)出一定的規(guī)律性，比較分析實測值和計算值，在各個施工階段的應力實測數(shù)據普遍小于計算值，但數(shù)值變化6張拉后5張拉后5澆注完2011051028851092288044澆注完20110503304763227230519309383張拉后20110429302153澆注完2011042530167304651張拉后20110412305783084132448314953093231143打完灰初值20110408299013019331904317023104631246狀態(tài)日期926124926118926148926038926040926088位置左中右左中右14左幅梁底梁頂備注狀態(tài)日期926129926022926117925974926142926045位置左中右左中右打完