20210811盈建科減震設(shè)計(jì)應(yīng)用-課件

YJK減震設(shè)計(jì)應(yīng)用

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1YJK減震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)減震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)概念布置粘滯消能器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)流程布置屈曲約束支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)流程常見(jiàn)問(wèn)題匯總3

減震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)概念010203消能減震設(shè)計(jì)指在房屋結(jié)構(gòu)中設(shè)置消能器，通過(guò)位移相關(guān)型或速度相關(guān)型消能器提供附加阻尼，消耗輸入的地震能量，達(dá)到預(yù)期減震要求。減震概念小震下減震效果一般可達(dá)5%~30%，中大震下結(jié)構(gòu)層間位移減震效果可達(dá)30%左右。減震效果適用范圍：適用范圍廣闊，幾乎沒(méi)有限制，適用于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。減震設(shè)計(jì)概念減震器剛度—影響結(jié)構(gòu)的周期、內(nèi)力、位移；減震器阻尼—主要增加減震效果；減震器的非線(xiàn)性屬性；減震設(shè)計(jì)概念010203位移相關(guān)型：位移相關(guān)型可以有效的增加結(jié)構(gòu)阻尼比，同時(shí)增加結(jié)構(gòu)剛度，因此加入位移相關(guān)型消能器后結(jié)構(gòu)的周期變短，阻尼比增加。位移相關(guān)型消能器：屈曲約束支撐（BRB）軟鋼剪切消能器摩擦型消能器鉛消能器等效果：消能器對(duì)于減小結(jié)構(gòu)的總基底剪力效果有時(shí)侯并不顯著，但對(duì)于控制結(jié)構(gòu)位移效果顯著。減震設(shè)計(jì)概念010203速度相關(guān)型消能器速度相關(guān)型：增加結(jié)構(gòu)的阻尼，不提供剛度，不改變結(jié)構(gòu)周期。速度相關(guān)型消能器：黏滯消能器黏彈性消能器效果：通過(guò)增加結(jié)構(gòu)的阻尼實(shí)現(xiàn)減小結(jié)構(gòu)基底剪力和層間位移的效果。減震設(shè)計(jì)概念8減震設(shè)計(jì)概念《建筑消能減震設(shè)計(jì)規(guī)范》JGJ297-2013第4.1.2條第2、3款：2當(dāng)消能減震結(jié)構(gòu)主體結(jié)構(gòu)處于彈性工作狀態(tài)，且消能器處于非彈性狀態(tài)時(shí)，可將消能器進(jìn)行等效線(xiàn)性化，采用附加有效阻尼比和有效剛度的振型分解反應(yīng)譜、彈性時(shí)程分析法，也可采用彈塑性時(shí)程分析法。3當(dāng)消能減震結(jié)構(gòu)主體結(jié)構(gòu)進(jìn)入彈塑性狀態(tài)時(shí)，應(yīng)采用靜力彈塑性分析方法或彈塑性時(shí)程分析方法；《抗規(guī)》12章：當(dāng)主體結(jié)構(gòu)基本處于彈性工作狀態(tài)時(shí)，可采用線(xiàn)性分析方法做簡(jiǎn)單估算；消能減震結(jié)構(gòu)的阻尼比由主體結(jié)構(gòu)的阻尼比和消能部件附加給結(jié)構(gòu)的有效阻尼比組成；減震設(shè)計(jì)概念規(guī)范規(guī)定“一般情況下宜采用靜力彈塑性分析或者彈塑性時(shí)程分析方法，但當(dāng)主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件基本處于彈性工作階段時(shí)，可采取彈性分析方法，如基于等價(jià)線(xiàn)性化的振型分解反應(yīng)譜法做簡(jiǎn)化估算，主體結(jié)構(gòu)和消能器所處的狀態(tài)及適合的分析方法可選下表”。主體結(jié)構(gòu)消能器分析方法彈塑性非線(xiàn)性靜力彈塑性彈塑性時(shí)程分析彈塑性線(xiàn)性靜力彈塑性彈塑性時(shí)程分析線(xiàn)性非線(xiàn)性振型分解反應(yīng)譜法彈塑性時(shí)程分析線(xiàn)性線(xiàn)性振型分解反應(yīng)譜法彈性時(shí)程分析《建筑消能減震技術(shù)規(guī)程》3.3.1條文說(shuō)明：減震設(shè)計(jì)概念消能減震分析方法不同位置不同地震水準(zhǔn)，有效剛度和阻尼如何得到；需采用小震、中震、大震計(jì)算；不同地震水準(zhǔn)下的耗能、滯回等特性；反應(yīng)譜計(jì)算不可或缺；難點(diǎn)非線(xiàn)性單元，需按動(dòng)力時(shí)程分析計(jì)算

布置粘滯消能器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)流程布置粘滯消能器設(shè)計(jì)流程傳統(tǒng)設(shè)計(jì)流程布置粘滯消能器設(shè)計(jì)流程推薦設(shè)計(jì)流程工程概況本工程抗震設(shè)防烈度8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度峰值為0.30g，設(shè)計(jì)地震分組第三組，Ⅱ類(lèi)場(chǎng)地，場(chǎng)地特征周期0.45秒，采用框架結(jié)構(gòu)形式，樓層數(shù)6層，無(wú)地下室，總高23米。。運(yùn)行YJK，對(duì)無(wú)控原模型進(jìn)行小震反應(yīng)譜法計(jì)算。此結(jié)構(gòu)是鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)阻尼比為5%查看其層間位移角和位移比對(duì)無(wú)控原模型進(jìn)行小震反應(yīng)譜法計(jì)算樓層剪力、配筋對(duì)無(wú)控原模型進(jìn)行小震反應(yīng)譜法計(jì)算從以上結(jié)果可以看出：1、1-5層層間位移角超限；2、部分梁柱抗剪超限；在進(jìn)行粘滯消能器設(shè)置的設(shè)計(jì)中，減震目標(biāo)通常體現(xiàn)為使結(jié)構(gòu)的附加阻尼比達(dá)到某一設(shè)計(jì)值，從而使消能減震結(jié)構(gòu)能夠達(dá)到規(guī)范的要求。例如混凝土結(jié)構(gòu)不設(shè)置阻尼器時(shí)結(jié)構(gòu)阻尼比為5%，設(shè)置阻尼器后目標(biāo)阻尼比為21%。樓層剪力減小40%左右；通過(guò)試算來(lái)完成減震目標(biāo)的設(shè)定。經(jīng)過(guò)多次試算，當(dāng)該結(jié)構(gòu)阻尼比為21%時(shí)，構(gòu)件不再有超限現(xiàn)象，層間位移角樓層滿(mǎn)足要求。則此確定的減震目標(biāo)為結(jié)構(gòu)阻尼比提高至21%。無(wú)控模型提高結(jié)構(gòu)阻尼比試算，確定減震目標(biāo)綜上所有構(gòu)件都不超限，位移比和層間位移角均滿(mǎn)足《抗規(guī)》相應(yīng)要求。所以可以將目標(biāo)定為結(jié)構(gòu)總阻尼比X和Y均為21%，即消能器附加給結(jié)構(gòu)的附加阻尼比為16%。無(wú)控模型提高結(jié)構(gòu)阻尼比試算，確定減震目標(biāo)目標(biāo)模型反應(yīng)譜結(jié)果：位移比、位移角、樓層剪力、配筋初步設(shè)計(jì)有控模型方案（1）建立初設(shè)方案模型--初步設(shè)計(jì)消能器布置數(shù)量和位置將原無(wú)消能器的模型復(fù)制一份，設(shè)置為“有控-初設(shè)”。初步設(shè)定采用筒式流體粘滯阻尼器，結(jié)構(gòu)布置：從底層到頂層，人字形布置，1-3層每層8個(gè)，4-5層每層設(shè)置7個(gè)3初步設(shè)計(jì)有控模型方案（1）

指定阻尼器單元屬性3注：阻尼系數(shù)的單位軟件界面顯示不全，應(yīng)是kN*(s/m)α；有控模型小震時(shí)程法計(jì)算進(jìn)行生成數(shù)據(jù)+全部計(jì)算后，得到反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果。反應(yīng)譜法計(jì)算過(guò)程是進(jìn)行時(shí)程計(jì)算必須的中間過(guò)程；注意結(jié)構(gòu)阻尼比還應(yīng)按無(wú)控模型的填寫(xiě)，此例為5%4（2）有控模型小震反應(yīng)譜法計(jì)算有控模型小震時(shí)程法計(jì)算A、在“彈性時(shí)程分析”菜單的“人工波生成”對(duì)話(huà)框上生成一條和規(guī)范譜擬合的非常好的人工波；4（3）直接積分時(shí)程法計(jì)算有效剛度有效阻尼有控模型小震時(shí)程法計(jì)算直接積分時(shí)程法4（3）直接積分時(shí)程法計(jì)算有效剛度有效阻尼4（3）直接積分時(shí)程法計(jì)算有效剛度有效阻尼時(shí)程結(jié)果查看有控模型小震時(shí)程法計(jì)算在“構(gòu)件編號(hào)”可以查看直接積分時(shí)程法計(jì)算得有效剛度和阻尼4（3）讀取直接積分法得到的有效剛度和阻尼進(jìn)行反應(yīng)譜法計(jì)算有控模型小震時(shí)程法計(jì)算4（3）讀取直接積分法得到的有效剛度和阻尼進(jìn)行反應(yīng)譜法計(jì)算如果發(fā)現(xiàn)某項(xiàng)內(nèi)容不滿(mǎn)足要求或者有超筋現(xiàn)象，請(qǐng)返回到第3步重新調(diào)整消能器布置方案或者調(diào)整參數(shù)。滿(mǎn)足要求后，此即為最終方案，配筋結(jié)果也可作為最終結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)結(jié)果。Wzq中輸出結(jié)構(gòu)阻尼比有控模型小震時(shí)程法計(jì)算有控模型和無(wú)控模型大震彈塑性結(jié)果分析5《減震消能減震》JGJ297-2013第4.1.7條：采用靜力彈塑性分析方法時(shí)應(yīng)滿(mǎn)足下列要求：2結(jié)構(gòu)目標(biāo)位移的確定應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)的不同性能來(lái)選擇，宜采用結(jié)構(gòu)總高度的1.5%作為頂點(diǎn)位移的界限值；此模型總高度為23m，總高度的1.5%為345mm做為頂點(diǎn)位移的界限值?！督ㄖ軠p震設(shè)計(jì)規(guī)程》JGJ297-2013第6.4.3條：“2消能減震結(jié)構(gòu)的彈性層間位移角限值不應(yīng)大于現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011規(guī)定的限值要求”當(dāng)結(jié)構(gòu)遭遇中大地震時(shí)，一般建筑主體結(jié)構(gòu)不再處于彈性階段，而是逐步進(jìn)入彈塑性階段，故對(duì)于中大震的分析應(yīng)采用彈塑性分析，本例采用YJK的動(dòng)力彈塑性分析模塊YJK-EP。有控模型和無(wú)控模型大震彈塑性結(jié)果分析295《建筑消能減震設(shè)計(jì)規(guī)程》JGJ297-2013第6.4.2條：1消能子結(jié)構(gòu)中梁、柱、墻構(gòu)件宜按重要構(gòu)件設(shè)計(jì)，并應(yīng)考慮罕遇地震作用效應(yīng)和其他荷載作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)，其值應(yīng)小于構(gòu)件極限承載力。2、消能子結(jié)構(gòu)中的梁、柱和墻截面設(shè)計(jì)應(yīng)考慮消能器在極限位移和極限速度下的阻尼力作用5（1）

YJK彈塑性選地震波及計(jì)算參數(shù)設(shè)定生成數(shù)據(jù)有控模型和無(wú)控模型大震彈塑性結(jié)果分析5（2）將子結(jié)構(gòu)設(shè)定成不屈服構(gòu)件生成數(shù)據(jù)后在“特殊構(gòu)件”中的“屈服/不屈服項(xiàng)”指定所有子結(jié)構(gòu)的梁柱等構(gòu)件為不屈服（抗彎、抗剪、軸向可分別設(shè)定）構(gòu)件，材料強(qiáng)度可為標(biāo)準(zhǔn)值或極限值有控模型和無(wú)控模型大震彈塑性結(jié)果分析5（3）彈塑性分析后，結(jié)果查看：耗能、層間位移角、滯回曲線(xiàn)、位移時(shí)程曲線(xiàn)等生成數(shù)據(jù)后在“特殊構(gòu)件”中的“屈服/不屈服項(xiàng)”指定所有子結(jié)構(gòu)的梁柱等構(gòu)件為不屈服（抗彎、抗剪、軸向可分別設(shè)定）構(gòu)件，材料強(qiáng)度可為標(biāo)準(zhǔn)值或極限值。有控模型和無(wú)控模型大震彈塑性結(jié)果分析5（3）彈塑性分析后，結(jié)果查看：大震作用下的屈服機(jī)制合理性判斷等看各構(gòu)件及子結(jié)構(gòu)的損傷發(fā)展情況：梁端首先有損傷，然后更多的梁端出現(xiàn)損傷，個(gè)別的梁端損傷較大，然后柱端出現(xiàn)損傷，符合強(qiáng)柱弱梁屈服機(jī)制，而子結(jié)構(gòu)未出現(xiàn)極限承載力破壞。屈服機(jī)制合理。有控模型和無(wú)控模型大震彈塑性結(jié)果分析5（3）彈塑性分析后，結(jié)果查看：查看子結(jié)構(gòu)構(gòu)件大震下的配筋結(jié)果程序用紅色字體起提示作用，表明該構(gòu)件大震彈塑性配筋比小震彈性配筋大有控模型和無(wú)控模型大震彈塑性結(jié)果分析5（3）彈塑性分析后，結(jié)果查看：查看子結(jié)構(gòu)構(gòu)件大震下的配筋結(jié)果構(gòu)件承載力富余系數(shù)的計(jì)算有控模型和無(wú)控模型大震彈塑性結(jié)果分析

布置屈曲約束支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)流程屈曲約束支撐BRB屈曲約束支撐是位移相關(guān)型消能器，能有效提高結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度，且能增加大震下結(jié)構(gòu)的耗能能力，是目前應(yīng)用最為廣泛的消能減震技術(shù)之一，實(shí)際工程中，部分工程要求屈曲約束支撐小震下彈性，不屈服，只考慮對(duì)結(jié)構(gòu)提供的剛度。也有部分工程要求小震下也發(fā)揮屈曲耗能。BRB142設(shè)計(jì)流程：3建立有控的初步方案結(jié)構(gòu)模型；457有控結(jié)構(gòu)模型大震彈塑性時(shí)程計(jì)算；無(wú)控結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行小震反應(yīng)譜方法計(jì)算；設(shè)定消能減震方案；有控結(jié)構(gòu)模型小震時(shí)程計(jì)算；工程概況某省幼兒園主體結(jié)構(gòu)，3層，高13.6m，設(shè)計(jì)地震設(shè)防烈度8度第2組，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.20g，場(chǎng)地類(lèi)別為Ⅱ類(lèi)，特征周期0.4s。重點(diǎn)設(shè)防，乙類(lèi)建筑。無(wú)控結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行小震反應(yīng)譜方法計(jì)1由以上結(jié)果可以看出2層的層間位移角較大，超過(guò)《抗規(guī)》1/550限值要求；無(wú)超筋。設(shè)定消能減震方案2分析：第一步對(duì)無(wú)控模型的結(jié)果可以看出，無(wú)控小震反應(yīng)譜結(jié)果基本滿(mǎn)足規(guī)范上抗震要求，可考慮采用在小震彈性且提供剛度減小層間位移、中大震提供耗能的屈曲約束支撐消能器構(gòu)件。根據(jù)無(wú)控模型結(jié)果確定采用的減震方案，及消能器數(shù)量、位置和參數(shù)。初設(shè)方案：擬采用1-3層均布置相同型號(hào)噸位的屈曲約束支撐，參數(shù)如下：初始剛度：60000kN/m屈服承載力200kN，極限承載力320kN，屈服后的剛度比0.02，屈服指數(shù)5，一字型芯材建立有控結(jié)構(gòu)模型-初步設(shè)計(jì)3BRB按照斜桿建立，截面類(lèi)型和尺寸可按照初始剛度進(jìn)行等效，材料類(lèi)型設(shè)置為5（鋼材），在前處理中指定成屈曲約束支撐屬性后，計(jì)算時(shí)會(huì)被連接單元給取代。程序還自動(dòng)對(duì)其進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算，此時(shí)采用的截面即為建模時(shí)的斜撐截面。建立有控結(jié)構(gòu)模型-初步設(shè)計(jì)3計(jì)算參數(shù)、連接單元參數(shù)設(shè)定有控結(jié)構(gòu)模型小震反應(yīng)譜法計(jì)算4將有控模型進(jìn)行上部結(jié)構(gòu)的“生成數(shù)據(jù)+全部計(jì)算”完成小震下反應(yīng)譜方法的計(jì)算。此結(jié)果不是最終的結(jié)果，是進(jìn)行時(shí)程計(jì)算必須的中間過(guò)程。有控結(jié)構(gòu)小震直接積分時(shí)程法計(jì)算51、生成與規(guī)范譜擬合較好的人工地震波有控結(jié)構(gòu)小震直接積分時(shí)程法計(jì)算52、在直接積分時(shí)程法菜單中進(jìn)行該地震波下的時(shí)程計(jì)算從以上曲線(xiàn)可以看出，小震下屈曲約束支撐已經(jīng)進(jìn)入一定的耗能階段，但是耗能較小，接近彈性狀態(tài)。有控結(jié)構(gòu)小震直接積分時(shí)程法計(jì)算53、結(jié)果查看：滯回曲線(xiàn)層間位移最大的2層所在的BRB滯回耗能較大，剛度有所退化，但退化不大，1層和3層的基本處于彈性階段，剛度基本沒(méi)有發(fā)生退化，接近初始剛度60000kN/m。有控結(jié)構(gòu)小震作用下反應(yīng)譜法計(jì)算6位移比、位移角均比原模型減小且滿(mǎn)足要求；配筋均滿(mǎn)足規(guī)范要求。有控結(jié)構(gòu)小震作用下反應(yīng)譜法計(jì)算6屈曲約束支撐的強(qiáng)度應(yīng)力計(jì)算結(jié)果。有控結(jié)構(gòu)小震作用下反應(yīng)譜法計(jì)算6有效剛度、有效阻尼查看有控結(jié)構(gòu)小震作用下反應(yīng)譜法計(jì)算6有效剛度:列出所有BRB由直接積分時(shí)程法計(jì)算出的有效剛度和有效阻尼，有效剛度一般在52000-60000kN/M之間，和前處理設(shè)定的非線(xiàn)性初始剛度60000對(duì)比，小震下剛度有所退化，但退化非常小，說(shuō)明在小震時(shí)屈曲約束支撐也部分進(jìn)入了屈服狀態(tài)，并開(kāi)始發(fā)揮耗能作用，和第五步的能量曲線(xiàn)結(jié)果一致。這些表明屈曲約束支撐在小震下接近彈性狀態(tài)。有效阻尼：有效阻尼大多數(shù)BRB都是一個(gè)較小的數(shù)值，一般為0-30之間，和整體結(jié)構(gòu)的阻尼比較是非常小的，可以忽略，這和一般屈曲約束支撐將其有效阻尼參數(shù)設(shè)置為0是相符的。其中有幾個(gè)剛度退化比較嚴(yán)重的屈曲約束支撐，其有效阻尼達(dá)到300，有的達(dá)到900度，說(shuō)明在小震下已經(jīng)進(jìn)入屈曲滯回耗能階段。有控模型和無(wú)控模型中大震彈塑性時(shí)程分析對(duì)比計(jì)算71、選波有控模型和無(wú)控模型中大震彈塑性時(shí)程分析對(duì)比計(jì)算7結(jié)果查看可見(jiàn)大震下，屈曲約束支撐耗能效果比較明顯。有控模型和無(wú)控模型中大震彈塑性時(shí)程分析對(duì)比計(jì)算7滯回曲線(xiàn)大震彈塑性下BRB滯回曲線(xiàn)飽滿(mǎn)，屈曲約束支撐都已經(jīng)進(jìn)入屈曲耗能階段，最大出力都達(dá)到或超過(guò)了屈服承載力300kN，2層的屈曲約束支撐最大位移為13.8mm。應(yīng)查看所有地震波所有BRB滯回曲線(xiàn)，以得到BRB最大出力及彈塑性最大位移，以來(lái)判斷廠(chǎng)家提供的材料是否滿(mǎn)足1.2倍最大位移的要求。有控模型和無(wú)控模型中大震彈塑性時(shí)程分析對(duì)比計(jì)算7層間位移角對(duì)比通過(guò)以上對(duì)比，布置BRB的有控模型在大震彈塑性下的最大層間位移角有明顯的減小，X向1/74減小到1/92，Y向由1/59減小到1/104。有控模型和無(wú)控模型中大震彈塑性時(shí)程分析對(duì)比計(jì)算7樓層剪力對(duì)比通過(guò)以上對(duì)比，布置BRB的有控模型在大震彈塑性下的最大層間位移角有明顯的減小，X向1/74減小到1/92，Y向由1/59減小到1/104。有控模型和無(wú)控模型中大震彈塑性時(shí)程分析對(duì)比計(jì)算7大震屈服機(jī)制合理性判斷從以上可以得出，結(jié)構(gòu)的破壞，首先是梁端出現(xiàn)了塑性鉸，而后梁端塑性鉸增多，進(jìn)而少量柱端出現(xiàn)破壞，最后時(shí)刻是部分梁端破壞嚴(yán)重，個(gè)別柱也出現(xiàn)較嚴(yán)重的破壞。屈服機(jī)制符合性能設(shè)計(jì)要求。常見(jiàn)問(wèn)題匯總常見(jiàn)問(wèn)題匯總1、各種阻尼器的建模方式？連梁阻尼器墻間剪切阻尼器常見(jiàn)問(wèn)題匯總1、各種阻尼器的建模方式？粘滯阻尼器常見(jiàn)問(wèn)題匯總1、各種阻尼器的建模方式？防屈曲約束支撐常見(jiàn)問(wèn)題匯總2、YJK中屈曲約束支撐采用的是什么計(jì)算單元模型？——塑性單元Wen模型a.剛度是指屈曲約束支撐的初始剛度及其卸載時(shí)的剛度。b.屈服力是指使得屈曲約束支撐達(dá)到屈服時(shí)，其所承擔(dān)的力。其值與雙線(xiàn)性模型曲線(xiàn)拐點(diǎn)處的內(nèi)力值一致。c.屈服后剛度比是指屈服后剛度與初始剛度的比值。d.屈服指數(shù)是Wen單元的一個(gè)參數(shù)，它表征構(gòu)件由屈服前剛度過(guò)渡到屈服后剛度時(shí)的平滑處理程度，當(dāng)屈服指數(shù)無(wú)限大時(shí)，不做平滑處理，此時(shí)Wen模型與雙線(xiàn)性模型一致。當(dāng)屈服指數(shù)越小時(shí)，平滑處理的程度就越高。常見(jiàn)問(wèn)題匯總3、YJK中速度型阻尼器采用的是什么計(jì)算單元模型？——Maxwell模型Maxwell模型是彈簧和阻尼串聯(lián)的模型。V為整根構(gòu)件兩端的相對(duì)速度。常見(jiàn)問(wèn)題匯總3、YJK中速度型阻尼器采用的是什么計(jì)算單元模型？——Maxwell模型阻尼系數(shù)c是一個(gè)線(xiàn)性系數(shù)，對(duì)整個(gè)F軸有一個(gè)線(xiàn)性縮放的作用。指數(shù)系數(shù)а會(huì)影響曲線(xiàn)的凸凹性，在а為1時(shí)為直線(xiàn)。具體見(jiàn)下兩圖，其中阻尼系數(shù)C的單位均為kN*(s/m)常見(jiàn)問(wèn)題匯總5、減震器連接單元的局部坐標(biāo)系應(yīng)該如何判定？（1）若定位斜撐是平行于整體坐標(biāo)Z軸的，那么局部坐標(biāo)和整體坐標(biāo)的關(guān)系：U1=-ZU2=YU3=X（2）若定位斜撐不平行于Z軸，那么局部坐標(biāo)系的計(jì)算方式為：U1=斜撐軸向U3=U1叉乘整體坐標(biāo)Z軸U2=U3叉乘U1速度型阻尼器：“阻尼器”連接單元位移型阻尼器：“屈曲約束支撐”或者“塑性單元Wen”4、YJK中不同類(lèi)型的減震器應(yīng)選擇的連接單元類(lèi)型？常見(jiàn)問(wèn)題匯總6、減震器的有效剛度和有效阻尼是固定值嗎？不是固定值。相同規(guī)格的減震器，在同一結(jié)構(gòu)中可能提供不同的剛度和阻尼，因?yàn)闇p震器的有效剛度和有效阻尼與地震波，地震方向，地震波峰值加速度，安裝位置，局部方向都有關(guān)系。(1)減震器在小震、中震和大震下提供不同的有效剛度和阻尼

結(jié)構(gòu)底層布置在X方向的某一根屈曲約束支撐（位置如下圖所示）在18cm/s2,70cm/s2,400cm/s2地震峰值加速度下YJK分別計(jì)算出的有效剛度和有效阻尼。常見(jiàn)問(wèn)題匯總常見(jiàn)問(wèn)題匯總(2)減震器在不同安裝位置提供不同的有效剛度和有效阻尼

從結(jié)果中可以看出，盡管頂層與底層的屈曲約束支撐力學(xué)參數(shù)一致，但處于頂層的屈曲約束支撐在地震作用下，兩端變形較小，導(dǎo)致滯回曲線(xiàn)滯回圈較小，從而相應(yīng)的耗能也較小。6、減震器的有效剛度和有效阻尼是固定值嗎？常見(jiàn)問(wèn)題匯總7、

YJK中直接積分法中的有效剛度、有效阻尼是如何計(jì)算的？有效剛度的計(jì)算式中F和分別為t時(shí)刻減震器內(nèi)力與相對(duì)變形，keff為有效剛度。另外軟件同時(shí)提供“割線(xiàn)剛度”常見(jiàn)問(wèn)題匯總7、

YJK中直接積分法的有效剛度、有效阻尼是如何計(jì)算的？有效阻尼的計(jì)算計(jì)算減震器的有效阻尼前，先要計(jì)算全程的內(nèi)能Ein（也即滯回曲線(xiàn)與坐標(biāo)軸所圍的面積）、構(gòu)件最終的彈性應(yīng)變能Eelas。式中kinitial是減震器的彈性剛度，F(xiàn)fin是減震器最終時(shí)刻的受力。另外軟件同時(shí)提供“割線(xiàn)阻尼”選項(xiàng)。常見(jiàn)問(wèn)題匯總8、

屈曲約束支撐的有效剛度、有效阻尼應(yīng)該如何填寫(xiě)？一般而言，隨著地震波加速度的增大，屈曲約束支撐由于會(huì)更多的進(jìn)入屈服段，會(huì)導(dǎo)致其有效剛度有減小趨勢(shì)，而同時(shí)滯回曲線(xiàn)更加飽滿(mǎn)，所以其有效阻尼應(yīng)有增大的趨勢(shì)。但是并沒(méi)有絕對(duì)大小的關(guān)系，不一定有效剛度越小的屈曲約束支撐，有效阻尼越大。小震下，BRB處于彈性狀態(tài)，有效剛度可以填成初始剛度，有效阻尼可以填0。中震大震下，BRB開(kāi)始屈服耗能，其有效剛度填寫(xiě)成一個(gè)處于除濕剛度和屈服后剛度之間的值，有效阻尼不應(yīng)該是0。常見(jiàn)問(wèn)題匯總9、YJK對(duì)于非地震荷載工況的初始剛度是怎么考慮的？軟件僅在地震計(jì)算工況下，對(duì)減震器單元采用讀入的直接積分法時(shí)程計(jì)算的有效剛度和阻尼對(duì)于非連梁折減模型的非地震工況，不采用這個(gè)有效剛度和阻尼。對(duì)于恒活風(fēng)等的非地震荷載工況，軟件對(duì)減震構(gòu)件的有效剛度，仍采用該減震構(gòu)件參數(shù)中的非線(xiàn)性參數(shù)中的剛度，而對(duì)于阻尼，仍采用其他非減震構(gòu)件同樣的阻尼。常見(jiàn)問(wèn)題匯總10、直接積分法計(jì)算有效剛度、有效阻尼時(shí)，應(yīng)選擇什么樣的地震，計(jì)算結(jié)果能更合理？建議生成一條和規(guī)范譜擬合的非常好的人工波?？梢栽凇皬椥詴r(shí)程”模塊中的“人工波生成”功能來(lái)生成。11、減震器的內(nèi)力滯回曲線(xiàn)尖銳線(xiàn)較多，不夠平滑，其有效剛度等值也不合理，該怎么解決？因?yàn)橹苯臃e分法或者動(dòng)力彈塑性的積分步長(zhǎng)有點(diǎn)長(zhǎng)，建議將步長(zhǎng)減小，例如由0.02s減小到0.001s，計(jì)算時(shí)間稍長(zhǎng)，但是結(jié)果會(huì)更加合理。常見(jiàn)問(wèn)題匯總通過(guò)構(gòu)件的內(nèi)力滯回曲線(xiàn)可以看到所需的最大出力、最大位移值，豎軸為作用力（kN）、水平軸為位移值（m）。在BRB