車站站附屬結(jié)構(gòu)高支模方案-修改

深圳市城市軌道交通9號(hào)線BT工程9103標(biāo)段下梅林站附屬結(jié)構(gòu)高支模工程平安專項(xiàng)施工方案審批：中建交通建設(shè)集團(tuán)深圳地鐵9號(hào)線BT工程9103標(biāo)段工程經(jīng)理部二零一五年九月目錄第一章編制依據(jù)和說(shuō)明 ⑥類梁〔截面積400×2570〕：梁底木方間距250，梁下每排設(shè)4根承重立桿(含梁兩側(cè)立桿，梁底另增2根立桿)，縱距≤350；以400×2570梁為驗(yàn)算對(duì)象。梁下立桿縱、橫距小于600，步距1200；按1000×1200梁為驗(yàn)算對(duì)象。次楞100×100木方垂直梁截面布置，間距300；主楞雙鋼管，可調(diào)支撐托節(jié)點(diǎn)，梁跨度方向間距600mm，垂直方向間距600mm。均為梁頂托節(jié)點(diǎn)，梁板不共用立桿，水平立桿步距1200。梁模板體系中，模板選用18mm厚多層板，次背楞選用100×100mm方木，間距300mm；主背楞選用雙鋼管，縱向間距600mm，橫向間距600mm；豎向設(shè)置2道M16對(duì)拉螺栓，縱向間距不大于500mm。1、面板受力分析將面板簡(jiǎn)化為支撐在次楞木方上的三跨連續(xù)梁體系進(jìn)行計(jì)算。其中，多層板面板寬度取b=1.0m，板厚即為梁高取h=0.018m，次楞間距即為梁跨度取0.3m。均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1=[〔0.5+1.2×24+1.2×2.5〕×1.35+2.5×1.4]×1.0=45.97kN/m根據(jù)以上計(jì)算，取q1=45.97kN/m作為驗(yàn)算依據(jù)?！?〕受力簡(jiǎn)圖〔2〕荷載驗(yàn)算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1×45.97×0.32kN·m=413.74N·m施工荷載為集中荷載：最大彎矩為M2=0.1q2l2+0.175Fl=0.1×42.47×0.32+0.175×3.5×0.3=566N·m由于M2>M1，故應(yīng)采用M2驗(yàn)算強(qiáng)度。截面抵抗矩：W=bh2/6mm3=1000×0.182/6=54000mm3截面慣性距：I=bh3/12mm4=1000×0.183/12=486000mm4應(yīng)力：δ=Mmax/W=566N·m/54000mm3=10.48N/mm2<fjm=13N/mm2，滿足抗彎強(qiáng)度要求。其中，—木材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取13N/mm2，木材的彈性模量E=9×103N/mm2〔3〕抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×0.6×45.97×0.3/〔2×300×18〕=0.69N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.40N/mm2模板的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!〔4〕撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，那么q=〔0.5+1.2×24+1.2×2.5〕×0.3=9.44kN/m根據(jù)建筑施工模板平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)〔JGJ162-2008〕查得，容許撓度值為[ω]=l/250模板撓度由式ω=0.677ql4/100EI=0.677×31.46×1012×0.34/〔100×9×103×486000〕=0.39mm<[ω]=300/250=1.2mm故能滿足撓曲變形要求。2、次楞受力分析梁模板次楞采用100×100mm方木，取單根次楞作為一個(gè)計(jì)算單元，將次楞簡(jiǎn)化為三跨連續(xù)梁，進(jìn)行抗彎強(qiáng)度及其撓度進(jìn)行驗(yàn)算。其中，次楞寬度取b=0.1m，高度即為梁高取h=0.1m，主楞間距即為梁跨度取l=0.9m。次楞間距d=0.3m，那么作用在次楞上的荷載可簡(jiǎn)化為q=[〔0.5+1.2×24+1.2×2.5〕×1.35+2×1.4]×0.3kN/m=13.79kN/m均布荷載。〔1〕受力簡(jiǎn)圖：〔2〕荷載驗(yàn)算次楞最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.1×13.79×0.92=1117.1N·m次楞截面抵抗矩：W=bh2/6=121500mm3次楞截面慣性距：I=bh3/12=5467500mm4應(yīng)力：δ=Mmax/W=1117.1N·m/121500mm3=9.19N/mm2<fjm=13N/mm2，滿足抗彎強(qiáng)度要求。其中，—抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值取13N/mm2?！?〕木方抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×0.6×13.79×0.9/〔2×90×90〕=1.38N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.40N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!〔4〕撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，那么q=〔0.5+2.2×24+2.2×2.5〕×0.3=10.94kN/m根據(jù)相關(guān)規(guī)定，容許撓度值為[ω]=l/250松木彈性模量為9×103N/mm2次楞撓度由式=0.677×10.94×1012×0.94/〔100×9.0×103×5467500〕=0.85mm<[ω]=900/250=3.6mm故能滿足撓曲變形要求。3、主楞受力分析主楞采用φ48.3×3.6鋼管雙拼，取單根主楞作為一個(gè)計(jì)算單元，將主楞簡(jiǎn)化為三跨連續(xù)梁，對(duì)其抗彎強(qiáng)度及其撓度進(jìn)行驗(yàn)算。其中，主楞放置在扣件式鋼管腳手架立桿上，立桿間距即為梁跨度取l=0.9m。主楞間距d=0.6m，那么次楞作用在主楞上的荷載可簡(jiǎn)化為間距為0.6m的均布荷載：q=[〔0.5+1.2×24+1.2×2.5〕×1.35+2×1.4]×0.9kN/m=41.37kN/m〔1〕受力簡(jiǎn)圖〔2〕荷載驗(yàn)算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1×41.37×0.62=1489.46N·m施工荷載為集中荷載：最大彎矩為M2=0.1q2l2+0.175Fl=0.1×38.22×0.62+0.175×3.5×0.3=1743.56N·m由于M2>M1，故應(yīng)采用M2驗(yàn)算強(qiáng)度。主楞截面抵抗矩：W=2×4494mm3主楞截面慣性距：I=2×107800mm4應(yīng)力：δ=Mmax/W=1743.56N·m/2×4494mm3=194N/mm2<fjm=205N/mm2，滿足抗彎強(qiáng)度要求?！?〕撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，那么q=1.35×〔0.5+1.2×24+1.2×2.5〕×0.9=28.31kN/m主楞撓度由式=0.677×28.31×1012×0.64/〔100×206000×2×107800〕=0.56mm<[ω]=600/250=2.4mm故能滿足撓曲變形要求。4、支架計(jì)算不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N=[〔0.5+1.2×24+1.2×2.5〕×1.35+2×1.4]×0.5×0.9kN=15.795kN截面積A=424mm2不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中N—立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比l0/i查表得到；i—計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.59A—立桿凈截面面積(cm2)；W—立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.494cm3；—鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；[f]—鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；l0—計(jì)算長(zhǎng)度(m)；由公式計(jì)算l0=kμ1(h+2a)〔1〕l0=kμ2h〔2〕k—計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照標(biāo)準(zhǔn)表取值為1.155；μ1，μ2—計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式標(biāo)準(zhǔn)》附錄C-2、C-4表；因立桿間距為0.3m×0.6m、步距0.6m、a=0.50m，查得μ1=1.257，μ2=2.225a—立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.50m；計(jì)算結(jié)果：取整體穩(wěn)定最不利值l0=3.194m=3194/15.9=201=0.179=15795/(0.179×424)=178.47N/mm2不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f]，滿足要求!5、梁側(cè)模板檢算因梁側(cè)模主次楞同側(cè)墻，梁底受力較側(cè)墻底受力小，無(wú)需進(jìn)行驗(yàn)算。僅驗(yàn)算對(duì)拉螺桿即可。對(duì)拉螺桿采用M16螺栓。新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值〔G4k〕，可按式1或式2計(jì)算，并取較小值：式1：式2：其中：γc：混凝土的重力密度〔kN/m3〕，取25kN/m3；V：混凝土的澆筑速度〔m/h〕，按照1.0m/h的澆筑速度進(jìn)行計(jì)算；t0：新澆混凝土的初凝時(shí)間〔h〕，采用t0=200/〔T+15〕，T為新澆混凝土的入模溫度，T取25℃，所以t0=200/〔20+15〕=5h；β1：外加劑影響修正系數(shù)，按照摻具有緩凝作用的外加劑考慮，取1.2；β2：混凝土塌落度影響修正系數(shù)，按照塌落度為110~150mm，取1.15；H：混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度〔m〕，按照最不利原那么考慮，取1800mm。F1=0.22×25×5×1.2×1.15×1.01/2=37.95kPaF2=25×2.5=62.5kPa二者取小值得出，按37.95kPa考慮傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4kN/m2。螺栓的軸向拉力設(shè)計(jì)值為：N=Fab=0.95×〔37.95×1.2+4×1.4〕×0.4×0.6=11.66kN對(duì)拉螺栓的凈截面面積An=144mm2，fbt為170N/mm2那么Anfbt=114×170N=24.5kN>11.66kN所以M16對(duì)拉螺栓滿足受力需要。12.2.2梁側(cè)模板受力驗(yàn)算根據(jù)建筑施工模板平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)〔JGJ162-2008〕荷載及變形值的規(guī)定中：〔1〕恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值〔G1k〕，中、頂板梁模采用木模板取0.5kN/m2。新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值〔G2k〕，對(duì)梁結(jié)構(gòu)的C35混凝土取24kN/m3。鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值〔G3k〕，根據(jù)工程施工設(shè)計(jì)圖，梁結(jié)構(gòu)每立方米鋼筋混凝土的鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：取2.5kN/m3。〔2〕活荷載標(biāo)準(zhǔn)值施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值〔Q1k〕，均布活載取2.5kN/m2。振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值〔Q2k〕，對(duì)水平板采用2.0kN/m2，對(duì)垂直面模板采用4.0kN/m2。因新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值按照結(jié)構(gòu)厚度〔滿載〕進(jìn)行取值，不再考慮施工過(guò)程中傾倒混凝土對(duì)水平模板產(chǎn)生的豎向沖擊荷載?！?〕荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算模板及支架結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性和連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值〔荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)〕。〔4〕梁的最大荷載以1000×1200梁進(jìn)行計(jì)算。梁下立桿橫向間距≤300；按1000×1200梁為驗(yàn)算對(duì)象。次楞100×100木方垂直梁截面布置，間距250；主楞雙鋼管，可調(diào)支撐托節(jié)點(diǎn)，立桿橫向根數(shù)〔含梁兩側(cè)梁板共用立桿〕=〔梁寬+600〕÷立桿橫向間距+1根，縱向間距900〔平行梁截面布置〕。均為梁頂托節(jié)點(diǎn)，梁板不共用立桿，水平立桿步距1200。梁模板體系中，模板選用18mm厚多層板，次背楞選用100×100mm方木，間距300mm；主背楞選用雙鋼管，間距600mm；豎向設(shè)置2道M16對(duì)拉螺栓，縱向間距不大于600mm。1、梁側(cè)模板檢算因梁側(cè)模主次楞同側(cè)墻，梁底受力較側(cè)墻底受力小，無(wú)需進(jìn)行驗(yàn)算。僅驗(yàn)算對(duì)拉螺桿即可。對(duì)拉螺桿采用M16螺栓。新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值〔G4k〕，可按式1或式2計(jì)算，并取較小值：式1：式2：其中：γc：混凝土的重力密度〔kN/m3〕，取25kN/m3；V：混凝土的澆筑速度〔m/h〕，按照1.0m/h的澆筑速度進(jìn)行計(jì)算；t0：新澆混凝土的初凝時(shí)間〔h〕，采用t0=200/〔T+15〕，T為新澆混凝土的入模溫度，T取25℃，所以t0=200/〔20+15〕=5h；β1：外加劑影響修正系數(shù)，按照摻具有緩凝作用的外加劑考慮，取1.2；β2：混凝土塌落度影響修正系數(shù)，按照塌落度為110~150mm，取1.15；H：混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度〔m〕，按照最不利原那么考慮，取1800mm。F1=0.22×25×5×1.2×1.15×1.01/2=37.95kPaF2=25×2.5=62.5kPa二者取小值得出，按37.95kPa考慮傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4kN/m2。螺栓的軸向拉力設(shè)計(jì)值為：N=Fab=0.95×〔37.95×1.2+4×1.4〕×0.4×0.6=11.66kN對(duì)拉螺栓的凈截面面積An=144mm2，fbt為170N/mm2那么Anfbt=114×170N=24.5kN>11.66kN所以M16對(duì)拉螺栓滿足受力需要。12.3側(cè)墻模板結(jié)構(gòu)計(jì)算單側(cè)模板驗(yàn)算1、混凝土側(cè)壓力計(jì)算混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測(cè)定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當(dāng)澆筑高度到達(dá)某一臨界時(shí)，側(cè)壓力就不再增加，此時(shí)的側(cè)壓力即位新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力到達(dá)最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過(guò)理論和實(shí)踐，可按以下二式計(jì)算，并取其最小值：F=0.22式中新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力〔〕混凝土的重力密度〔〕取24kN/m3新澆混凝土的初凝時(shí)間〔h〕，可按實(shí)測(cè)確定。當(dāng)缺乏實(shí)驗(yàn)資料時(shí)，可采用計(jì)算；[t=200/〔25+15〕=5]混凝土的溫度取25攝氏度混凝土的澆灌速度〔m/h〕；取1.5m/h混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面的總高度〔m〕；取5.65m外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取1.0；摻具有緩凝作用外加劑取1.2混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm時(shí)，取0.85；50—90mm時(shí)，取1.0；110—150mm時(shí)，取1.15。此處取1.15。=0.22×24×5×1.2×1.15×1.51/2=44.62=24×5.65=135.6取二者中的較小值，F(xiàn)=44.62作為模板側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值，并考慮傾倒混凝土產(chǎn)生的水平載荷標(biāo)準(zhǔn)值6，分別取荷載分項(xiàng)系數(shù)1.2和1.4，那么作用于模板的總荷載設(shè)計(jì)值為：q=44.62×1.2+6×1.4=61.94。單側(cè)支架主要承受混凝土側(cè)壓力，取混凝土最大澆筑高度為6.5m，側(cè)壓力取為F=61.94，有效壓頭高度，取h=61.94/24=2.58m。2、面板驗(yàn)算將面板視為兩邊支撐在豎肋上的多跨連續(xù)板計(jì)算，面板長(zhǎng)度取板長(zhǎng)2440mm，板寬度b=1000mm，面板為18mm多層膠合板，豎肋間距為300mm。3、強(qiáng)度驗(yàn)算面板最大彎矩：Mmax=ql2/10=〔18.58×300×300〕/10=0.17×106N·mm面板的截面系數(shù)：W=1/6bh2=1/6×300×182=16200mm3應(yīng)力：ó=Mmax/W=0.17×106/16200mm3=1.15N/mm2<fm=13N/mm2故滿足要求其中：fm-木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取13N/mm2E-彈性模量，多層膠合板取8.5x103N/mm24、剛度驗(yàn)算q2=18.58kN/m模板撓度由式：ω=0.677q2l4/100EI=0.677×18.58×3004/〔100×8.5×103×145800〕=0.71mm<[ω]=300/400=0.75mm故滿足要求面板截面慣性矩：I=bh3/12=300×183/12=145800mm45、豎肋驗(yàn)算豎肋可作為支承在橫肋上的連續(xù)梁計(jì)算，其跨距等于橫肋的間距最大為L(zhǎng)=600mm。豎肋上的荷載為：q3=Fl=61.94×0.3=18.58N/mmF-混凝土的側(cè)壓力l-豎肋間的水平距離6、強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩Mmax=0.1q3L2=0.1×18.58×600×600=6.69×105N.mm豎肋100×100木枋截面系數(shù)〔按90×90mm驗(yàn)算〕：W=bh2/6=90×90×90/6=12.15×104mm3應(yīng)力：ó=Mmax/W=6.69×105/12.15×104=5.51N/mm2<fm=13N/mm2滿足要求100×100mm木枋截面慣性矩〔按90×90mm驗(yàn)算〕：I=bh3/12=90×90×90×90/12=5.47×106mm47、撓度驗(yàn)算q=18.58kN/m模板撓度由式ω=ql4/150EI=18.58×6004/〔150×8.5×103×5470×104〕=0.35mm<[ω]=600/400=1.25mm故滿足要求8、橫肋驗(yàn)算橫肋〔雙鋼管φ48.3×3.6〕以拉桿為支承點(diǎn)，單側(cè)支架按最大600mm布置。橫肋：W=2×4.494×103mm3，I=107831×2=21.6×104mm4fm—鋼材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取215N/mm2；E—鋼材彈性模量，取210×103N/mm2；橫肋上的荷載為：q=Fh=61.94×0.6=37.16N/mm9、強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩Mmax=0.1×37.16×600×600=1.34×106N·mm應(yīng)力：ó=Mmax/W=1.34×106/〔2×4.494×103〕=148.95N/mm2<fm=215N/mm210、撓度驗(yàn)算q=37.16kN/m模板撓度由式ω=ql4/150EI=37.16×6004/〔150×2×105×21.6×104〕=0.36mm<[ω]=600/400=1.5mm故滿足要求11、面板、豎肋、橫肋組合撓度驗(yàn)算w=0.71+0.35+0.36=1.42mm<1.5mm〔建筑施工模板工程計(jì)算手冊(cè)〕滿足施工對(duì)模板質(zhì)量的要求。12.3.2滿堂支架驗(yàn)算根據(jù)建筑施工模板平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)〔JGJ162-2008〕荷載及變形值的規(guī)定中：〔1〕恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值新澆筑的墻體混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值〔G4k〕，可按式1或式2計(jì)算，并取較小值：式1：式2：式中：F—新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力〔kN/m2〕；—混凝土的重力密度〔kN/m3〕；V—混凝土的澆筑速度〔m/h〕；t0—新澆筑混凝土的初凝時(shí)間〔h〕，可按試驗(yàn)確定。當(dāng)缺乏試驗(yàn)資料時(shí)，可采用t0=200/〔T+15〕〔T為混凝土溫度℃〕；β1—外劑影響修正系數(shù)。不摻外加劑時(shí)取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時(shí)取1.2；β2—混凝土坍落度影響修正系數(shù)。當(dāng)坍落度小于30mm時(shí)，取1.00；坍落度為110~150mm時(shí)，取1.15；H—混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度〔m〕。混凝土側(cè)壓力的計(jì)算分布圖形如以下圖所示，圖中h=F/γc，h為有效壓頭高度?；炷羵?cè)壓力計(jì)算分布圖形〔2〕活荷載標(biāo)準(zhǔn)值傾倒混凝土?xí)r，對(duì)垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值〔Q3k〕，采用泵車進(jìn)行混凝土輸送，水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值取2.0kN/m2。〔3〕荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算模板及支架結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性和連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值〔荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)〕。〔4〕墻體澆筑高度計(jì)算端頭井側(cè)墻和標(biāo)準(zhǔn)段側(cè)墻均采用滿堂腳手架模板支撐體系，且墻和板一起澆筑，需要對(duì)其最大荷載進(jìn)行計(jì)算：〔5〕墻體均采用一次性澆筑，根據(jù)混凝土側(cè)壓力公式計(jì)算，并取其中的較小值：永久荷載：根據(jù)《建筑施工模板平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》，新澆筑混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k為下式中的較小值式1：式2：其中，γC：混凝土的重力密度，取25.000kN/m3to：新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)〔表示無(wú)資料〕取200/〔T+15〕，取5h，T為混凝土的入模溫度，取28.000V：混凝土的澆筑速度，取1.5m/h；H：混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，下梅林站中取5.65m；β1：外加劑影響修正系數(shù)，取1.2。β2：混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。那么F1=0.22*25*4.65*1.2*1.15*1.51/2=41.5kN/mF2=25*5.65=141.25kN/m2取較小值，為41.5kN/m2有效壓頭高度h=F1/γC=41.5/25=1.66可變荷載：振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k對(duì)于垂直面板采用4kN/m2。傾倒混凝土?xí)r對(duì)于垂直面板產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k按照最小值2kN/m荷載設(shè)計(jì)值：荷載組合：根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)于大體積墻〔厚度大于100mm〕側(cè)面模板的承載能力的驗(yàn)算采用荷載設(shè)計(jì)值。S2=1.35*41.5+1.4*2=58.83kN/m2取較大值58.83kN/m2，考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取0.9，那么荷載效應(yīng)的設(shè)計(jì)值S=58.83*0.9=52.94kN/m2。側(cè)模板體系中，采用18mm厚多層板，模板外豎向次背楞采用100*100木方，間距300mm，橫向主背楞采用雙拼Ф48.3*3.6鋼管，豎向間距為600mm。1、面板受力分析將面板簡(jiǎn)化為支撐在次楞木方上的三跨連續(xù)梁體系進(jìn)行計(jì)算。其中，模板面板寬度取b=1.0m，板厚即為梁高取h=0.018m，次楞間距即為梁跨度取l=0.3m?！?〕受力簡(jiǎn)圖〔2〕荷載驗(yàn)算均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1=52.94×1=52.94kN/m面板最大彎矩：=0.1×〔52.94×103×0.32〕=476.48N.m截面抵抗矩：W=bh2/6mm3=121500mm3截面慣性距：I=bh3/12mm4=5467500mm4應(yīng)力：=476.48×1000/121500N/mm2=3.9N/mm2<fjm=13N/mm2故滿足要求！其中，—木材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取13N/mm2，木材的彈性模量E=9×103N/mm2〔3〕抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×0.6×52.94×0.3×1000/〔2×1000×18〕=0.8N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.40N/mm2模板的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!〔4〕撓度驗(yàn)算：撓度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，那么q=52.94kPa根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙要求，容許撓度值為[ω]=l/400模板撓度由式×0.677=0.677×52.94×1012×0.34/〔100×9×103×5467500〕=0.06mm<[ω]=300/400=0.75mm故滿足要求！2、次楞受力分析模板次楞采用100×100mm方木，取單根次楞作為一個(gè)計(jì)算單元，將次楞簡(jiǎn)化為三跨連續(xù)梁，進(jìn)行抗彎強(qiáng)度及其撓度進(jìn)行驗(yàn)算。其中，次楞寬度取b=0.1m，高度即為梁高取h=0.1m，主楞間距即為梁跨度取m。次楞間距d=0.3m。均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1=52.94×0.3=15.88kN/m〔1〕受力簡(jiǎn)圖〔2〕荷載驗(yàn)算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1×15.88×0.62kN·m=571.75N·m次楞截面抵抗矩：W=bh2/6=121500mm3次楞截面慣性距：I=bh3/12=5467500mm4應(yīng)力：δ=Mmax/W=571.75N·m/121500mm3=4.71N/mm2<fjm=13N/mm2，滿足抗彎強(qiáng)度要求。其中，—抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，松木[σ]-抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值取13N/mm2。〔3〕木方抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×0.6×15.88×0.6/〔2×90×90〕=1.06N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.40N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!〔4〕撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值。由結(jié)構(gòu)外表做裝修對(duì)構(gòu)件撓度的要求，構(gòu)件的容許撓度值為[ω]=l/250松木彈性模量為9×103N/mm2次楞撓度由式=0.677×52.94×1012×0.64/〔100×9.0×103×5467500〕=0.36mm<[ω]=600/250=2.4mm故能滿足撓曲變形要求。3、主楞受力分析模板主楞采用采用2根φ48.3×3.6鋼管拼成整體，取單根主楞作為一個(gè)計(jì)算單元，將主楞簡(jiǎn)化為三跨連續(xù)梁，進(jìn)行抗彎強(qiáng)度及其撓度進(jìn)行驗(yàn)算。其中，主楞用腳手管對(duì)撐，腳手管與扣件式鋼管滿堂紅腳手架立桿相連，橫桿間距即為梁跨度取m。主楞間距d=0.6m。均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1=52.94×0.6=31.76kN/m1〕受力簡(jiǎn)圖2〕荷載驗(yàn)算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1×31.76×0.62kN·m=1143.5N·m主楞截面抵抗矩：W=2×4494mm3主楞截面慣性距：I=2×107800mm4應(yīng)力：δ=Mmax/W=1143.5N·m/2×4494mm3=127N/mm2<fjm=205N/mm2，滿足抗彎強(qiáng)度要求。其中，—抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，鋼材的抗彎設(shè)計(jì)值取205N/mm2。3〕撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值。主楞撓度由式=0.677×52.94×0.6×1012×0.64/〔100×206000×2×107800〕=0.40mm<[ω]=600/500=1.2mm故能滿足撓曲變形要求。4、支架計(jì)算單側(cè)支模支架布置為600*600mm，扣件鋼管對(duì)頂，并設(shè)有鋼管斜撐，本次計(jì)算按縱距600mm，橫距600mm，步距600mm，進(jìn)行驗(yàn)算。不考慮風(fēng)荷載時(shí)，頂桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N=54.03*0.6*0.6=19.45kN截面積A=424mm2不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中N—立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比l0/i查表得到；i—計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.59A—立桿凈截面面積(cm2)；W—立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.494cm3；—鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；[f]—鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；l0—計(jì)算長(zhǎng)度(m)；由公式計(jì)算l0=kμ1(h+2a)〔1〕l0=kμ2h〔2〕k—計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照標(biāo)準(zhǔn)表取值為1.155；μ1，μ2—計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式標(biāo)準(zhǔn)》附錄C-3、C-4表；因立桿間距為0.6m×0.6m、步距0.6m、a=0.50m，取值按間距0.6m×0.6m、步距0.6m、a=0.50m，查得μ1=1.497，μ2=3.833a—立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.50m；計(jì)算結(jié)果：取整體穩(wěn)定最不利值l0=2.766m=2766/15.9=174=0.235=19450/(0.243×424)=188.8N/mm2不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f]，滿足要求!5、扣件抗滑移驗(yàn)算水平桿采用扣件搭接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算:R≤Rc其中Rc—扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取8.0kN；R—縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值。相鄰兩根桿件搭接長(zhǎng)度不少于500mm，搭接長(zhǎng)度內(nèi)需要3個(gè)接頭才能滿足扣件抗滑承載力要求。12.4柱模板結(jié)構(gòu)計(jì)算根據(jù)建筑施工模板平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)〔JGJ162-2008〕荷載及變形值的規(guī)定中：〔1〕恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值〔G4k〕，可按式1或式2計(jì)算，并取較小值：式1：式2：式中F—新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力〔kN/m2〕；—混凝土的重力密度〔kN/m3〕；V—混凝土的澆筑速度〔m/h〕；t0—新澆筑混凝土的初凝時(shí)間〔h〕，可按試驗(yàn)確定。當(dāng)缺乏試驗(yàn)資料時(shí)，可采用t0=200/〔T+15〕〔T為混凝土溫度℃〕；—外劑影響修正系數(shù)。不摻外加劑時(shí)取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時(shí)取1.2；—混凝土坍落度影響修正系數(shù)。當(dāng)坍落度小于30mm時(shí)，取1.00；坍落度為110~150mm時(shí)，取1.15；H—混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度〔m〕混凝土側(cè)壓力的計(jì)算分布圖形如以下圖所示，圖中h=F/γc，h為有效壓頭高度。混凝土側(cè)壓力計(jì)算分布圖形〔2〕活荷載標(biāo)準(zhǔn)值傾倒混凝土?xí)r，對(duì)垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值〔Q3k〕，采用泵車進(jìn)行混凝土輸送，水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值取2.0kN/m2。〔3〕荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算模板及支架結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性和連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值〔荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)〕。〔4〕取最不利情況進(jìn)行計(jì)算：負(fù)二層中柱，高度為5.65m，一次性澆筑。根據(jù)混凝土側(cè)壓力公式計(jì)算，并取其中的較小值：式1：式2：其中：γc：混凝土的重力密度〔kN/m3〕，取25kN/m3；V：混凝土的澆筑速度〔m/h〕，按照2.0m/h的澆筑速度進(jìn)行計(jì)算；t0：新澆混凝土的初凝時(shí)間〔h〕，采用t0=200/〔T+15〕，T為新澆混凝土的入模溫度，T取25℃，所以t0=200/〔20+15〕=5h；β1：外加劑影響修正系數(shù)，按照摻具有緩凝作用的外加劑考慮，取1.2；β2：混凝土塌落度影響修正系數(shù)，按照塌落度為110~150mm，取1.15；H：混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度〔m〕，按照最不利原那么考慮，取5950mm。F1=0.22×25×5×1.2×1.15×2.01/2=53.67kPaF2=25×5.65=148.75kPa二者取小值得出，新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值按53.67kPa考慮柱結(jié)構(gòu)混凝土有效壓頭高度按h=F/γc=53.67/25=2.15m柱模板的背部支撐由兩層〔木楞或鋼楞〕組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用Ф16對(duì)拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐體系。柱模板采用18mm厚多層板，50×100木方間距200mm作豎向背楞，φ48.3×3.6鋼管雙拼抱箍，M16對(duì)拉螺栓固定，抱箍豎向間距為400mm。1、面板受力分析將面板簡(jiǎn)化為支撐在次楞木方上的三跨連續(xù)梁體系進(jìn)行計(jì)算。其中，模板面板寬度取b=1.0m，板厚即為梁高取h=0.018m，次楞間距即為梁跨度取m?！?〕受力簡(jiǎn)圖〔2〕荷載驗(yàn)算均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1=〔53.67×1.35+2×1.4〕×1=75.3kN/m根據(jù)以上兩者比擬應(yīng)取q1=75.3kN/m作為驗(yàn)算依據(jù)。面板最大彎矩：=0.1×〔74.4×103×0.22〕=301.0N.m截面抵抗矩：W=bh2/6mm3=54000mm3截面慣性距：I=bh3/12mm4=486000mm4應(yīng)力：=301.0×1000/54000N/mm2=5.57N/mm2<fjm=13N/mm2故滿足要求其中，—木材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取13N/mm2，木材的彈性模量E=9×103N/mm2〔3〕撓度驗(yàn)算：撓度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，那么q=