土木工程房建設(shè)計(jì)

目錄

工程概況.1

設(shè)計(jì)資料.1

（一）工程地質(zhì)條件.1

（二）氣象資料…??….1

（三）抗震設(shè)防烈度.1

（四）材料..........2

結(jié)構(gòu)平面布置.2

一結(jié)構(gòu)選型.............................2

二框架結(jié)構(gòu)布置原則如下：............2

三

結(jié)構(gòu)體系.............................2

結(jié)構(gòu)受力.............................3

框架梁截面尺寸......................3

柱網(wǎng)尺寸.............................4

僅有風(fēng)荷載作用或無(wú)地震作用組合時(shí).4

2.有水平地震作用組合時(shí).4

（七）現(xiàn)澆板的厚度.......6

（A）抗震設(shè)防............7

（九）框架梁柱尺寸的確定.7

章荷載計(jì)算.............7

（一）樓板荷載.7

L恒荷載.….7

2.活荷載.8

（二）梁自重.....................9

（三）墻體自重...................9

1.5軸框架梁上的墻體線荷載10

樓板設(shè)計(jì)10

（一）樓板計(jì)算過(guò)程10

1.基本資料：.…10

2.計(jì)算結(jié)果：................................11

3.跨中撓度驗(yàn)算：............................12

4.裂縫寬度驗(yàn)算：............................13

第六章計(jì)算簡(jiǎn)圖....................................16

（一）橫向框架簡(jiǎn)圖................................16

（二）樓面板荷載傳遞圖............................19

（三）恒荷載作用下⑨軸框架計(jì)算簡(jiǎn)圖................20

1.梁自重.....................................20

2.作用在梁上的墻線荷載：....................20

3.板傳遞給梁的線荷載：......................21

4.縱向梁傳遞給5軸框架的集中荷載............22

（四）活荷載作用下⑨軸框架計(jì)算簡(jiǎn)圖................24

1.板傳遞給梁的線荷載：......................24

第七章②軸框架在恒荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算..............27

（-）用彎矩二次分配法計(jì)算恒荷載作用下⑨軸框架彎矩27

1.計(jì)算截面相對(duì)剛度..........................27

2.彎矩分配系數(shù)計(jì)算..........................28

3.計(jì)算固端彎矩..............................27

4.彎矩分配過(guò)程..............................29

5.繪制內(nèi)力圖................................31

第八章②軸框架在活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算..............34

（-）用彎矩二次分配法計(jì)算活荷載作用下尬軸框架彎矩34

1.計(jì)算截面相對(duì)剛度..........................34

2.彎矩分配系數(shù)計(jì)算..........................34

3.計(jì)算固端彎矩..............................35

4.彎矩分配過(guò)程..............................38

5.繪制內(nèi)力圖..................................40

第九章②框架在風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力和位移計(jì)算..........43

（-）垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算......43

（二）各層樓面處集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算..............44

1.框架風(fēng)荷載負(fù)荷寬度........................44

2.計(jì)算風(fēng)振系數(shù)3............................................................44

3.各層樓面處集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算............44

（三）⑨軸框架在風(fēng)荷載作用下的位移計(jì)算..............44

1.框架剛度計(jì)算..............................45

2.側(cè)移剛度D值計(jì)算..........................45

3.風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算..................46

（四）②軸框架在風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算..............46

1.反彎點(diǎn)高度計(jì)算............................46

2.柱端彎矩及剪力計(jì)算........................47

3.梁端彎矩、剪力計(jì)算，柱軸力計(jì)算............49

4.繪制內(nèi)力圖................................52

第十章②框架在水平地震作用下的內(nèi)力和位移計(jì)算.......53

（-）重力荷載代表值計(jì)算.........................53

1.屋面層重力荷載代表值計(jì)算..................53

2.樓面層重力荷載代表值計(jì)算..................53

（二）橫向框架的水平地震作用和位移計(jì)算............54

1.框架梁柱線剛度.............................54

2.側(cè)移剛度D值計(jì)算..........................54

3.結(jié)構(gòu)基本自振周期的計(jì)算....................55

（三）橫向水平地震作用計(jì)算........................55

1.地震影響系數(shù)..............................55

2.各層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值、樓層地震剪力及樓層層間

位移計(jì)算。....................................55

（四）橫向框架在水平地震作用下的內(nèi)力計(jì)算..........56

1.反彎點(diǎn)高度計(jì)算............................56

2.柱端彎矩及剪力計(jì)算........................57

3.梁端彎矩及剪力，柱軸力計(jì)算................58

4.繪制內(nèi)力圖................................61

第十一章參考文獻(xiàn)....................................64

第十二章致謝........................................65

第十三章附錄........................................66

第一章工程概況

本建筑為七層鋼筋混凝凝土框架結(jié)構(gòu)體系學(xué)生宿舍樓，建筑面積為

12471.94宿舍樓樓各層平面圖、剖面圖、門窗表等見(jiàn)建筑圖。一到七

層的結(jié)構(gòu)層高為3.5m,屋面突出層層高為3.3mo室內(nèi)外高差3m0建筑設(shè)計(jì)

使用年限50年。

第二章設(shè)計(jì)資料

[-）工程地質(zhì)條件

根據(jù)地質(zhì)報(bào)告，場(chǎng)地范圍內(nèi)地下水在地面以下6m,地下水無(wú)侵蝕性，

不考慮土的液化作用。土質(zhì)構(gòu)成自地表向下依次為：

1.填土層：厚度約為0.3cm。

2.亞粘土層：2-6m。fak^200kpa

（二]氣象資料

基本風(fēng)壓：Wo=O.35KN/m2,地面粗糙度為C類。

（三）抗震設(shè)防烈度

抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.10g,建筑場(chǎng)地土類

別為二類，場(chǎng)地特征周期為0.35s,框架抗震等級(jí)為2級(jí)，設(shè)計(jì)地震分組為

第一組。

（四］材料

梁、板、柱的混凝土選用C30,梁、柱主筋采用HRB335箍筋選HPB235,

板受力筋選用HRB335。

第三章結(jié)構(gòu)平面布置

［-）結(jié)構(gòu)選型

本建筑為7層學(xué)生宿舍，抗震烈度為7度，采用框架結(jié)構(gòu)能適應(yīng)建筑

功能要求，滿足建筑造型需要，能充分發(fā)揮框架結(jié)構(gòu)容易獲得大使用空間

的優(yōu)勢(shì)，而且適應(yīng)南寧的施工條件，綜合考慮其他結(jié)構(gòu)情況下，采用經(jīng)過(guò)

規(guī)范設(shè)計(jì)的框架結(jié)構(gòu)能降低造價(jià)，為業(yè)主帶來(lái)可觀的經(jīng)濟(jì)效益。

考慮場(chǎng)地土層的承載力和抗震要求，采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)。

（二］框架結(jié)構(gòu)布置原則如下：

框架結(jié)構(gòu)是由梁、柱構(gòu)件組成的空間結(jié)構(gòu)，既承受豎向荷載，又承受

風(fēng)荷載和地震作用，因此，必須設(shè)計(jì)成雙向結(jié)構(gòu)體系，并且應(yīng)具有足夠的

側(cè)向剛度，以滿足規(guī)范、規(guī)程的樓層層間最大位移與層高之比的限制。由

于框架的平面布置靈活，可以最大程度的滿足使用要求，所以在合理的高度

和層數(shù)的情況下，框架結(jié)構(gòu)能夠提供較大的建筑空間。

（三］結(jié)構(gòu)體系

合理的建筑結(jié)構(gòu)體系應(yīng)該是剛?cè)嵯酀?jì)的。結(jié)構(gòu)剛性強(qiáng)則變形能力差，

強(qiáng)大的破壞力瞬間襲來(lái)時(shí)，需要承受的力很容易造成局部受損最后全部毀

壞；而韌性大的結(jié)構(gòu)雖然可以很好的消減外力，但容易造成變形過(guò)大而無(wú)

法使用甚至建筑傾倒。因此框架應(yīng)沿建筑的兩個(gè)主軸雙向設(shè)置，形成雙向

梁柱抗側(cè)力體系。且在剛接體系除個(gè)別部位外，框架的梁柱應(yīng)采用剛接,

以增大結(jié)構(gòu)剛度和整體性。

（四］結(jié)構(gòu)受力

結(jié)構(gòu)傳力路徑要求簡(jiǎn)單、合理且有利于抵抗水平和豎向荷載，受力明

確，傳力直接，以減少扭轉(zhuǎn)

平面布置應(yīng)簡(jiǎn)單、規(guī)則、對(duì)稱、均勻，以保證良好的整體性；避免過(guò)

大內(nèi)收和外伸（凹角處應(yīng)力集中）；質(zhì)心于剛心宜接近，避免平面不規(guī)則結(jié)

構(gòu)，

建筑的立面和豎向剖面宜規(guī)則，結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度宜均勻變化，豎向抗側(cè)

力構(gòu)建的截面尺寸和裁量強(qiáng)度宜自下而逐漸減小，避免抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛

度和承載力突變，以免出現(xiàn)薄弱層。

（五］框架梁截面尺寸

根據(jù)《高規(guī)》6.3.1條規(guī)定，框架結(jié)構(gòu)的主梁截面高度4可按工。~—lb

bIQb18

確定，為主梁計(jì)算跨度；梁凈跨與截面高度之比不宜小于4,梁的截面寬

度不宜小于200mll1,梁截面的高寬比不宜大于4。

當(dāng)梁高較小或采用扁梁時(shí)，除驗(yàn)算其承載力和受剪截面要求外，尚應(yīng)

滿足剛度和裂縫的有關(guān)要求。在計(jì)算梁的撓度時(shí)，可扣除梁的合理起拱值；

對(duì)現(xiàn)澆梁板結(jié)構(gòu)，宜考慮梁受壓翼緣的有利影響。

框架梁是框架結(jié)構(gòu)在地震作用下的主要耗能構(gòu)件，因此梁的塑性校區(qū)

必須保證有足夠的延性。梁的剪跨比、截面的剪壓比和配筋率、受壓區(qū)高

度比等都是影響梁延性的因素。按照不同抗震等級(jí)對(duì)上述各因素的要求，

在地震作用下，梁端塑性校區(qū)保護(hù)層容易脫落，如果框架梁的截面寬度過(guò)

小，梁的截面損失比例則比較大。為了對(duì)節(jié)點(diǎn)核心區(qū)提供約束以提高梁的

受剪承載力，梁截面寬度不宜小于柱寬的1/2,如不能滿足其要求，則應(yīng)考

慮核心區(qū)的有效受剪截面。

（六）柱網(wǎng)尺寸

框架結(jié)構(gòu)的柱網(wǎng)布置既要滿足生產(chǎn)工藝和建筑平面布置的要求，又要

使結(jié)構(gòu)受力合理，施工方便。柱網(wǎng)尺寸及層高應(yīng)根據(jù)建筑功能要求、施工

條件及材料設(shè)備等各方面因素來(lái)確定。

框架柱的截面尺寸可根據(jù)柱支撐的樓層面積計(jì)算由豎向荷載產(chǎn)生的軸

力設(shè)計(jì)值（荷載分項(xiàng)系數(shù)可取1.30）,按下列公式估算柱截面積4,然

后再確定柱邊長(zhǎng)。

1.僅有風(fēng)荷載作用或無(wú)地震作用組合時(shí)

2V=（1.05-1.1）Nv

2.有水平地震作用組合時(shí)

7為增大系數(shù)，框架結(jié)構(gòu)外柱取1.3,不等跨內(nèi)柱取1.25,等跨內(nèi)柱取

1.2；框剪結(jié)構(gòu)外柱取內(nèi)柱取1.0.

有地震作用組合時(shí)柱所需截面面積為：

MN/C

式中—柱軸壓比限值見(jiàn)《混凝土規(guī)范》表11416

fc——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

校核框架柱截面尺寸是否滿足構(gòu)造要求：非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，不宜小于

250mm,抗震設(shè)計(jì)時(shí)，不宜小于300mm；圓柱截面直徑不宜小于350mm；

柱截面高寬比不宜大于3；柱剪跨比宜大于2,以避免產(chǎn)生剪切破壞。在設(shè)

計(jì)中，樓梯間、設(shè)備層等部位難以避免短柱時(shí)，除應(yīng)驗(yàn)算柱的受剪承載力

外，還應(yīng)采取措施提高其延性和抗剪能力。

框架柱剪跨比可按下式計(jì)算：

，=%。）

式中2——框架柱的剪跨比，反彎點(diǎn)位于柱高中部的框架柱，可取柱

凈高與2倍柱截面的有效高度之比值

M——柱端截面組合的彎矩計(jì)算值，可取上下端的較大值

V——柱端截面與組合彎矩計(jì)算值對(duì)應(yīng)的組合剪力計(jì)算值

h0——計(jì)算方向上截面的有效高度

框架柱截面的組合最大剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下列條件：

無(wú)地震作用組合時(shí)：V<0.25A/c^o

有地震作用組合時(shí)：

剪跨比大于2V<—（O.2j3cfcbho）

/RE

剪跨比不大于2V<—（0.15A/M）

yRE

式中V——剪力設(shè)計(jì)值

b—矩形截面的寬度，T形截面、工形截面的腹板寬度

h0——計(jì)算方向上截面的有效高度

A——混凝土強(qiáng)度的折減系數(shù)

（七]現(xiàn)澆板的厚度

按照受力特征，混凝土樓蓋的周邊支撐板可分為單向板和雙向板。用/02、

41分別表示長(zhǎng)短跨方向的計(jì)算跨度，將/%33的板稱為單向板，即主要

在一個(gè)跨度方向受彎曲的板；,%<2的板稱為雙向板，即在兩個(gè)跨度方

向受彎的板。對(duì)于2</。/<3的板，可按單向板設(shè)計(jì)，但應(yīng)適當(dāng)增加沿

長(zhǎng)跨方向的分布鋼筋。各類現(xiàn)澆板為滿足承載力和剛度、防火和預(yù)埋暗管

的要求，板的最小厚度和板厚與跨度的比值都必須滿足：一般樓層現(xiàn)澆板

厚不應(yīng)小于80mm,當(dāng)板內(nèi)有預(yù)埋暗管時(shí)不宜小于100mm；頂層樓板厚度

不宜小于120mm,宜雙層雙向配筋;普通地下室頂板厚度不宜小于160mm；

等等《混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范》的相關(guān)規(guī)定。

單向板：為了保證剛度，單向板的厚度應(yīng)不小于跨度的1/40（連續(xù)板）、

1/35（簡(jiǎn)支板）以及1/12（懸臂板）。在滿足上述要求的前提下，為減輕現(xiàn)

澆板的自重并且節(jié)約資源，板厚應(yīng)盡量的薄些。

雙向板：板厚不宜小于80mm,由于撓度不再另外驗(yàn)算，雙向板的板厚

與短跨跨度的比值必需滿足剛度的要求：

簡(jiǎn)支板%21/45

連續(xù)板%]21/50

對(duì)于周邊與梁整體連接的雙向板，由于在兩個(gè)方向受到支撐結(jié)構(gòu)對(duì)變

形的約束，整塊板內(nèi)存在穹頂作用，使板內(nèi)彎矩大大減小。所以，對(duì)四邊

都與梁整體連接的現(xiàn)澆板，規(guī)范允許對(duì)其彎矩設(shè)計(jì)值按以下幾種情況進(jìn)行

折減：

⑴中間跨和跨中截面以及中間支座截面處，可減小20%

⑵邊跨的跨中截面以及樓板邊緣算起的第二個(gè)支座截面處，當(dāng)%<

1.5，時(shí)可減小20%；當(dāng)L5W%<2.0時(shí)可減小10%,式中。為垂直與樓板

邊緣方向板的計(jì)算跨度；。為沿樓板邊緣方向板的計(jì)算跨度。

⑶樓板的角區(qū)格不折減。

（八）抗震設(shè)防

建筑在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)滿足當(dāng)?shù)氐目拐鹪O(shè)防烈度，對(duì)于重要的建筑物還要提高設(shè)防

等級(jí)。因此結(jié)構(gòu)布置應(yīng)能抵抗地震來(lái)襲時(shí)的地震力。即應(yīng)滿足“三水準(zhǔn)，

兩階段”的基本抗震設(shè)防要求。

（九］框架梁柱尺寸的確定

通過(guò)用pkpm建模計(jì)算，綜合比較各種結(jié)構(gòu)布置方案，選出滿足要求的最

優(yōu)方案，結(jié)構(gòu)布置圖詳見(jiàn)附錄資料。

第四章荷載計(jì)算

（一］樓板荷載

1.恒荷載

樓面層面荷載

構(gòu)造層面荷載（KN/ltf）

陶瓷地轉(zhuǎn)樓面0.6

120厚板3

天棚混合砂漿0.24

合計(jì)3.84取4

上人屋面荷載

構(gòu)造層面荷載(KN/m2)

防水層(屋1)2.4

120厚板3

天棚混合砂漿0.24

合計(jì)5.64取6

衛(wèi)生間面荷載

構(gòu)造層面荷載(KN/m2)

陶瓷地轉(zhuǎn)樓面0.6

120厚板3

找平層(15厚水泥砂漿)0.3

防水層0.3

蹲位折算荷載1.5

天棚混合砂漿0.24

合計(jì)5.94取6

2.活荷載

類別單位KN/m2

一般房間2

衛(wèi)生間2

陽(yáng)臺(tái)2.5

樓梯3.5

走廊2

屋面2

(二］梁自重

需要計(jì)算的5軸框架的梁尺寸為200X600,其自重為:

25X0.2X0.6=3(kN/m)

抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：

0.01X(0.6-0.12)X2X17=0.1632(kN/m)

小計(jì)：3.2(kN/m)

(三］墻體自重

要計(jì)算的5軸框架的墻體，由建筑圖要求得知:

類別單位：KN/m2

外墻用190自隔熱磚3.42

外墻外墻28做法自重0.5

內(nèi)面裝飾水泥石灰砂漿20厚0.4

合計(jì)4.32

190厚普通碎空心砌塊1.957

內(nèi)墻裝飾20厚水泥石灰砂漿0.8

合計(jì)2.757

1.5軸框架梁上的墻體線荷載

6.8m跨度內(nèi)墻線荷載：(3.5-0.6)X2.752=8(kN/m)

3.4m跨度內(nèi)墻線荷載：由于有樓梯門，乘以折減系數(shù)0.8

8X0.8=6.4(kN/m)

2.75m和1.235m外墻線荷載：4.32X(3.5-0.6)=12.6(kN/m)

第五章樓板設(shè)計(jì)

因?yàn)樵诖_定框架計(jì)算簡(jiǎn)圖時(shí)需要利用樓板的傳遞，因此，在進(jìn)行框架手

算之前應(yīng)進(jìn)行樓板的設(shè)計(jì)。

各層樓蓋采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板結(jié)構(gòu)，梁系把樓蓋分為一些雙向板和

單向板。考慮到管線的布置和樓板裂縫的控制，全部板厚取120mm,雨蓬

板厚取100mm,下面以設(shè)計(jì)二層⑥軸線框架6.8m跨度梁旁的一塊設(shè)計(jì)板

為例。

[-]樓板計(jì)算過(guò)程

1.基本資料：

1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/固定/

2、荷載：

永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g=4.00kN/m2

可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=2.00kN/m2

計(jì)算跨度Lx=3600nun；計(jì)算跨度Ly=6950mm

板厚H=120mm；碎強(qiáng)度等級(jí)：C30；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：HRB335

3、計(jì)算方法：彈性算法。

4、泊松比：u=1/5.

5、考慮活荷載不利組合。

2.計(jì)算結(jié)果：

Mx=(0.03946+0.00445/5)*(1.20*4.00+1.40*1.00)*3.6*2=

3.24kN?m

考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：

Mxa=(0.09387+0.01869/5)*(1,4*1.00)*3.6*2=1.77kN?m

Mx=3.24+1.77=5.OlkN?m

Asx=257.92mm2,實(shí)配610@200(As=393.mm2)

Pmin=0.215%,P=0.327%

My=(0.00445+0.03946/5)*(1.20*4.00+1.40*1.00)*3,6*2=

0.99kN?m

考慮活載不利布置跨中丫向應(yīng)增加的彎矩：

Mya=(0.01869+0.09387/5)*(1.4*1.00)*3.6^2=0.68kN?m

My=0.99+0.68=1.67kN,m

Asy=257.92mm2,實(shí)配610@200(As=393.mm2)

Pmin=0.215%,P=0.327%

Mx'=0.08236*(1.20*4.00+1.40*2.00)*3,6*2=8.llkN?m

Asx'n278.53mm2,實(shí)配610@200(As=393.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)

Pmin=0.215%,P=0.327%

My'=0.05704*(1.20*4.00+1.40*2.00)*3.6/=5.62kN?m

Asy'=257.92mm2,實(shí)配610@200(As=393.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)

Pmin=0.215%,P=0.327%

3.跨中撓度驗(yàn)算:

Mq-------按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值

(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)：

Mq=(0.00445+0.03946/5)*(1.0*4.00+0.5*2.00)*3,6*2=

0.80kN?m

Es=200000.N/mm2Ec=29791.N/mm2

Ftk=2.01N/mm2Fy=300.N/mm2

(2)、在荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度Bs：

①、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W,按下列公式計(jì)算：

V=1.1-0.65*ftk/(pte*osq)(混凝土規(guī)范式7.1.2—2)

。sq=Mq/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式7.1.4—3)

。sq=0.80/(0.87*90.*393.)=26.005N/mm2

矩形截面，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2

Pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式7.1.2—4)

Pte=393./60000.=0.00654

V=1.1-0.65*2.01/(0.00654*26.00)=-6.561

當(dāng)w<0.2時(shí)，取w=0.2

②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值aE：

aE=Es/Ec=200000.0/29791.5=6.713

③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值Yf'：

矩形截面，Yf'=0

④、縱向受拉鋼筋配筋率P=As/b/ho=393./1000/

90.=0.00436

⑤、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的Bs按公式(混凝土規(guī)范式7.2.3—1)計(jì)算:

Bs=Es*As*ho-2/[1.15W+0.2+6*aE*P/(1+3.5丫F)]

B=200000.*393.*

90/2/[1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00436/(1+3.5*0.00)]=1050.21kNm2

⑶、考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù)9：

按混凝土規(guī)范第7.2.5條，當(dāng)P'=0時(shí)，9=2.0

(4)、受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度B,可按下列公式計(jì)算：

B=Bs/9(混凝土規(guī)范式7.2.2)

B=1050.21/2=525.107kN?m2

⑸、撓度f(wàn)=K*Qq*L~4/B

f=0.00250*5.0*3.60*4/525.107=4.006mm

f/L=4.006/3600.=1/899.,滿足規(guī)范要求！

4.裂縫寬度驗(yàn)算:

①、X方向板帶跨中裂縫：

裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)V,按下列公式計(jì)算：

V=1.1-0.65*ftk/(pte*osq)(混凝土規(guī)范式7.1,2

-2)

。sq=Mq/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式7.1.4—3)

。sq=2.61*10飛/(0.87*100.*393.)=76.531N/mm2

矩形截面，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2

Pte—As/Ate(混凝土規(guī)范式7.1.2—4)

Pte=393./60000.=0.007

當(dāng)Pte<0.01時(shí)，取Pte=0.01

V=1.1-0.65*2.01/(0.01*76.53)=-0.604

當(dāng)v<0.2取w=0.2

amax=acr*w*。sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/Pte)(混凝土規(guī)范式

7.1.2-1)

3max=1.9*0.200*76.531/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000)

=0.017mm,滿足規(guī)范要求！

②、丫方向板帶跨中裂縫：

裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)V,按下列公式計(jì)算:

V=1.1-0.65*ftk/(pte*osq)(混凝土規(guī)范式7.1,2

-2)

。sq=Mq/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式7.1.4—3)

。sq=0.80*10飛/(0.87*90.*393.)=26.005N/mm2

矩形截面，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2

Pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式7.1.2—4)

Pte=393./60000.=0.007

當(dāng)Pte<0.01時(shí)，取Pte=0.01

V=1.1-0.65*2.01/(0.01*26.00)=-3.914

當(dāng)WV0.2時(shí)，取w=0.2

3max=acr*w*。sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/Pte)(混凝土規(guī)范式

7.1.2-1)

3max=1.9*0.200*26.005/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000)

=0.006mm,滿足規(guī)范要求！

③、左端支座跨中裂縫：

裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)V,按下列公式計(jì)算：

V=1.1-0.65*ftk/(pte*osq)(混凝土規(guī)范式7.1.2

-2)

。sq=Mq/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式7.1.4—3)

。sq=5.34*10*6/(0.87*100.*393.)=156.212N/mm2

矩形截面，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2

Pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式7.1.2—4)

Pte=393./60000.=0.007

當(dāng)Pte<0.01時(shí)，取pte=0.01

V=1.1-0.65*2.01/(0.01*156.21)=0.265

amax=acr*W*osq/Es*(1.9c+0.08*Deq/Pte)(混凝土規(guī)范式

7.1.2-1)

3max1.9*0.265*156.212/200000.*(1,9*20.+0.08*10.00/0.01000)

0.046mm,滿足規(guī)范要求!

④、下端支座跨中裂縫：

裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)V,按下列公式計(jì)算：

V=1.1-0.65*ftk/(pte*osq)(混凝土規(guī)范式7.1.2

-2)

。sq=Mq/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式7.1.4—3)

。sq=3.70*10*6/(0.87*100.*393.)=108.179N/mm2

矩形截面，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2

Pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式7.1.2—4)

Pte=393./60000.=0.007

當(dāng)Pte<0.01時(shí)，取pte=0.01

V=1.1-0.65*2.01/(0.01*108.18)=-0.105

當(dāng)WV0.2時(shí)，取w=0.2

amax=acr*w*。sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/Pte)(混凝土規(guī)范式

7.1.2-1)

amax=1.9*0.200*108.179/200000.*(1,9*20.+0.08*10.00/0.01000)

=0.024mm,滿足規(guī)范要求！

⑤、右端支座跨中裂縫：

裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)V,按下列公式計(jì)算：

V=1.1-0.65*ftk/(pte*osq)(混凝土規(guī)范式7.1,2

-2)

osq=Mq/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式7.1.4—3)

。sq=5.34*10*6/(0.87*100.*393.)=156.212N/mm2

矩形截面，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2

Pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式7.1.2—4)

Pte=393./60000.=0.007

當(dāng)Pte<0.01時(shí)，取Pte=0.01

V=1.1-0.65*2.01/(0.01*156.21)=0.265

amax=acr*w*osq/Es*(1.9c+0.08*Deq/Pte)(混凝土規(guī)范式

7.1.2-1)

amax=1.9*0.265*156.212/200000.*(1,9*20.+0.08*10.00/0.01000)

=0.046nun,滿足規(guī)范要求！

⑥、上端支座跨中裂縫：

裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)V,按下列公式計(jì)算：

V=1.1-0.65*ftk/(pte*osq)(混凝土規(guī)范式7.1,2

-2)

osq=Mq/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式7.1.4—3)

。sq=3.70*10*6/(0.87*100.*393.)=108.179N/mm2

矩形截面，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2

Pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式7.1.2—4)

Pte=393./60000.=0.007

當(dāng)Pte<0.01時(shí)，取Pte=0.01

V=1.1-0.65*2.01/(0.01*108.18)=-0.105

當(dāng)WVO.2時(shí)，取w=0.2

3max=acr*w*。sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/Pte)(混凝土規(guī)范式

7.1.2-1)

smax=1.9*0.200*108.179/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000)

=0.024mm,滿足規(guī)范要求！

第六章計(jì)算簡(jiǎn)圖

(一］橫向框架簡(jiǎn)圖

假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面上，框架梁與柱剛接。⑥軸線框架各層柱

截面尺寸不變，故框架梁的跨度等于柱截面形心之間的距離。⑥軸框架計(jì)

算簡(jiǎn)圖見(jiàn)下圖

⑥軸線框架計(jì)算簡(jiǎn)圖6.1

(200X400)

⑧0?

(200X600)(200X600)(200X600)(200X600)(E00X600)第六m

①??

(200X600)(200X600)(200X600)(200X600)(E00X600)第五層

⑥心領(lǐng)??

(200X600)(200X600)(200X600)(200X600)G00X600)第四層

S⑤

8?

Z

(200X600)(200X600)(200X600)(200X600)(E00X600)

CU第三層

④????

(200X600)(200X600)(200X600)(200X600)(E00X600)第二層

③0e?

(200X600)(200X600)(200X600)(c00X600)第一層

00?

(200X600)(200X600)(200X600)(E00X600)架空層

11213I4i5

⑩。位V及

W~771R7777TI7777T)77

,340024006800,27501235

16585

（二］樓面板荷載傳遞圖

圖6.2

由平面圖可知，⑥軸框架承受的荷載來(lái)自板、縱梁和框架自重。

(三］恒荷載作用下⑤軸框架計(jì)算簡(jiǎn)圖

5軸框架的荷載為板傳來(lái)的荷載、梁上墻體和梁自重的和。由于各層計(jì)

算過(guò)程相同，以下僅取一層框架計(jì)算匯總恒荷載，其他樓層恒荷載詳見(jiàn)圖

圖6.2o

3.2

1.梁自重

由第四章⑵的梁計(jì)算得知粱的線荷載為:3.2kN/m

2.作用在梁上的墻線荷載：

6.8m跨度內(nèi)墻線荷載：(3.5-0.6)X2.752=8(kN/m)

3.4m跨度內(nèi)墻線荷載，由于有樓梯門，乘以折減系數(shù)0.8：

8X0.8=6.4(kN/m)

2.75m和1.235m外墻線荷載：4.32X(3.5-0.6)=12.6(kN/m)

3.板傳遞給梁的線荷載：

（1）3.4m跨度板傳遞荷載

梁左邊為梯形荷載，右邊為三角形荷載

梯形荷載：頂點(diǎn)值=4X1.8=7.2kN/m

梯形荷載高度=1.8m

三角形荷載：頂點(diǎn)值=3.6kN/m

（2）2.4m跨度板傳遞荷載

梁左邊和右邊為三角形荷載

三角形荷載：頂點(diǎn)值=8.6kN/m

C3）6.8m跨度板傳遞荷載

梁左邊和右邊為梯形荷載

梯形荷載：頂點(diǎn)值=2X4X1.8=14.4kN/m

梯形荷載高度=1.8m

（4）2.75m跨度板傳遞荷載

梁左邊為三角形荷載，右邊無(wú)板。

三角形荷載：頂點(diǎn)值=8.6kN/m

C5）1.235m跨度板傳遞荷載

梁左邊為三角形荷載，右邊無(wú)板。

三角形荷載：頂點(diǎn)值=2.1kN/m

4.縱向梁傳遞給5軸框架的集中荷載

嚴(yán)格意義上來(lái)說(shuō)縱向梁傳遞給1柱的集中力因?yàn)榭v向梁在1柱支座的

剪力差，但由于縱向框架沒(méi)有計(jì)算，近似將縱向梁傳遞的荷載以支座反力

的形式傳遞到1柱支座。

C1)1柱的縱向梁自重傳遞過(guò)來(lái)的荷載

梁自重：梁截面200X600,自重=25X0.2X0.6=3(kN/m)

抹灰：抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：

0.01X(0.6-0.12)X2X17=0.1632(kN/m)

小計(jì)：3.2(kN/m)

縱向梁

(2)縱向梁上墻線荷載

q=4.32X(3.5-0.6)=12.6(kN/m)

C3)板傳遞給縱向梁的荷載

板傳給縱向梁的荷載：一邊為頂點(diǎn)值為7.2的三角形分布荷載，另一

邊為頂點(diǎn)值為3.7的三角形分布荷載。

縱向梁傳遞給1柱支座的反力為：

Fi=3.2X(3.6+1.8)+12.6X(3.6+1.8)+7.2X1.8+3.7X0.91=113.4(kN)

其他柱縱梁傳來(lái)的集中力和以上計(jì)算過(guò)程相同，具體見(jiàn)圖5.20

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