如何計(jì)算對(duì)流傳熱系數(shù)

如何計(jì)算對(duì)流傳熱系數(shù)第一頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二§4-15影響對(duì)流傳熱系數(shù)的因素一、引起流動(dòng)的原因(ρ1-

ρ2)g=ρ2

gβ

△t

1強(qiáng)制對(duì)流：通過(guò)外力對(duì)流體作功迫使流體流動(dòng)2自然對(duì)流：由于流體內(nèi)部存在溫度差而引起的流動(dòng)設(shè)ρ1、ρ2分別代表溫度為t1、t2兩點(diǎn)流體的密度，β為其平均體積膨脹系數(shù)；如果t1<t2,則

ρ1=ρ2

（1+β△t）單位體積流體所產(chǎn)生的升力為火α與流動(dòng)的類型有關(guān)2第二頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二二、流體的流動(dòng)型態(tài)：層流和湍流層流：流體在熱流方向上基本沒(méi)有混合流動(dòng)α↓湍流：有混合流動(dòng)，Re↑層流內(nèi)層厚度δ↓α↑三、流體的性質(zhì)對(duì)α影響較大的物性主要有

cp

、λ、μ和ρ四、傳熱面的型狀、大α小和位置影響α值的有：傳熱管、板、管束等不同，傳熱面的形狀，管子的排列方式，水平或垂直放置；管徑、管長(zhǎng)或板的高度等影響α的因數(shù)很多3第三頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二化工上常見(jiàn)的對(duì)流傳熱流體無(wú)相變化時(shí)流體有相變化時(shí)強(qiáng)制對(duì)流傳熱自然對(duì)流傳熱蒸汽冷凝傳熱液體沸騰傳熱4第四頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二§4-16因次分析在對(duì)流傳熱中的應(yīng)用實(shí)驗(yàn)測(cè)定α值因數(shù)多因次分析方法無(wú)因次數(shù)群再實(shí)驗(yàn)確定關(guān)系一、無(wú)相變化時(shí)強(qiáng)制湍流下的α

七個(gè)物理量四個(gè)基本因次（質(zhì)量M、長(zhǎng)度L、時(shí)間θ、溫度T）3個(gè)無(wú)因次數(shù)群π定理5第五頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二對(duì)流系數(shù)的準(zhǔn)數(shù)流體的流動(dòng)狀態(tài)和湍動(dòng)程度對(duì)對(duì)流傳熱的影響流體物性對(duì)對(duì)流傳熱的影響二、無(wú)相變化時(shí)自然對(duì)流下的α

Nu

pr

自然對(duì)流對(duì)對(duì)流傳熱的影響準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式是一種經(jīng)驗(yàn)公式6第六頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二準(zhǔn)數(shù)名稱符號(hào)準(zhǔn)數(shù)式意義努塞爾特準(zhǔn)數(shù)NusseltNuL/表示對(duì)流傳熱系數(shù)的準(zhǔn)數(shù)雷諾準(zhǔn)數(shù)ReynoldsReLu/確定流動(dòng)狀態(tài)的準(zhǔn)數(shù)普蘭特準(zhǔn)數(shù)PrandtlPrcp

/表示物性影響的準(zhǔn)數(shù)格拉斯霍夫準(zhǔn)數(shù)GrashofGrg△tL3

2/2表示自然對(duì)流影響的準(zhǔn)數(shù)準(zhǔn)數(shù)的符號(hào)與意義

L—傳熱面的特征尺寸m7第七頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二經(jīng)驗(yàn)公式的應(yīng)用應(yīng)注意以下四點(diǎn)：1、應(yīng)用范圍2、定性尺寸（特性尺寸）各準(zhǔn)數(shù)Nu、Re及Gr中的特性尺寸l代表哪一個(gè)尺寸，應(yīng)遵照所選用的關(guān)聯(lián)式中規(guī)定尺寸3、定性溫度確定準(zhǔn)數(shù)中流體的物性參數(shù)cp、μ、ρ等所依據(jù)的溫度即為定性溫度。主要取決于建立關(guān)聯(lián)式時(shí)采用什么方法而定有的用膜溫（即流體進(jìn)、出口溫度的算術(shù)平均值與壁面溫度平均值，再取兩者的算術(shù)平均值）有的用流體進(jìn)、出口溫度的算術(shù)平均值8第八頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二§4-17流體做強(qiáng)制對(duì)流時(shí)的

對(duì)流傳熱系數(shù)一、流體在圓形直管內(nèi)強(qiáng)制對(duì)流傳熱經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式為：或使用范圍：管長(zhǎng)與管徑之比定性尺寸：L取管內(nèi)徑di定性溫度取流體進(jìn)、出口溫度的算術(shù)平均值流體被加熱時(shí)n=0.4；冷卻時(shí)n=0.3從分發(fā)展段以后：9第九頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二若使用條件不滿足上述條件時(shí)，需修正：當(dāng)時(shí)乘以1.02~1.07的系數(shù)加以修正（1）對(duì)于短管（2）壁溫與主體溫度相差較大考慮壁溫對(duì)粘度的影響在壁溫未知的情況下當(dāng)液體被加熱時(shí)當(dāng)液體被冷卻時(shí)近似計(jì)算尚未從分發(fā)展，滯流內(nèi)層較薄，熱阻?。?）管內(nèi)層流層流導(dǎo)熱自然對(duì)流對(duì)流傳熱→要求強(qiáng)化→避免層流α↓p226式5-65和式5-6610第十頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二（4）過(guò)渡流(Re=2000~10000)因湍流不充分，滯流內(nèi)層較厚，故熱阻大而值減小，此時(shí)算得的值須乘以小于1的校正系數(shù)f（5）圓形彎管離心力作用擾動(dòng)加劇α↑乘以校正系數(shù)

（6）非圓形管道兩個(gè)途徑：ⅰ、當(dāng)量直徑ⅱ、直接根據(jù)有關(guān)經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算p227式5-7011第十一頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二分析式中各項(xiàng)物理參數(shù)對(duì)對(duì)流傳熱系數(shù)α帶來(lái)的影響：①其他參數(shù)一定，α與u的0.8次方成正比，說(shuō)明增大流速有利于α的提高，但隨u↑，阻力∑hf

↑，故應(yīng)適當(dāng)增大動(dòng)力。②其它參數(shù)一定，u一定，α與d的0.2次方成反比，改變管徑對(duì)α的影響不大。③其它參數(shù)一定，V一定，α與d的1.8次方成反比，改變管徑，縮小管徑將使α↑。12第十二頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二【補(bǔ)例】列管換熱器的列管內(nèi)徑為15mm，長(zhǎng)度為2.0m。管內(nèi)有冷凍鹽水（25%CaCl2）流過(guò)，其流速為0.4m/s，溫度自-5℃升至15℃。假定管壁的平均溫度為20℃，試計(jì)算管壁與流體間的對(duì)流傳熱系數(shù)。解：定性溫度=(-5+15)/2=5℃有關(guān)手冊(cè)查得5℃時(shí)25%CaCl2的物性為20℃時(shí)，則（層流）13第十三頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二

在本題條件下，管徑較小，管壁和流體間的溫度差也較小，粘度較大，因此自然對(duì)流的影響可以忽略，故α可用式(5-65)計(jì)算，即

而14第十四頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二【例5-16】已知Q’=4×105kJ/h，兩個(gè)單程換熱器：D=270mm，n=48，φ25×2.5mm，l=3m問(wèn)：（1）兩個(gè)換熱器能否滿足要求？（2）是并還是串？液體溫度℃質(zhì)量流量kg/h比熱kJ/kg·K密度kg/m3導(dǎo)熱系數(shù)W/m·K粘度pa·s入口出口有機(jī)液63T2300002.2619500.1721×10-3水28t2200004.18710000.6210.742×10-3分析：滿足工藝要求?K?αi?αo?Ri?Ro?A=nπdlΔtm?T1t1T2?t2?ε-NTU15第十五頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二t1=28℃t2T1=63℃T12t1T1=63℃t2t3T’212mh1=30000kg/hmh2=20000kg/hm’h1=15000kg/hmh1=15000kg/hmh2=20000kg/h單獨(dú)進(jìn)行計(jì)算??16第十六頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二二、管外強(qiáng)制對(duì)流（a）流動(dòng)情況（b）對(duì)流傳熱系數(shù)變化情況（圖中αp表示局部對(duì)流傳熱系數(shù)，α表示平均對(duì)流傳熱系數(shù)）流體垂直流過(guò)單根圓管的流動(dòng)情況1、流體繞單根圓管的流動(dòng)情況17第十七頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二2、流體在管束外橫向流過(guò)的對(duì)流傳熱式中常數(shù)C1C2和指數(shù)n見(jiàn)表5-5錯(cuò)列的α比直列時(shí)大適用范圍平均α18第十八頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二3、列管式換熱器19第十九頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二圖5-30α或使用范圍：特征尺寸：當(dāng)量直徑de，根據(jù)管子排列形式分別計(jì)算；三角形：正方形：流速，可由流體走短路4、無(wú)折流板，平流流動(dòng)，α可用管內(nèi)強(qiáng)制對(duì)流。20第二十頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二三、提高對(duì)流傳熱系數(shù)的途徑力求使流體在換熱器中達(dá)到湍流α↑管內(nèi)管外u↑α↑∑hf↑動(dòng)力↑也可裝置添加物最佳流速21第二十一頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二【補(bǔ)例】某車間有一臺(tái)運(yùn)轉(zhuǎn)中的單程列管式換熱器，熱空氣走管程，由120℃降至80℃，其對(duì)流傳熱系數(shù)α1=50W/m2·℃。殼程的水被加熱，水進(jìn)口溫度為15℃，出口升至90℃，其對(duì)流傳熱系數(shù)α2=2000W/m2·℃。管壁熱阻及污垢熱阻皆可不計(jì)，換熱器系逆流操作。試計(jì)算水量增加增加一倍時(shí)，水和空氣的出口溫度t2’和T2’為若干。分析：原工況下T1t1T2t2Q=Q’α1α2ΔtmK?A?ms1cp1?ms2cp2?新工況下ms2↑m’s2=2ms2α’1=α1α’2=20.8α2Q

和Q’均要變Q=Q’K?A不變對(duì)新舊工況進(jìn)行比較來(lái)進(jìn)行計(jì)算22第二十二頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二解：①舊工況下T1=120℃，T2=80℃，t1=15℃，t2=90℃

α1=50W/（m2·K），α2=2000W/（m2·K），T80←120t15→90△t6530(1)新工況下α’2=20.8α223第二十三頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二TT’2←120t15→t’2△tT’2-15120-t’2(2)(1)/(2)得：(3)(4)24第二十四頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二(3)代入(4)，得：(5)聯(lián)立(3)和(5)，得：t‘2=61.9℃，T'2=69.9℃25第二十五頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二§4-17流體作自然對(duì)流時(shí)的對(duì)流傳熱系數(shù)大容積自然Nu=f(Pr,Gr)

①由圖5-33和圖5-34→α②式子系數(shù)C與指數(shù)n可由表5-6選取。兩種方法：定性溫度用平均溫度（膜溫）定性尺寸見(jiàn)表5-626第二十六頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二§4-18蒸汽冷凝時(shí)的對(duì)流傳熱系數(shù)1、膜狀冷凝一、蒸汽冷凝的方式冷凝潛熱化工生產(chǎn)中一般是膜狀冷凝2、滴狀冷凝液膜是傳熱的主要熱阻α比膜狀冷凝時(shí)大幾倍至十幾倍27第二十七頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二二、膜狀冷凝的對(duì)流傳熱系數(shù)1、蒸汽在垂直管外（或板外）冷凝冷凝液為滯流流動(dòng)時(shí)：冷凝液為湍流流動(dòng)時(shí)：H28第二十八頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二2、水平圓管外的α拉大管間距①單根蒸汽冷凝器一般采用臥式的更為有利與垂直放置比較②管束29第二十九頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二3、影響冷凝傳熱的因素液膜呈滯流：△t↑→冷凝速率↑→δ↑→α↓⑴液膜兩側(cè)溫差⑵凝液物性見(jiàn)公式⑶蒸氣的流向與速度⑷蒸氣中不凝性氣體含量的影響p↑→不凝性氣體含量↑→冷凝時(shí)形成“氣膜”→α↓↓⑸蒸氣過(guò)熱⑹冷凝壁面的影響30第三十頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二【補(bǔ)例】一蒸汽冷凝器，蒸汽冷凝給熱系數(shù)α1=1000W/m2·℃，冷卻水給熱系數(shù)α2=100W/m2℃，已測(cè)得冷卻水進(jìn)、出口溫度分別為t1=30℃，t2=35℃。如將冷卻水的流量增加一倍，蒸汽冷凝量增加多少？（已知該蒸汽在飽和溫度100℃下冷凝，且忽略熱損失）分析：原工況下T1t1T2t2Q=Q’α1α2ΔtmK?A?ms1cp1?ms2cp2?新工況下ms2↑m’s2=2ms2α’1=α1α’2=20.8α2Q

和Q’均要變Q=Q’K?A不變對(duì)新舊工況進(jìn)行比較來(lái)進(jìn)行計(jì)算31第三十一頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二解：據(jù)題意可知本題中新工況下?lián)Q熱任務(wù)有變化，故可由T100←100t30→35△t7065式中，原工況時(shí)：32第三十二頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二新工況時(shí)α’2=20.8α2T100←100t30→t’2△t70100-t’2∴

33第三十三頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二由上式解得：t’2=34.1℃

則蒸汽冷凝量之比為：即新工況下蒸汽冷凝量為原工況時(shí)的1.64倍討論：Δt’m的變化幅度很小，而K’值的變化卻較大，即冷凝量的增加主要是由于傳熱系數(shù)K’值的提高而所引起的。34第三十四頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二§4-19沸騰時(shí)的對(duì)流傳熱系數(shù)在液體的對(duì)流傳熱過(guò)程中，在液相內(nèi)部有液體不斷汽化的過(guò)程，稱為沸騰傳熱過(guò)程。沸騰方法：①大容積沸騰；②管內(nèi)沸騰1、沸騰曲線汽化中心“粗糙壁面”具有的氣化核心對(duì)沸騰很重要35第三十五頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二自然對(duì)流：△t較小≤5℃，α與q都比較低；泡核沸騰或核狀沸騰：△t>>5~25℃，α與q都急劇增大；△t>25℃，不穩(wěn)定，α與q急劇下降膜狀沸騰：臨界點(diǎn)自然對(duì)流泡狀沸騰膜狀沸騰36第三十六頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二工業(yè)上的沸騰裝置多維持在核狀沸騰狀態(tài)

2、沸騰對(duì)流傳熱系數(shù)的計(jì)算大容積飽和核狀沸騰(1)各參數(shù)見(jiàn)p244。(2)3、影響沸騰傳熱的因素(1)溫度差的影響應(yīng)盡量在核狀沸騰階段進(jìn)行操作。(2)操作壓力的影響↑p，強(qiáng)化對(duì)流傳熱過(guò)程。(3)液體物性的影響(4)加熱面的影響壁面粗糙的，有利表面張力小，有利37第三十七頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二§4-20對(duì)流傳熱系數(shù)關(guān)聯(lián)式小結(jié)38第三十八頁(yè)，共四十二頁(yè)，編輯于2023年，星期二的量級(jí)空氣