學士深基坑維護設計

PAGEXVIIIPAGEXLIIPAGEXXIV西安科技大學畢業(yè)論文PAGEPAGE118本論文設計部分主要包括：基坑維護設計、基坑監(jiān)測方案、施工組織設計。通過這三部分的設計和論證，使本擬建基坑從設計到監(jiān)測結(jié)果的分析一體化，更好的控制施工，使信息化施工得到了實現(xiàn)。論文的設計內(nèi)容如下：1、基坑維護設計：這一部分主要包括五部分。這五部分包括：①基坑支護方案的論證；②降水方案及設計；③土釘墻設計；④排樁設計；⑤抗浮樁設計；⑥錨桿設計。①支護方案的論證是在考慮開挖方式和開挖深度的基礎上確定的。因為，本擬建基坑的開挖方式屬于分層、分部開挖的方式，且基坑較深。所以基坑支護不能采用單一的支護形式?；娱L228.4m，寬24.9m，南北向。分兩級開挖，第一級防坡開挖，放坡放坡高度7.3m，第二級直立開挖，開挖深度9.8m。第一階段開挖7.3m，此階段需用土釘墻進行支護。第二階段開挖9.7m，此階段需用排樁加錨桿支護。②站址水位常年穩(wěn)定在41m左右，水位深5m左右，降水方案及設計分兩部分，第一部分采用的是輕型井點降水。在第一級放坡開挖地表距坡頂一米處沿基坑周圍布置一圈輕型井點，將水位降至放破坡底0.5m處。這種降水方法是真對第一階段的開挖選擇的，采用輕型井點是比較經(jīng)濟、方便的。第二階段開挖深度為9.7m，用輕型井點以滿足不了降水要求，所以采用降水量較大、井管較深的管井井點降水。在第二級直立開挖據(jù)基坑邊沿2.0m處沿基坑周圍布置一圈管井，降水位降至基坑底1m處，按29m間距布置18根井點管，并在基坑中心布置觀察井4個，以觀測水位降深情況。③土釘墻設計通過計算得出，基坑壁采用6層土釘進行支護。土釘?shù)娜胪两嵌葹?50，孔徑為Φ100，土釘間距為，噴射混凝土面層厚度為100mm，配筋選用1根φ20④通過計算主體結(jié)構基坑采用φ1000@1200mm鉆孔灌注樁作為基坑主要支護結(jié)構，冠梁寬1000mm,高800mm，灌注樁樁長16.2m,插入深度7.3m。主筋選用28φ22，箍筋選用螺旋筋，間距為180mm,樁體選用C30混凝土，鋼筋保護層厚70mm。⑤基坑總共分布128根抗浮樁，沿基坑長向分兩排布置，樁橫向間距3.5m，縱向間距10m，樁體長22m，設兩個支盤，分別距樁頂9.4m和18.9m兩個位置。⑥錨桿穿過冠梁，間距為1.2m,與水平方向成，錨桿選用HRB335級鋼筋2φ25，錨固體直徑200mm。2、基坑監(jiān)測方案及監(jiān)測數(shù)據(jù)分析：這一部分是指導施工的重要環(huán)節(jié)。監(jiān)測主要有三方面：①樁體變形監(jiān)測②護坡樁樁身內(nèi)力監(jiān)測③支撐軸力。通過對監(jiān)測方案的設計，采用不同的監(jiān)測儀器，在維護結(jié)構最薄弱的地方進行監(jiān)測。3、施工組織設計：為了達到使施工有規(guī)律、有計劃、有組織的進行，故進行施工組織設計。首先，全面的了解施工狀況，確定出工程特點與施工難點及采取措施。其次，按照編制原則、編制依據(jù)進行施工安排與總體施工方案的確定。最后，對維護樁、內(nèi)支撐及基坑的開挖與回填進行了施工組織設計。施工總周期為150天。目錄第一章巖土工程勘察11.1工程概況11.2地形地貌11.3水文氣象條件11.4地質(zhì)構造21.5工程地質(zhì)與水文地質(zhì)31.6周圍環(huán)境與地下工程相互作用評價51.6.1擬建工程對環(huán)境的影響51.7地下水影響61.8巖土工程評價及建議61.8.1場地巖土層特征61.8.2場地土分類及場地分類61.9地基承載力評價61.9.1地基持力層61.10地震效應71.10.1抗震設防烈度71.10.2建筑場地分類71.10.3液化判別7第二章基坑維護設計92.1降水方案設計92.1.1地下水分布概況92.1.2地下水動態(tài)變化規(guī)律92.1.3降水方案及設計參數(shù)102.1.4第一階段降水設計與計算102.1.5第二階段降水設計與計算122.1.6排水方案152.1.7排水設計方案與施工流程162.1.8降水工程的環(huán)境保護和處理措施162.2土釘墻設計162.2.1工程概況162.2.2土釘墻及鋼筋網(wǎng)片設計162.3排樁支護192.3.1工程概況192.3.2基坑支護結(jié)構形式和結(jié)構主要構造要求202.3.3主體結(jié)構設計202.4樁頂冠梁設計272.5土錨桿設計282.6抗浮樁設計292.6.1抗浮問題概述292.6.2擠擴支盤樁簡介與抗浮工作機理302.6.3樁體的設計312.7電算結(jié)果35第三章基坑監(jiān)測方案493.1工程概況493.2監(jiān)測目的493.3監(jiān)測對象493.4監(jiān)控測量注意事項503.5實施方案513.5.1樁體變形監(jiān)測513.5.2護坡樁樁身內(nèi)力監(jiān)測543.5.3基坑內(nèi)外觀察、邊坡土體頂部水平位移及樁頂位移573.5.4地下水位57第四章施工組織設計594.1編制依據(jù)及原則594.1.1編制依據(jù)594.1.2編制原則604.2工程概況604.2.1工程簡介604.2.2周圍建筑物及地下管線604.2.3車站建筑614.2.4車站基坑施工614.2.5工程地質(zhì)與水文地質(zhì)614.2.6水文地質(zhì)634.3工程特點、重點、難點分析654.3.1工程特點654.3.2安全控制的重點654.3.3質(zhì)量控制的重點654.3.4文明、環(huán)保控制的重點654.4施工總體安排664.5施工總平面布置674.6資源配備計劃及主要工程量數(shù)674.7施工方案70第五章結(jié)論86第一章巖土工程勘察1.2地形地貌北京市地處華北平原的北部邊緣地帶，西部為太行山余脈，北部為燕山山脈，東南與華北平原相連。北京平原主要由潮白河、溫榆河、永定河等河流聯(lián)合作用而形成的洪沖積平原，地勢西北高，東南低，平原區(qū)平均降坡1‰--2‰左右。本工程場地位于永定河沖洪積扇的北部邊緣地帶。由于人類工程活動，原始地貌形態(tài)已人為改觀，目前地面總體較平坦。場地內(nèi)各鉆孔孔口標高為44.41～45.05m，場區(qū)內(nèi)地形較為平坦。本工程場地位于永定河沖積扇的北部邊緣。原始地貌形態(tài)已人為改觀，場地內(nèi)現(xiàn)狀地形較為平坦，勘探期間各鉆孔標高為43.92～44.69m。1.3水文氣象條件000000全市多年平均降水量626mm，降水量的年變化大，降水量最大的1959年達1406mm，降水量最小的1896年僅244mm，兩者相差5.8倍。降水量年內(nèi)分配不均，汛期（6～8月）降水量約占全年降水量的80％以上。旱澇的周期性變化較明顯，一般9～10年左右出現(xiàn)一個周期，連續(xù)枯水年和偏枯水年有時達數(shù)年。近十年來以1998年年降雨量最大，降雨量為908.4mm，1999年年降雨量最小，降雨量為266.9mm。全市月平均風速以春季四月份最大，據(jù)海淀、朝陽觀象臺觀測，市區(qū)最大風速達13.9m/s；其次是冬、秋季，夏季風速最小。春季風向以西北風最為突出，秋季為西南偏南風。1.4地質(zhì)構造北京地區(qū)位于華北平原西北部邊緣，大地構造位置處于祁呂賀蘭山字型構造東翼反射弧南翼與新華夏構造體系復合部位，既新華夏系第二沉降帶與第三隆起帶之間，構造的發(fā)育與延展特性主要受新華夏構造體系控制。北京平原地區(qū)表現(xiàn)為一系列北東向和北北東向及北西向的隱伏斷裂構造（其中以北東向或北北東向斷裂構造為主）。呈北東向或北北東向展布的主要斷裂構造有：八寶山斷裂、黃莊～高麗營～廟城斷裂、良鄉(xiāng)～前門～順義斷裂、南苑～通縣斷裂、禮賢～牛堡屯～夏墊斷裂；呈北西向展布的主要有南口～孫河斷裂、永定河斷裂等。奧運支線區(qū)域主要分布有八寶山斷裂、黃莊～高麗營斷裂、蓮花池斷裂、前門～良鄉(xiāng)斷裂和南口～孫河斷裂?，F(xiàn)將奧運支線區(qū)域主要分布的斷裂簡述如下。八寶山斷裂：為壓扭性斷裂，呈北東展布，南起房山的長溝，經(jīng)大灰廠、八寶山、海淀（今北京大學附近）、洼里至太平莊、東三期一帶，再往東北延伸至南口～孫河斷裂。該斷裂為活動斷裂，第四紀以來活動強度微弱，最晚活動時代為中更新世。黃莊——高麗營斷裂：總體呈北東向展布，走向20——50度，局部走向40-60度，傾向東南，傾角65——75度，該斷裂是北京平原地區(qū)一條控制性深大斷裂（高角度正斷層），深切至莫氏面，它西南起自涿縣的東城坊，經(jīng)坨里、大灰廠、黃莊、花園路、高麗營、廟城至密云西田各莊附近，全長約130km。該斷裂在房山的蘆井、曉幼營、辛開口一帶有出露，出露長度約13km，其它地段均被第四紀覆蓋。該斷裂為活動斷裂，最晚活動時代為中更新世——晚更新世。蓮花池斷裂：發(fā)育于北京凹陷內(nèi)的次級斷裂，經(jīng)蓮花池、復興門、平安里南北向延伸。目前該斷裂仍屬推測斷裂，第四紀以來無明顯活動跡象。車公莊斷裂：經(jīng)翠微路、玉淵潭、西直門、德勝門一線，目前該斷裂仍屬推測斷裂，第四紀以來無明顯活動跡象。南口——孫河斷裂：該斷裂形成于前中生代，燕山運動后期，斷裂呈北西－南東方向展布，西起昌平南口鎮(zhèn)，沿龍虎臺、七間房、白浮、半壁街、東三旗、孫河至通縣附近，呈西北45°～50°延伸，全長約60km。該斷裂為活動斷裂，最晚活動時代為晚更新世——全新世早期。根據(jù)上述斷裂的分布及活動情況看，對奧運支線區(qū)域有一定影響的斷裂主要有八寶山斷裂、黃莊～高麗營斷裂和南口～孫河斷裂。其中對奧運支線影響最大的斷裂為黃莊～高麗營斷裂，該斷裂從該站南側(cè)附近通過。1.5工程地質(zhì)與水文地質(zhì)工程地質(zhì)依據(jù)《北京地鐵奧運支線工程巖土工程勘察報告》本站所處地層依順序可分為：本次勘察揭露地層最大深度為40.0m，地層層序自上而下依次為：人工填土層：粉土填土①層：褐色～黃褐色，稍密，飽和，含磚渣、灰渣、水泥塊、樹根等，局部夾粉質(zhì)粘土填土、砂質(zhì)粉土填土；雜填土①1層：雜色，稍密，濕～飽和，以房渣土為主，含磚塊、碎石，白灰渣。該層層底標高為39.40～43.15m。第四紀全新世沖沖洪積層：：粉土③層：褐黃色，中中密～密實實，很濕，av=0.067～0.180MPa-1，屬中壓縮性～低壓縮性土，含云云母、氧化化鐵、姜石石有機質(zhì)。粉質(zhì)粘土③1層層：灰色，硬硬塑，av=00.1311MPa--1，屬中壓壓縮性土，含含云母、氧氧化鐵、有有機質(zhì)，姜姜石；粉細砂③3層：：褐黃色～～灰色，中中密，飽和和，N=21～42，屬中壓壓縮性～低低壓縮性土土；該層層底標高為為33.770～36.885m。粉質(zhì)粘土④層：：褐黃色，硬硬塑，avv=0.1183～0.5223MPaa-1，屬中高高壓縮性～～中縮性土土，含云母母、氧化鐵鐵、姜石；；粘土④1層：褐黃色，硬硬塑，av=00.2255～0.2775MPaa-1，屬中壓壓縮性，含含氧化鐵，該該層呈透鏡鏡體存在；；粉土④2層：褐黃色，密密實，濕～～很濕，av=00.0955～0.1882MPaa-1，屬中壓壓縮性～低低壓縮性土土，含云母母、氧化鐵鐵；粉細砂④3層：：灰色，飽飽和，密實實，，N=22左右，屬屬低壓縮性性土，含氧氧化鐵；該層層底標高為為24.115～26.440m。第四紀晚更新世世沖洪積層層：粉質(zhì)粘土⑥層：：褐黃色，硬硬塑，avv=0.1178～0.2550MPaa-1，屬中壓壓縮性土，含含云母、氧氧化鐵、姜姜石，呈透透鏡體存在在；粘土⑥1層：棕黃色，硬硬塑，av=00.1511～0.2993MPaa-1，屬中壓壓縮性土，含含氧化鐵、姜姜石；粉土⑥2層：褐黃色，密密實，很濕濕，av=00.1166～0.1228MPaa-1，屬中壓壓縮性，含含云母、氧氧化鐵。細中砂⑥3層：：褐黃色，密密實，飽和和，N=36～52，屬低壓壓縮性土，含含個別礫石石。本層普遍存在，層層底標高為為13.440～18.660m。卵石圓礫⑦層：：雜色，密密實，飽和和，N633.5=884～90，屬低壓壓縮性土，亞亞圓形，最最大粒徑100mmm，一般粒粒徑20-330mm，粒徑大大于20mm顆粒含量量約為總質(zhì)質(zhì)量的70％。中粗粗砂充填，母母巖成份為為輝綠巖、砂砂巖和礫巖巖；中粗砂⑦1層：：褐黃色，密密實，飽和和，屬低壓壓縮性土，含含礫石；本層層底標高為為11.660～15.112m，部分鉆鉆孔未穿透透此層。粉質(zhì)粘土⑧層：：褐黃色，硬硬塑，avv=0.2208～0.3116MPaa-1，屬中壓壓縮性土，含含云母、氧氧化鐵；粉土⑧2層：褐黃色，密密實，很濕濕，av=00.1300～0.1337MPaa-1，屬中壓壓縮性土，含含云母、氧氧化鐵；本層普遍存在，部部分鉆孔未未能穿透此此層。粉細砂⑨2層：：褐黃色，密密實，飽和和，屬低壓壓縮性土。粉質(zhì)粘土⑩2層層：褐黃色色，硬塑，av=00.0844MPa--1左右，屬屬低壓縮性性土，含云云母、氧化化鐵；1.5.2水文文地質(zhì)本段線路共測得得兩層地下下水，分別別為上層滯滯水和承壓壓水，未測測得潛水，各各層地下水水情況分述述如下：上層滯水：該層層水水位標標高40.229～43.442m（水位埋埋深1.0～3.9m），含水水層為粉土土填土①層、雜填填土①1層，粉土③層、粉細細砂③3層。觀測測時間為2002年7月22日～20033年8月14日，補給給來源主要要為管道滲滲漏和地表表水系、大大氣降水補補給，主要要以蒸發(fā)和和向下越流流補給下層層潛水方式式。承壓水：該層地地下水含水水層為卵石石圓礫⑦層、中粗粗砂⑦1層，透水水性好，水水頭標高為為22.669～23.000m（水頭埋埋深為21.550～21.770m），觀測測時間為2003年7月13日～2003年7月14日，該層層水具弱承承壓性，主主要接受側(cè)側(cè)向徑流補補給及越流流補給，以以側(cè)向徑流流方式排泄泄，地下水水流向自西西向東。根據(jù)工程地質(zhì)勘勘察報告，本本區(qū)段地下下水對混凝凝土結(jié)構無無腐蝕性，在在干濕交替替環(huán)境下，對對鋼筋混凝凝土中的鋼鋼筋具弱腐腐蝕性，對對鋼結(jié)構具具弱腐蝕性性。根據(jù)歷年最高水水位及近3-5年最高水水位，參考考鉆探時的的實測地下下水位，并并考慮該場場區(qū)的水文文地質(zhì)條件件，建議設設防水位按按43.000米考慮，用用于抗浮驗驗算。1.6周圍環(huán)環(huán)境與地下下工程相互互作用評價價1.6.1擬建建工程對環(huán)環(huán)境的影響響擬建奧體站主體體結(jié)構位于于北京市中中軸線向北北延伸的奧奧林匹克景景觀廣場下下，其軸線線與奧林匹匹克景觀廣廣場的軸線線重合，且且位于規(guī)劃劃站址環(huán)境境奧林匹克克公園中心心部位，車車站南側(cè)是是中一路，北北側(cè)是大屯屯路，站址址為大片的的空地和平平房，車站站施工范圍圍內(nèi)無地下下管線，應應做好開挖挖土方的堆堆放和維護護工作，避避免環(huán)境污污染，總體體看擬建工工程在施工工過程中或或工程建成成后對環(huán)境境不會造成成太大影響響。1.6.2環(huán)境境對擬建工工程的影響響本站主體結(jié)構位位于重要交交通道路下下面，上部部車輛行駛駛過程中產(chǎn)產(chǎn)生的震動動，對基坑坑邊坡支護護有結(jié)構形形成一定的的附加壓力力，易造成成滑落坍塌塌現(xiàn)象，設設計和施工工中應加強強防護措施施，以避免免對工程施施工造成重重大影響。1.7地下水水影響本場地地下水（上上層滯水和和潛水，既既第一和第第二層水）水水位埋深較較淺，對本本工程施工工有較大影影響。第三三層、第四四層承壓水水水位埋深深較大，對對本工程施施工影響不不大。由于于本車站基基礎埋深較較大，因此此在設計時時應對本工工程基礎抗抗浮穩(wěn)定性性以及結(jié)構構防滲的問問題予以重重視。地下水對護坡樁樁的施工也也將產(chǎn)生較較大影響，在在樁的類型型，長度和和大樁徑小小等的設計計中，應充充分考慮地地下水的不不良影響；；在樁的施施工過程中中，地下水水對于樁的的施工方法法，工序組組織和成樁樁質(zhì)量等均均會產(chǎn)生直直接的影響響，因此在在樁的施工工中應充分分考慮地下下水這一不不利因素的的影響。車站所通過的粉粉土及粉細細砂層，在在地下水作作用及施工工影響下，易易產(chǎn)生潛蝕蝕、管涌、流流砂甚至塌塌方等不良良地質(zhì)作用用而危及支支護結(jié)構的的安全與穩(wěn)穩(wěn)定。1.8巖土工工程評價及及建議1.8.1場地地巖土層特特征本區(qū)段圍巖范圍圍內(nèi)的地下下水主要屬屬于Ⅲ類(經(jīng)常滲水水粉土填土土=1\*GB3①層、雜填填土=1\*GB3①1層、粉細細砂=3\*GB3③3層、粉土土=4\*GB3④2層、粉細細砂=4\*GB3④3層)及Ⅱ類（偶有有滲水，主主要指粉質(zhì)質(zhì)粘土=3\*GB3③1層、粉質(zhì)質(zhì)粘土=4\*GB3④層、粘土土=4\*GB3④1層、粉質(zhì)質(zhì)粘土=6\*GB3⑥層、粘土土=6\*GB3⑥1），根據(jù)據(jù)《鐵路隧隧道設計規(guī)規(guī)范》（TB100003--99）附錄A表A.2..2-2進行地下下水影響修修正，經(jīng)地地下水修正正后，本段段線路所有有圍巖均屬屬于Ⅵ級。1.8.2場場地土分類類及場地分分類根據(jù)《鐵路工程程抗震設計計規(guī)范》（GBJ1111-887），本段段線路自地地面下25米深度范范圍內(nèi)土層層加權平均均剪切波速速值為245～271mm/s，場地土土類別為Ⅱ類，場地地類別為Ⅱ類。1.9地基承承載力評價價1.9.1地基基持力層本站主體結(jié)構及及各出入口口、通風道道和風?；A底板主主要位于粉粉質(zhì)粘土=4\*GB3④④層、粘土土=4\*GB3④1層、粉土土=4\*GB3④2層和粉質(zhì)質(zhì)粘土⑥層、粘土⑥1層中，屬于于中高壓縮縮性～中低低壓縮性土土，地基土土承載能力力較好，適適宜作為天天然地基持持力層。1.10地震震效應1.10.1抗抗震設防烈烈度根據(jù)《北京地區(qū)區(qū)建筑地基基基礎勘察察設計規(guī)范范》（DBJ001-5001-922）附錄P：《北京京地區(qū)地震震烈度區(qū)劃劃圖》（50年超越概概率10％），擬擬建車站位位于地震基基本烈度8度區(qū)內(nèi)。1.10.2建建筑場地分分類本場區(qū)自地面下下25米深度范范圍內(nèi)土層層平均剪切切波速值Vsm為241..8～247..5m/ss，根據(jù)《鐵鐵路工程抗抗震設計規(guī)規(guī)范》（GBJ1111-887）的有關關條文判定定：場地土土類別為Ⅱ類即中硬硬場地土，建建筑場地類類別為Ⅱ類。1.10.3液液化判別根據(jù)《鐵路工程程抗震設計計規(guī)范》（GBJ1111-887）判別：：當?shù)卣鹆伊叶葹?度時，自自地面下20米深度范范圍內(nèi)的飽飽和粉土及及砂類土不不液化。表1.1土層描述述及物理力力學性質(zhì)指指標)%第二章基坑維維護設計2.1降水工程程設計2.1.1下水水分布概況況北京平原地區(qū)第第四系地層層中松散巖巖類孔隙水水按賦存條條件分為上上層滯水、潛潛水和承壓壓水。上層滯水僅在部部分地區(qū)分分布，且分分布不均勻勻，水位高高低變化很很大。主要要接受大氣氣降水、綠綠地灌溉和和自來水、雨雨水、污水水和生活廢廢水等地下下管線的垂垂直滲漏補補給，在不不同的地段段，含水層層的滲透系系數(shù)相差很很大，補給給方式和補補給量懸殊殊也較大。以以蒸發(fā)、向向下越流補補給潛水和和人工抽降降地下水的的方式排泄泄。本工程程上層滯水水普遍分布布，含水層層為粉土填填土①層和粉土③層。地下潛水水位受受地形起伏伏、地層埋埋深變化及及局部受地地下水開采采或工程降降水的影響響，地下水水水位略有有起伏變化化。第四紀紀潛水在本本工程段僅僅局部分布布。含水層層為粉細砂砂④3層。第四紀承壓水主主要分布在在永定河沖沖洪積扇中中下部，是是北京市地地下水開采采的主要含含水層之一一。水頭高高度主要受受山區(qū)基巖巖潛水和永永定河沖洪洪積扇頂部部潛水水位位控制，永永定河沖洪洪積扇的頂頂部粗顆粒粒的漂石、卵卵石、圓礫礫和砂類土土等粗顆粒粒地層中的的潛水相連連通，被若若干隔水層層分隔，形形成多層承承壓水。部部分含水層層局部地段段因隔水層層分布的變變化及受地地下水開采采的影響，地地下水位低低于含水層層頂板，補補給以側(cè)向向逕流和越越流補給為為主，排泄泄以側(cè)向徑徑流和人工工抽取地下下水的方式式為主，逕逕流方向指指向沖洪扇扇下游或區(qū)區(qū)域性地下下水位降落落漏斗中心心方向。第第四紀承壓壓水在本工工程場區(qū)內(nèi)內(nèi)普遍分布布，含水層層主要為卵卵石圓礫⑦層、中粗粗砂⑦1層、細中中砂⑦2層、粉土⑧2層、粉細細砂⑨2層和卵石石圓礫⑨層。2.1.2地下下水動態(tài)變變化規(guī)律上層滯水的動態(tài)態(tài)隨季節(jié)、大大氣降水、灌灌溉水及管管道滲漏的的變化而變變化，變化化與賦存區(qū)區(qū)域的環(huán)境境關系密切切，沒有明明顯的變化化規(guī)律。北北京地區(qū)潛潛水的動態(tài)態(tài)與大氣降降水關系密密切。每年年7～9月份為大大氣降水的的豐水期，地地下水位自自7月份開始始上升，9～10月份達到到當年最高高水位，隨隨后逐漸下下降，至次次年的6月份達到到當年的最最低水位，平平均年變幅幅約為2～3m。承壓水水的動態(tài)比比潛水稍有有滯后，當當年最高水水位出現(xiàn)在在9～11月，最低低水位出現(xiàn)現(xiàn)在6～7月，年變變幅約為1～2m。自七十十年代以來來，隨著工工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)產(chǎn)的迅速發(fā)發(fā)展和城市市的擴大，地地下水開采采量逐年增增加，地下下水位不斷斷下降，已已經(jīng)形成分分布面積達達數(shù)千平方方公里的區(qū)區(qū)域性地下下水位降落落漏斗，漏漏斗中心位位于城區(qū)東東北部的天天竺一帶，水水位埋深大大于30m。2.1.3降降水方案及及設計參數(shù)數(shù)根據(jù)場場區(qū)工程地地質(zhì)和水文文地質(zhì)條件件，奧體站站基坑呈矩矩形，開挖挖深度為117m,第一階段段開挖深度度為7.3m，場地地地下水屬潛潛水類型，穩(wěn)穩(wěn)定水位（含含上層滯水水）埋深為為3.50～7.800m之間，計計算地下水水位取3.7m承壓水埋埋深為19.440m～26.000m，取24m。在第一一階段自然然地表距坡坡面1m處選用輕輕型井點降降水方法設設計計算地地鐵奧運支支線奧體公公園站降水水設計參數(shù)數(shù)，使水位位線低于第第一階段7.3m的放坡開開挖深度，降降至第一階階段開挖后后基坑地面面以下0.5m?；娱L234..4m,寬30.99m。本車站站采用明挖挖施工方法法，車站四四周均為綠綠地，故將將降水井呈呈封閉狀布布在基坑支支護結(jié)構外外側(cè)1.02.00m處。當進進行第二階階段開挖前前，在第一一段放坡坡坡底平面處處環(huán)形布置置深井降水水，降至車車站基坑底底面以下1m處。2.1.4第一一階段降水水設計與計計算（1）埋設深度（不包括括濾管），可可按下式計計算：（2.1）式中：——總總管平臺面面至基坑底底的距離；；——坑底面至至擬將降低低的地下水水位的距離離；I——水力坡度度。環(huán)形井井點取I=，單排排井點取I=；L——井點管至至群井中心心的水平距距離。此處，，I==,L=166.5m則取一一般濾管的的長度為1.0～1.2mm取l=1..0m（2）基坑涌水量的的計算1）計算引用半徑徑（2.2）式中：：——降水范圍圍內(nèi)的引用用半徑；FF——環(huán)形井點點系統(tǒng)所包包圍的面積積。則2）抽水影響半徑徑R（2.3）式中：R——抽抽水影響半半徑，m；SS——降水深度度，m;HH——含水層厚厚度，m;K——土壤滲透系數(shù)，K取降水深度范圍內(nèi)各土層的滲透系數(shù)加權平均值，經(jīng)計算取K=0.8m/dR=3）基坑涌水量QQ（2.4）式中：：Q——基坑涌水水量；kk——土壤滲透透系數(shù)；ss——降水深度度；HH——含水層厚厚度；RR,——分別為抽抽水影響半半徑和引用用半徑。則此處::Q==40882（3）單井抽水量qq可按JGJ1120-999中8.3..4：井點點出水能力力可按36～60確定選單井出水能力力為45（4）井點數(shù)目，nn取91根（5）井點間距，aa基坑周長為5338.6mm為2.1.5、第第二階段降降水設計與與計算管井降水設計（1）基坑等效半徑徑：=73.5mm式中：——基坑坑等效半徑徑；式中中：――基坑的長長、短邊。（2）降水井深度HH：式中：H——井井管的埋置置深度；HH1——井管埋設設面至基槽槽底面距離離，取H1=9.77m；hh——基坑中央央最深挖掘掘面至降水水曲線最高高點的安全全距離，取取h=1m；LL——井點管中中心至基坑坑中心的短短邊距離，取L=14m；ii——降水曲線線坡度，取取i=；zz——降水期間間地下水位位變化幅度度，取z=2m；ll——濾管有效效長度，取取l=1..2m；tt——沉砂管長長度，取t=1..7m。計算得：H=114m（3）降水影響半徑徑R按照公式：式中：R——抽抽水影響半半徑，m；SS——降水深度度，m；HH——含水層厚厚度，m；KK——土壤滲透透系數(shù)，m/d；滲透系數(shù)K取降降水深度范范圍內(nèi)各土土層的滲透透系數(shù)加權權平均值，經(jīng)經(jīng)計算取K=0.88m/d（4）基坑總涌水量量按公式：式中：——基坑坑涌水量；；———滲透系數(shù)數(shù)；———潛水含水水層厚度；；———基坑水位位降深；———降水影響響半徑；———基坑等效效半徑。（5）單井最大出水水量：（2.5）式中：——單井井最大出水水量；———含水層滲滲透系數(shù)，0.8；———過濾器半半徑，0.3m；———過濾器進進水部分長長度，1.2m；（6）布井數(shù)n根據(jù)JGJ94-994公式8.3..3（2.6）式中：——設計計單井出水水量，105計算得，，取井間距：=228.488m式式中：——布井邊長長，取512..6m。管井允許進水流流速確定降水管井允許進進水流速可可按下式計計算：式中：――允許許井壁進水水流速；――含水層滲透系數(shù)數(shù)。降水井實際進水水流速――井壁實際進水流流速；――設計單井出水量量；――井徑；――井壁實際進水面面的長度；；――滲透系數(shù)。，滿足設計要求求。井點管距基坑邊邊沿1.5m，濾管采采用直徑700mmm，壁厚50mm，長1.2m無砂混凝凝土管做濾濾水管。2.1.6降水水方案根據(jù)基坑涌水量量的理論計計算和降深深驗算的結(jié)結(jié)果，結(jié)合合本工程的的特點，沿沿縱向在基基坑內(nèi)南北北兩側(cè)各布布置一排井井點，每排排井點距排排樁2m，按28m間距布置置18根井點點管，并在在基坑中心心布置觀察察井4個，以觀觀測水位降降深情況。排水方案1)排水溝和集水井井設置在排排樁維護結(jié)結(jié)構之外1m處。2)基坑中的的明溝與集集水井隨基基坑的不斷斷開挖而逐逐步加深，其其離開排樁樁不小于0.3m，明溝的的斷面采用用梯形，其其溝底寬度度為0.3m。3)集水井設設置在基坑坑角或每隔隔30～40m設一個，其其直徑為0.5m，深約1.0m。井壁可可用擋土板板作臨時支支護，井底底鋪0.3m厚的礫石石，以防泥泥砂堵塞水水泵。4)排水溝與與集水井保保持一定高高差，集水水井比排水水溝應低0.5～1.0m，排水溝溝應比挖土土面低0.3～0.5m。5)用抽水設設備將集水水井中的水水排至基坑坑外部，嚴嚴禁排出的的水回流于于基坑內(nèi)。6)雨期施工前應檢查現(xiàn)場的排水系統(tǒng)，保證水流暢通。7)人工挖孔樁施工時，降水以管井降水為主，輔以樁孔內(nèi)污水泵明排抽水，邊抽邊挖。2.1.7排排水設計方方案與施工工流程設計排水管主管管（集水管管）采用Φ219×4mm鋼管管，支管采采用Φ89mm鋼管。排排水采用明明排和暗排排，施工時時或施工后后有影響交交通的地方方采用暗排排，在每個個暗排井點點做一個工工作井，主主管線和支支管線均埋埋置于地面面以下800mmm。出水管管、支管和和主管用單單向閥連接接，防止停停泵時水倒倒流，然后后恢復路面面。其余各各井采用明明排，明排排經(jīng)濟簡單單且不破壞壞路面，明明排管線直直接鋪設在在不影響交交通的路面面或綠地上上，并作防防銹處理和和冬季保溫溫措施。水水從支管流流經(jīng)主管回回到雨水井井，雨水井井要做工作作井，采用用暗排形式式（見降水水暗埋井、排排水口檢查查井剖面圖圖）。本站站利用綠地地或道路附附近的雨水水排水管線線和雨水檢檢查井，共共布置了12個排水口口，完全可可使本站的的水同時排排放。施工流程圖為：：準備工作準備工作井點埋設運轉(zhuǎn)使用拆除工作2.1.8降降水工程的的環(huán)境保護護和處理措措施（1）地下水資源保護護本車站降水井設設計為引滲滲為主，抽抽水為輔，排排水量很小小，因此降降水對區(qū)域域地下水位位影響不大大，可不考考慮回灌措措施。（2）降水井的后期處處理施工降水為結(jié)構構工程施工工的輔助工工程，屬臨臨時工程范范疇，因此此降水工程程結(jié)束（竣竣工）后，應應予以拆除除或采取適適當處理措措施。本工工程施工圍圍擋、明敷敷排水管線線、臨時供供電線路、臨臨時建筑設設施等，應應在工程竣竣工或完成成其使用目目的后立即即拆除，降降水井和其其它地下臨臨時工程應應按有關規(guī)規(guī)定進行處處理，恢復復地面原貌貌。管井的后期處理理：降水管管井在完成成其使用目目的后，首首先切斷抽抽水用電源源，拆除井井下水泵、電電纜、泵管管，采用石石屑填入井井管內(nèi)，回回填高度為為至井口2.0m。利用井井孔內(nèi)存水水使之飽和和，依靠自自重壓實。當當井孔內(nèi)存存水不能使使回填石屑屑飽和時，應應邊回填邊邊注水。距距井口2.0m以上應采采用C15素混凝土土回填，并并人工搗實實。近地表表部分按原原地貌恢復復。混凝土土應在回填填石屑后間間隔3天再回填填?；靥钐幪幚淼挠嘘P關技術可參參照《建筑筑地基處理理技術規(guī)范范》（JGJ779-911）及其它它規(guī)范、規(guī)規(guī)程進行。暗埋排排水管線、電電纜的后期期處理：當當降水工程程結(jié)束后，應應按市政管管理的有關關規(guī)定。2.2土釘墻設設計2.2.1工程程概況奧林匹克公園站站是北京地地鐵奧運支支線的第三三座車站，奧奧林匹克公公園站位于于城市中軸軸線向北延延伸的奧林林匹克景觀觀廣場下，其其軸線與奧奧林匹克景景觀廣場的的軸線重合合，且位于于規(guī)劃站址址環(huán)境奧林林匹克公園園中心部位位，車站南南側(cè)是規(guī)劃劃中一路，北北側(cè)是規(guī)劃劃大屯路。車車站東側(cè)奧奧林匹克景景觀水系—奧運湖，西西側(cè)鄰奧林林匹克景觀觀大道。2.2.2土釘釘墻及鋼筋筋網(wǎng)片設計計坡面放坡深深度為7.3m，預埋6層土釘，垂垂直間距為為1.2mm,水平間間距為1..0m，采用梅梅花型布置置。φ6@1550×150鋼筋筋網(wǎng)片鋪設設應順直，并并綁扎牢固固，在每步步工作面上上的網(wǎng)片筋筋應預留與與下一步工工作面網(wǎng)筋筋φ6搭接筋3000mm；；埋設控制制噴層混凝凝土厚度的的標志；鋼鋼筋網(wǎng)片掛掛設采用Φ14的200×500的丁丁字型掛釘釘，間距為為10000×15000；在原地地面的掛網(wǎng)網(wǎng)采用Φ14的螺紋紋筋與網(wǎng)片片焊接，并并做10000mm寬寬的混凝土土壓邊。每根土釘所在處處的水平荷荷載標準值值計算，土土釘剖面圖圖如圖2.1所示：20kPa20kPa圖2.1土釘剖剖面圖放坡范圍內(nèi)土體體的內(nèi)摩擦擦角加權平平均值：荷載折減系數(shù)按按JGJ1120-999第6.1..3公式計計算：式中--土釘墻墻坡面于水水平面的夾夾角=3)單根土釘受受拉荷載標標準值按JJGJ1220-999第6.1..2公式計計算：((2.7))式中——荷載載折減系數(shù)數(shù)--水平荷載標標準值--水平間距--垂直間間距--土釘與水平平面的夾角角，取把數(shù)據(jù)代入上式式得到：4)土釘抗拉承承載力標準準值按JGGJ1200-99第第6.1..4公式計計算，預選選土釘長度度5m,直徑100mm，配配筋選用11根φ20式中——土釘抗抗拉抗力分分項系數(shù)，取取1.3；——第第j根土釘錨錨固體直徑徑，取=1100mm；——土釘穿越第第I層土土土體與錨固固體極限摩摩阻力標準準值，第一一根土釘在在填土層內(nèi)內(nèi)取=200kPa,其余余的查表66.1.44按液限為為0.5左右右取=400kPa———第j根土釘在在直線破裂裂面外穿越越第I層穩(wěn)定定土體內(nèi)的的長度,經(jīng)計算得得到：則單根土釘抗拉承承載力計算算應符合JJGJ1220-999第6.1..1公式：：經(jīng)計算：第一根根第二根根第三根11.1133.88第四跟跟2038..6第五根根28.7733.88第六根根34.9939.11綜上計算所有土土釘承載力力符合規(guī)范范要求2.3排樁支護護2.3.1、工工程概況1）站址環(huán)境奧林匹克公園站站是北京地地鐵奧運支支線的第三三座車站，奧奧林匹克公公園站位于于城市中軸軸線向北延延伸的奧林林匹克景觀觀廣場下，其其軸線與奧奧林匹克景景觀廣場的的軸線重合合，且位于于規(guī)劃站址址環(huán)境奧林林匹克公園園中心部位位，車站南南側(cè)是規(guī)劃劃中一路，北北側(cè)是規(guī)劃劃大屯路。車車站東側(cè)奧奧林匹克景景觀水系—奧運湖，西西側(cè)鄰奧林林匹克景觀觀大道。2）車站建筑奧林匹克公園站站為島式臺臺車站，站站臺寬16.m，結(jié)構中中間標準斷斷面寬24.77m，兩層三三跨框架結(jié)結(jié)構；兩端端車站主體體與風道、出出入口合建建，總寬42.335m，共六跨跨結(jié)構，其其中車站主主體部分為為兩層三跨跨結(jié)構，風風道、出入入口部分為為單層三跨跨結(jié)構。本本站地下二二層為站臺臺層，地下下一層為站站廳和設備備層。本站站共設5個出入口口、2座風道，其其中1個出入口口與2座風道與與車站主體體結(jié)構合建建為同一結(jié)結(jié)構，由地地下一層直直接通往奧奧運公園內(nèi)內(nèi)地下廣場場。其它2個出入口口與地下商商業(yè)合建，由由地下商業(yè)業(yè)內(nèi)通往地地下廣場或或地面。2.3.2基坑坑支護結(jié)構構形式和結(jié)結(jié)構主要構構造要求1）結(jié)構支護形式奧林匹克公園站站采用明挖挖施工，其其中地下一一層采用放放坡開挖，開開挖深度7.3m左右；地地下二層基基坑長228..4m，寬24.99m，深9.7m左右，基基坑支護結(jié)結(jié)構體系采采用φ10000mm鉆孔灌注注樁+錨桿系統(tǒng)統(tǒng)。奧林匹克公園站站基坑放坡坡段坡面采采用掛網(wǎng)噴噴錨+土釘，冠冠梁頂以下下支護結(jié)構構均采用φ10000@12000mm鉆鉆孔灌注樁樁+錨桿系統(tǒng)統(tǒng)支護形式式；2）結(jié)構主要構造造要求A．受力筋混凝土土保護層厚厚度：鉆孔灌注樁：770mm；；冠梁：25mmm。B．鋼筋的錨固與與搭接：除圖中注明以外外，鋼筋的的錨固長度度為35dd，搭接長長度為455d（樁頂頂冠梁鋼筋筋的搭接與與錨固）。結(jié)構構件受力鋼鋼筋的連接接采用焊接接型式，其其接頭形式式、焊接工工藝、試驗驗方法、質(zhì)質(zhì)量要求及及質(zhì)量驗收收等，應符符合《混凝凝土結(jié)構工工程施工質(zhì)質(zhì)量驗收規(guī)規(guī)范》，《鋼鋼筋焊接及及驗收規(guī)程程》等現(xiàn)行行國家有關關規(guī)范的要要求。鋼筋筋焊接前，必必須根據(jù)施施工條件進進行試焊，合格后方可施焊2.3.3主體體結(jié)構設計計為方便便計算將土土層分為四四大層，分分別為人土土層工填，以以及三層第第四紀沖洪洪積層，各各土層的分分布以及巖巖土工程性性質(zhì)見圖2.2：2.3m3.2m4.1m2.8m1.5m3.7m2.3m3.2m4.1m2.8m1.5m3.7m3.1m2.0m2.5m未貫穿46．000人工填土層①1C=10kPa粉土層③粉質(zhì)粘土層④圖2.2土層分布圖粉質(zhì)粘土層③1粉質(zhì)粘土層④粉土層④2粉質(zhì)粘土層⑥細砂-中砂⑥3粉質(zhì)粘土⑥1）各土層主動土土壓力系數(shù)數(shù)，被動土土壓力系數(shù)數(shù)計算按JJGJ1220-999第3.4..3公式和和第3.55.3計算算，計算結(jié)結(jié)果如下：：2)奧林匹匹克公園站站支護設計計因受受周邊施工工環(huán)境影響響，冠梁以以上土層采采用放坡開開挖后掛網(wǎng)網(wǎng)噴錨+土釘?shù)氖┦┕し椒?，開開挖深度7.3m,,冠梁下采采用鉆孔灌灌注樁+錨桿系統(tǒng)統(tǒng)，錨桿打打在冠梁處處。灌注樁樁采用10000mmm@12000mm構造，考考慮超載3)水平荷載載標3.2.2 準值計算算，3.2.3按JGJ1120-999第3.4..1-1公公式：根絕JGJ1220-999第3.4..1第3條規(guī)定當當基坑開挖挖面以上水水平荷載標標準值小于于零時，應應取零，則則開挖面以以上土壓力力零點位置置在冠梁下下2.377m處。4)水平抗力力標3.22.3 準值計算算5)單層支點支護結(jié)結(jié)構按JGGJ1200-99第第4.1..1-3公公式計算支支點力：——為基坑底面面以下支護護結(jié)構設定定彎矩零點點位置至基基坑底面的的距離，按按公式計計算，本段段由于從基基坑底面以以下水平抗抗力標準值值都大于水水平荷載標標準值則取取=0。取6)灌注樁嵌固深度度設計值按按JGJ1120-999第4.1..1-4公公式計算，假假設已經(jīng)進進入第九層層土層，距距第九層土土上表面hhm。土層土壓力如圖圖示2.3所示：假設裝插入第九九層土ｘm，利用靜靜力平衡的的方法求樁樁的插入深深度：得X=0.5m取X=1..5m樁長為9.77+0.77+3.11+2+11.5=116.2mm則該段的灌注樁樁嵌固深度度為：20kPaT12.3m20kPaT12.3m3.3m4.1m2.8m1.5m3.0m0.7m3.1m2.0m2.5m圖2.3土層開挖后受力46.00044.22kPa61.72kPa72.25kPa78.4kPa71.2kPa90kPa16kPa5.25m12kPa54kPa54.42kPa87.71kPa129.47kPa166.54kPaＸ7）灌注樁的最大大彎矩計算算最大彎矩處處，截面的的剪應力和和為零，假假設該點在在第九層內(nèi)內(nèi)，距第九九層上表面面xm根據(jù)靜力平平衡條件：：整理得：得h=0..25m則彎矩設計值采取截面均勻配配筋,由《基坑坑工程手冊冊》查表得得:選配28Φ22()8）灌注樁的最大大剪力計算算根據(jù)《砼結(jié)構設設計規(guī)范》第7.5.15規(guī)定,將圓形截面,等效成矩形截面:只需按構造配箍箍:只配箍筋不配彎彎起筋,選配Φ8@1550灌注樁樁配筋及構構造樁體總總長度：LL=8.11+6.88=14.9m，選選用15m的樁長，樁樁徑10000m樁間距12000mm，截截面彎矩設設計值為：：查《基坑工程手手冊》附表表14-44選用28φ22，箍筋選用用螺旋筋，間間距為180mm,樁樁體選用CC30混凝凝土，鋼筋筋保護層厚厚70mmm基坑抗隆起驗算算（）用公式，分別為：：圖2.4基坑抗隆起驗算分析簡圖圖2.4基坑抗隆起驗算分析簡圖滿足要求式中D——樁體插插入深度；；H———基坑開開挖深度———地面超載載；———基坑地表表至樁底，各各土層天然然重度的加加權平均值值；———坑內(nèi)開挖挖面以下至至樁底，各各土層天然然重度的加加權平均值值；———地基極限限承載能力力的計算系系數(shù)；2.4樁頂冠梁梁設計冠梁構造：為增增加排樁的的整體剛度度，增加排排樁的整體體抗彎強度度，需要設設置冠梁，將將全部排樁樁聯(lián)成一個個整體。冠冠梁的截面面尺寸為：：；配筋：：主筋8ΦHRB3335鋼筋筋，箍筋為為直徑為88mm，間間距@=2200mmm的鋼筋，混混凝土強度度為，受力力筋保護層厚厚度為255mm，鋼鋼筋的錨固固長度為7770mmm，搭接長長度為9990mm。冠梁的截面尺寸寸為：冠梁梁寬度取，高度取，冠梁鋼筋保護層層。按構造配筋:選配：16Φ116（）架立筋選用100Φ12，箍筋選選用Φ10@1120。2.5土層錨桿桿設計錨桿桿穿過冠梁梁，間距為為1.2m,,與水平方方向成，錨錨桿選用HRB3335級鋼筋，錨錨固體直徑徑200mmm,在每每根鉆孔灌灌注樁間埋埋鋼管（φ200mmm）。1）錨桿自由段長長度按下式式計算：——基坑開挖范范圍內(nèi)加權權內(nèi)摩擦角角標準值———基坑開挖挖深度=9.7m——錨桿和水平平面的夾角角則計算得根據(jù) JGJ1120-999第4.6..9-1條條規(guī)定錨桿桿自由段不不宜小于55m，并超超過潛在滑滑裂面1..5m,則則合適2）錨桿錨固段長長度計算，錨錨固段采用用等直徑構構造，直徑徑200mmm,根據(jù)據(jù)JGJ1120-999第4.4..3公式，根據(jù)據(jù)該土層的的液性指數(shù)數(shù)在0.5左右右，查表..4.4..3得60kPa,則則根據(jù)JGJ1220-999第4.4..1公式——支點力設計計值錨桿支支點力設計計值按JGGJ1200-99第第4.2..3-3公公式計算：：則取則錨桿總長度：：3）錨桿配筋鋼筋選用HRBB335級鋼筋，根據(jù)配筋率選用用HRB3335級鋼筋2φ25，A=98222．6抗浮樁設計2.6.1抗浮浮問題概述述隨著我國經(jīng)濟的的高速發(fā)展展，城市建建設規(guī)模不不斷擴大，高高層建筑的的大量興建建，人們對對地下空間間的開發(fā)利利用越來越越重視，地地下車庫、地地下商場等等地下建筑筑日益增多多。在地下下水高水位位地區(qū)，地地下建筑物物的抗浮問問題日益突突出，而成成為工程建建設的一個個重要課題題。地下建筑上浮破破壞的主要要表現(xiàn)：底底板隆起破破壞、工程程整體浮起起引起梁、柱柱節(jié)點處開開裂及底板板破壞等。為為了防止地地下建筑的的上浮破壞壞，工程上上的抗浮措措施通常采采用配重法法、普通抗抗拔樁、抗抗浮錨桿等等。1）配重抗?。杭醇丛诘装迨┦┳髦皩乩糜娩撛炷撂幚?，以以增強構筑筑物自重，達達到抗浮目目的。當構構筑物的自自身重量與與上浮力相相差不大時時，應盡量量采用配重重抗浮，這這種處理方方式簡單，對對工程造價價的影響小小,投產(chǎn)后亦亦沒有管理理成本，當當?shù)叵滤晃惠^高、且且所處地區(qū)區(qū)地表補給給較強時、配配重方案顯顯然是不經(jīng)經(jīng)濟的。此此外這種增增加自重的的方法雖然然施工方便便，并且容容易滿足抗抗浮要求但但對于建筑筑物內(nèi)部雜雜散電流的的預防和處處理不利；；2）錨固抗?。哄^桿是在在底板和其其下土層之之間的拉桿桿，當?shù)装灏逑掠袌杂灿餐翆忧疑钌疃炔淮髸r時，設錨桿桿（錨索）不不失為一種種即簡便又又經(jīng)濟的方方法；但錨錨桿（錨鎖鎖）抗浮有有三個問題題，一是后后期運營效效力問題，當當所處地區(qū)區(qū)地質(zhì)條件件較差，所所處地層為為土層時地地下水位的的起伏對基基礎錨桿受受力影響很很大，土體體含水量增增加抗剪強強度極劇降降低、同時時錨固體的的粘結(jié)強度度降低，錨錨桿（錨鎖鎖）失效嚴嚴重；二是是施工問題題，施工過過程中錨桿桿（錨索）鉆鉆孔垂直度度不易控制制、直接影影響錨桿效效應的發(fā)揮揮；三是經(jīng)經(jīng)濟適用性性問題，當當?shù)叵滤^較豐富且基基礎埋深較較大時要達達到一定的的錨固效果果錨桿（錨錨索）的數(shù)數(shù)量及深度度將大大加加強，成本本將同比加加大；3）降水抗浮：這這是抗浮設設計的另一一條思路。具具體做法是是在構筑物物底板下設設反濾層，在在構筑物周周圍設降水水井，降水水井和反濾濾層間用盲盲溝相連，當當構筑物因因檢修設備備而需要放放空時，可可在降水井井內(nèi)抽水使使地下水位位降至底板板下，從而而保證構筑筑物的穩(wěn)定定。降水抗抗浮的關鍵鍵問題是反反濾層的設設計，當土土的顆粒較較細時，應應采取可靠靠措施防止止土粒隨地地下水的漲漲落而進入入反濾層，引引起反濾層層堵塞而失失去作用。降降水抗浮的的優(yōu)點是工工程造價低低，因采取取了抗浮措措施，構筑筑物的設計計可按無地地下水時考考慮。當?shù)氐叵滤缓芎芨咔业鼗凛^軟時時，采取降降水抗浮措措施可大大大降低工程程造價。但但降水抗浮浮也有其缺缺點，第一一是可靠性性，雖然構構筑物在設設計使用年年限內(nèi)放空空檢修的時時間很短，但但每年也有有一二次，如如反濾層被被堵塞，則則水位很難難降至底板板以下；第第二，如果果遇到非正正常排空，將將會發(fā)生構構筑物上浮浮事故。當當然，在排排水工程中中，可采取取適當?shù)拇氪胧?，在非非正常排空空時使地下下水自動進進入構筑物物內(nèi)，提高高構筑物的的可靠度；；4）普通抗拔樁：：利用樁的的自重和樁樁側(cè)摩擦力力來抗浮，其其造價高，抗抗浮效果不不好。近年來，一種新新型的鉆孔孔灌注樁出出現(xiàn)在人們們的視野，這這一種新型型的鉆孔灌灌注樁就是是擠擴支盤盤鉆孔灌注注樁，它在在作為建筑筑樁基有著著出色的表表現(xiàn)，具有有顯著的經(jīng)經(jīng)濟效益、對對不同土質(zhì)質(zhì)的適應性性強、可以以利用沿樁樁身不同部部位的硬土土層來設置置承力盤，將將摩擦樁改改為多支點點摩擦端承承樁，從而而改變樁的的受力機理理、成樁工工藝適用范范圍廣、同同等荷載情情況下可比比普通樁縮縮短樁長，樁樁徑，減少少樁數(shù)等諸諸多優(yōu)點。因因此，本次次抗浮樁選選用擠擴支支盤樁抗浮浮。3.6.2擠擴擴支盤樁簡簡介與抗浮浮工作機理理1）擠擴支盤樁簡簡介擠擴支盤樁又稱稱為“擠擴多支支盤混凝土土鉆孔灌注注樁”，是一種種新型結(jié)構構的鋼筋混混凝土灌注注樁，它依依據(jù)樹根的的抗壓、抗抗拔能力強強的特點，在在原有等截截面混凝土土樁的基礎礎上改進和和創(chuàng)新而發(fā)發(fā)展起來的的一種變截截面樁，采采用現(xiàn)有的的樁施工機機械，加上上專門的液液壓支盤擠擠擴設備，經(jīng)經(jīng)過擴孔而而形成支盤盤，在樁身身縱向不同同位置設置置分支或承承力盤。與與普通直桿桿樁相比，由由于采用支支盤樁能以以樁徑小而而短的設計計滿足上拔拔力的要求求，因此可可以大大減減少整個基基礎工程的的用樁量。在在滿足同等等承載力要要求的情況況下，可以以節(jié)省建筑筑材料的40%～70%，節(jié)省工工程造價20%～30%，同時，由由于整個樁樁基礎的工工程量減少少，樁基礎礎的施工工工期也減少少30%～50%，經(jīng)濟效效益顯著。2）擠擴支盤盤的抗拔工工作機理支盤盤樁的抗拔拔機理與普普通等截面面樁的不同同是由其獨獨特的構造造和施工方方法所決定定的。支盤盤樁在施工工過程形成成支盤時，支支盤四周土土體由于受受到擠擴成成型設備的的橫向擠密密，使土體體的壓縮模模量和抗剪剪強度等力力學指標有有所增強，另另外，支盤盤上移使地地基土內(nèi)產(chǎn)產(chǎn)生倒圓錐錐形的剪切切面，因此此擴大了樁樁側(cè)的摩阻阻力，同時時也贈加了了倒圓錐體體的有效自自重，這就就是擠擴支支盤樁大幅幅度提高抗抗拔承載力力的主要原原因。與等截面樁不同同，由于支支盤樁樁身身多處設置置了支盤，在在豎向上浮浮力的作用用下，擠擴擴支盤樁的的樁體開始始上拔，支支盤上移擠擠壓土體，上上拔阻力隨隨上拔位移移的增加而而增大，但但是樁體側(cè)側(cè)摩擦阻力力的發(fā)揮與與支盤上方方的土體受受擠壓變位位時所引起起的土側(cè)阻阻力的發(fā)揮揮不是同步步的，通常常是上部樁樁周側(cè)面阻阻力先發(fā)揮揮作用，隨隨著荷載的的加大，上上部第一個個支盤的端端阻力開始始發(fā)揮作用用，依次直直到最下部部支盤端阻阻力發(fā)揮作作用。特別別指出的是是，支盤上上方樁體側(cè)側(cè)壁上，因因支盤的抗抗力而不能能充分發(fā)揮揮出樁土的的相對位移移，從而限限制了該段段側(cè)摩阻力力的發(fā)揮，設設計上通常?？梢院雎月灾ПP上方方的該段的的側(cè)摩阻力力。在荷載傳遞上，等等截面樁的的抗拔軸力力分布曲線線類似于軸軸力分布曲曲線，即軸軸力隨著深深度的增加加而減少。變變截面樁在在擴徑處軸軸力傳遞發(fā)發(fā)生突變，在在軸力隨深深度變化的的曲線上，支支盤樁在擴擴徑處的抗抗拔曲線表表現(xiàn)為軸力力陡升，對對于支盤樁樁來說，支支盤設置的的位置不同同，其抗拔拔著力點也也不同。因因此，支盤盤的位置、支支盤的間距距的設置，也也將會對抗抗拔承載力力造成很大大的影響。大量的現(xiàn)場試驗驗研究表明明，承力盤盤所承擔的的荷載占總總荷載的比比例較大，承承力盤的作作用十分明明顯。另外外，當上部部承力盤的的承載力接接近或達到到極限荷載載時，下部部的承力盤盤受力性能能才能得到到正常的發(fā)發(fā)揮，各承承力盤的極極限承載力力是自上而而下依次發(fā)發(fā)揮的。2.6.3樁體體的設計本工程抗浮設防防水位標高高41.00m，車站總總長228..4m，南北兩兩端段面寬寬24.99m，中間段段面寬24.77m，結(jié)構底底板標高最最深為27.774m，頂板標標高為41.774m，根據(jù)最最不利情況況進行抗浮浮穩(wěn)定性驗驗算，抗浮浮安全系數(shù)數(shù)取1.1，永久荷荷載分項系系數(shù)均為1.0。荷載條件主體底板單位面面積上所受受的浮力結(jié)構單位面積上上的自重：：底板所受的浮力力為：結(jié)構底板單位面面積上所受受的浮力設設計值根據(jù)水文地質(zhì)資資料及底板板所受浮力力較大的特特點，及《建建筑樁基技技術規(guī)范》第5.2.18.2條，由抗拔系數(shù)的取值原則可知：抗拔樁采用長樁較為合理，樁長與樁徑之比時，可以有效提高抗拔樁的抗拔承載力。為有效的提高抗拔承載力，選用強度等級為混凝土，樁徑采用850mm，樁長為22m，支盤直徑根據(jù)《擠擴支盤灌注樁技術規(guī)程》CECS192：2005表5.2.1擠擴支盤樁的主要構造尺寸定為：1900mm。則承力盤的高度為900mm。單樁抗拔極限承承載力標準準值計算根根據(jù)《擠擴擴支盤灌注注樁技術規(guī)規(guī)程》CECSS192：2005第5.3..3條公式式中——單樁豎豎向抗拔極極限承載力力標準值；；——土土體破壞表表面周長，對對于等直徑徑樁，取；；——水水下作業(yè)盤盤底土層極極限端阻力力標準值修修正系數(shù)，按CECS192：2005表5.3.2-2取值，上盤取，下盤?。弧獦稑吨艿趯油镣恋膫?cè)阻力力折減系數(shù)數(shù)，按CECSS192：2005表5.3..3取值，砂砂土取0.6，粘土、粉粉土取0.75；——扣扣除樁面積積后，承力力盤在水平平上的投影影面積——樁樁身第個盤盤頂部土層層的極限端端阻力標準準值；——樁樁穿過的第第層土厚度度，根據(jù)底底板所在的的土層以及及樁的長度度，L在第四層層土內(nèi)根據(jù)CECS1922：2005第5.2..1-3條規(guī)定擠擠擴支盤樁樁的最小中中心距不宜宜小于3d和1.5D、第5.2..1-4條規(guī)定每每根承壓擠擠擴支盤樁樁的盤數(shù)不不宜多于4個，抗拔拔擠擴支盤盤樁的盤數(shù)數(shù)宜為1～2個。擠擴擴支盤豎向向最小間距距不應小于于2D。則把盤盤設在距樁樁頂9.4m和18.99m兩個位置置，且均大大于2D=33.8m。根據(jù)CECS1922-20005第5.2..3條公式對對的解釋，當當?shù)趯油林兄性O置承力力盤，樁穿穿越第層土土折減盤高高的有效厚厚度，對于于黏性土和和粉土，則則故，單樁豎向抗抗拔極限承承載力標準準值為：=33554.5++14300.1+33178==79633kN抗拔樁數(shù)量計算算根據(jù)《建筑樁基基技術規(guī)范范》JGJ994-944公式：式中——建筑樁樁基重要性性系數(shù)，取取1.1；——基樁上拔力設計計值，；——基樁自重設計值值，；——樁側(cè)阻力抗力分分項系數(shù)，按按表5.2..2取1.67。整理得，n=1228受力筋選用HRRB3355級鋼筋(4)抗拔樁樁承載力驗驗算1）按按群樁整體體破壞時，抗抗拔樁承載載力驗算，單單樁的抗拔拔極限承載載力標準值值公式如下下：式中群樁外圍圍周長，；；--樁側(cè)表面面第I層土的抗抗壓側(cè)阻力力標準值。單樁的抗拔承載載力設計值值：其中--以樁為為中心劃分分的矩形的的長和寬，故，單樁抗拔極極限承載力力：故，滿足設計要求求（5）抗裂驗算在抗驗算時，樁樁身最大裂裂縫要滿足足《混凝土土結(jié)構設計計規(guī)范》GB500010--20022第8.1..1條規(guī)定；；由此可見見，抗拔樁樁的縱筋由由裂縫控制制計算決定定，配筋量量只要滿足足樁身抗裂裂驗算，就就能滿足樁樁身抗拉承承載力驗算算取級鋼筋，，混凝凝土強度等等級取為，鋼鋼筋保護層層厚度50mm。根據(jù)《混凝土結(jié)結(jié)構設計規(guī)規(guī)范》GB500010--20022第8.1..2-2條，按荷荷載效應的的標準組合合并考慮長長期作用影影響的最大大裂縫寬度度可按下列列公式計算算：式中——構件受受力特征系系數(shù)，按《混混凝土結(jié)構構設計規(guī)范范》GB500010--20022第8.1..2-1條，取；——按按荷載效應應標準組合合計算的軸軸向力值；；——裂裂縫間縱向向受拉鋼筋筋應變不均均勻系數(shù)；；——按按荷載效應應得標準組組合計算的的鋼筋混凝凝土構件縱縱向受拉鋼鋼筋的應力力，按《混混凝土結(jié)構構設計規(guī)范范》GB500010--20022第8.1..2-3計算；——鋼鋼筋彈性模模量，取；；——混混凝土軸心心抗拉強度度標準值，取取；——最最外層縱向向受拉鋼筋筋外邊緣至至受拉區(qū)底底邊距離（mm），當時，取取，當，??；縱向向受拉鋼筋筋配筋率，在在最大裂縫縫寬度計算算中，當時時，取；——受受拉區(qū)縱向向鋼筋等效效直徑，取取32mm。計算最大裂縫寬寬度：故，抗裂滿足要要求。箍筋按照灌注樁樁構造配筋筋，選用螺旋旋筋，間距距為1500mm,樁體體選用C335混凝土，鋼鋼筋保護層層厚50mm2.7電電算結(jié)果深基坑支護設計計11[支護方案]排樁支護[基本信息]內(nèi)力計算方法增量法規(guī)范與規(guī)程《建筑基坑支護護技術規(guī)程程》JGGJ1220-999基坑等級一級基坑側(cè)壁重要性性系數(shù)γ01.10基坑深度H(mm)17.000嵌固深度(m))7.300樁頂標高(m))-7.300樁直徑(m)1.000樁間距(m)1.200混凝土強度等級級C30有無冠梁有├冠梁寬度(m))1.000├冠梁高度(m))0.600└水平側(cè)向剛度((MN/mm)7.467放坡級數(shù)1超載個數(shù)1[放坡信息]坡號臺寬(m)坡高(m)坡度系數(shù)13.0007.3000.270[超載信息]超載類型超載值作用深度作用寬度距坑邊距形式長度序號(kPa,kN//m)(m)(m)(m)(m)175.000[土層信息]土層數(shù)9坑內(nèi)加固土否內(nèi)側(cè)降水最終深深度(m)18.000外側(cè)水位深度((m)3.700內(nèi)側(cè)水位是否隨隨開挖過程程變化否彈性法計算方法法m法[土層參數(shù)]層號土類名稱層厚重度浮重度粘聚力內(nèi)摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1雜填土2.3018.010.0010.002粉土3.3019.89.811.5030.633粘性土4.1020.510.530.5015.384粘性土2.8020.210.228.6013.905粉土1.5020.310.317.0025.506粘性土3.7020.210.228.6013.907粘性土3.1020.010.023.3319.508細砂2.0020.410.49粘性土2.5020.510.5層號與錨固體摩粘聚力內(nèi)摩擦角水土計算m值抗剪強度擦阻力(kPaa)水下(kPa))水下(度)(MN/m4)(kPa)120.02.00280.011.5030.63分算16.85360.030.5015.38合算6.24460.028.6013.90分算5.33580.017.0025.50分算12.15660.028.6013.90分算5.33760.023.3319.50分算7.99860.00.0033.00分算4.00960.023.3319.50分算4.00[支錨信息]支錨道數(shù)1支錨支錨類型水平間距豎向間距入射角總長錨固段道號(m)(m)(°)(m)長度(m)1錨桿1.2007.36020.0026.5015.00支錨預加力支錨剛度錨固體工況抗拉力道號(kN)(MN/m)直徑(mm)號(kN)1299.00100.001502～1.00[土壓力模型型及系數(shù)調(diào)調(diào)整]___彈性法土土壓力模型型:__經(jīng)典典法土壓力力模型:______層號土類名稱水土水壓力主動土壓力被動土壓力被動土壓力調(diào)整系數(shù)調(diào)整系數(shù)調(diào)整系數(shù)最大值(kPaa)1雜填土合算1.0001.0001.00010000.00002粉土分算1.0001.0001.00010000.00003粘性土合算1.0001.0001.00010000.00004粘性土分算1.0001.0001.00010000.00005粉土分算1.0001.0001.00010000.00006粘性土分算1.0001.0001.00010000.00007粘性土分算1.0001.0001.00010000.00008細砂分算1.0001.0001.00010000.00009粘性土分算1.0001.0001.00010000.0000[設計結(jié)果][結(jié)構計算]各工況：內(nèi)力位移包絡圖圖：地表沉降圖：[冠梁選筋結(jié)結(jié)果]___鋼筋級別選筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HPB235d8@200[環(huán)梁選筋結(jié)結(jié)果]___鋼筋級別選筋As1HPB2351d12As2HPB2351d12As3HPB235d12@1[截面計算][截面參數(shù)]樁是否均勻配筋筋是混凝土保護層厚厚度(mm)20樁的縱筋級別HRB335樁的螺旋箍筋級級別HRB335樁的螺旋箍筋間間距(mm)150彎矩折減系數(shù)0.85剪力折減系數(shù)1.00荷載分項系數(shù)1.25配筋分段數(shù)一段各分段長度(mm)17.00[內(nèi)力取值]段內(nèi)力類型彈性法經(jīng)典法內(nèi)力內(nèi)力號計算值計算值設計值實用值1基坑內(nèi)側(cè)最大彎彎矩(kN.mm)2762.2334838.3993228.3662934.877基坑外側(cè)最大彎彎矩(kN.mm)641.582271.366749.84681.68最大剪力(kNN)953.901084.2001311.6111192.377段選筋類型級別鋼筋實配[計算]面面積號實配值(mm2或mm22/m)1縱筋HRB33529D3629518[2268833]箍筋HRB335D14@15002053[16626]加強箍筋HRB335D14@20000154[錨桿計算][錨桿參數(shù)]錨桿鋼筋級別HRB400錨索材料強度設設計值(MPa))1220.0000錨索采用鋼絞線線種類1×7錨桿材料彈性模模量(×10^55MPaa)2.000錨索材料彈性模模量(×10^55MPaa)1.950注漿體彈性模量量(×10^44MPa))3.000土與錨固體粘結(jié)結(jié)強度分項項系數(shù)1.300錨桿荷載分項系系數(shù)1.250[錨桿內(nèi)力]支錨道號錨桿最大內(nèi)力錨桿最大內(nèi)力錨桿內(nèi)力錨桿內(nèi)力彈性法(kN))經(jīng)典法(kN))設計值(kN))實用值(kN))1796.06893.911229.1331229.133[錨桿自由段段長度計算算簡圖]]支錨道號支錨類型鋼筋或自由段長度錨固段長度實配[計算]面面積錨桿剛度鋼絞線配筋實用值(m)實用值(m)(mm2)(MN/m)1錨桿4E4011.515.05027[42219]58.67[整體穩(wěn)定驗驗算]計算方法：瑞典典條分法應力狀態(tài)：總應應力法條分法中的土條條寬度:1.000m滑裂面數(shù)據(jù)整體穩(wěn)定安全系系數(shù)Ks=11.2088圓弧半徑(m))R==23..704圓心坐標X(mm)X=-33.6800圓心坐標Y(mm)Y=155.9377[抗傾覆穩(wěn)定定性驗算]抗傾覆安全系數(shù)數(shù):__Mp——被動動土壓力及及支點力對對樁底的彎彎矩,對于內(nèi)內(nèi)支撐支點點力由內(nèi)支支撐抗壓力力_決定;對于錨桿桿或錨索，支支點力為錨錨桿或錨索索的錨固力力和抗拉力力的較小值值。_Ma——主動動土壓力對對樁底的彎彎矩;_注意：錨固力計計算依據(jù)錨錨桿實際錨錨固長度計計算。_序號_支錨類型型_材料抗力力(kN/mm)_錨固固力(kN/mm)_1_錨錨桿_16675.5516_3387.8874__Ks=00.5311<11.2000,不滿滿足規(guī)范要要求![抗隆起驗算算]Prandtll(普朗德德爾)公式(Ks>=1.1～～1.2))，注：安安全系數(shù)取取自《建筑筑基坑工程程技術規(guī)范范》YB92588-97((冶金部)::_______Ks=22.2677>=1.1,,滿足規(guī)規(guī)范要求。Terzaghhi(太沙沙基)公式(Ks>=1.155～1.255)，注：：安全系數(shù)數(shù)取自《建建筑基坑工工程技術規(guī)規(guī)范》YBB92558-977(冶金部部):_______Ks=22.6488>=1.155,滿足足規(guī)范要求求。[隆起量的計計算]注意：按以下公公式計算的的隆起量，如如果為負值值，按0處理!_式中_δ————基坑底面面向上位移移(mm);;_n———從基坑頂頂面到基坑坑底面處的的土層層數(shù)數(shù);_ri———第第i層土的重重度(kN/mm3)；_地下下水位以上上取土的天天然重度((kN/mm3)；地下水水位以下取取土的飽和和重度(kN/mm3);_hi———第第i層土的厚厚度(m);_q———基坑頂面面的地面超超載(kPa));_D———樁(墻))的嵌入長長度(m);_H———基坑的開開挖深度((m);_c———樁(墻))底面處土土層的粘聚聚力(kPa));_φ———樁(墻))底面處土土層的內(nèi)摩摩擦角(度);_r———樁(墻))頂面到底底處各土層層的加權平平均重度((kN/mm3);__δ=8(mmm)[抗管涌驗算算]抗管涌穩(wěn)定安全全系數(shù)(K>==1.55):_式中_γ0————側(cè)壁重重要性系數(shù)數(shù);_γ'———土的有效效重度(kN/mm3);_γw———地下水重重度(kN/mm3);_h'———地地下水位至至基坑底的的距離(m);_D———樁(墻))入土深度度(m);_K=2..021>=11.5,滿足規(guī)范范要求。第三章基坑坑監(jiān)測方案案3.1工程概況況奧林匹克公園站站位于城市市中軸線向向北延伸的的奧林匹克克景觀廣場場下，其軸軸線與奧林林匹克景觀觀廣場的軸軸線重合，且且位于規(guī)劃劃站址環(huán)境境奧林匹克克公園中心心部位，奧林匹克克公園站為為島式臺車車站，站臺臺寬16.m，結(jié)構中中間標準斷斷面寬24.77m，兩層三三跨框架結(jié)結(jié)構；兩端端車站主體體與風道、出出入口合建建，總寬42.335m，共六跨跨結(jié)構，其其中車站主主體部分為為兩層三跨跨結(jié)構，風風道、出入入口部分為為單層三跨跨結(jié)構。3.2監(jiān)測目的的1、保證施工安全。通通過及時、準準確的現(xiàn)場場監(jiān)測結(jié)果果判斷地鐵鐵結(jié)構的安安全及周邊邊環(huán)境的安安全，并及及時反饋施施工，調(diào)整整設計、施施工參數(shù)，減減小結(jié)構及及周邊環(huán)境境的變形，保保證施工安安全；2、預測施工引起的的地表變形形。根據(jù)地地表變形的的發(fā)展趨勢勢決定是否否采取保護護措施，并并為確定經(jīng)經(jīng)濟、合理理的保護措措施提供依依據(jù)；3、控制各項監(jiān)測指指標。根據(jù)據(jù)已有的經(jīng)經(jīng)驗及規(guī)范范要求，檢檢查施工中中的各項環(huán)環(huán)境控制指指標是否超超過允許范范圍，并在在發(fā)生環(huán)境境事故時提提供仲裁依依據(jù)。4、驗證支護結(jié)構設設計，指導導施工。地地下結(jié)構設設計中采用用的設計原原理與現(xiàn)場場實測的結(jié)結(jié)構受力、變變形情況往往往有一定定的差異，因因此，施工工中及時的的監(jiān)測信息息反饋對于于設計方案案的完善和和修正有很很大的幫助助。5、總結(jié)工程經(jīng)驗，提提高設計、施施工技術水水平。地下下工程施工工中結(jié)構及及周邊環(huán)境境的受力、變變形資料對對于設計、施施工總結(jié)經(jīng)經(jīng)驗有很大大幫助。3.3監(jiān)測對象象根據(jù)基坑的具體體施工方法法監(jiān)控量測測可分為：：基坑內(nèi)外外的觀察、邊邊坡土體頂頂部的水平平位移、基基坑周圍地地表沉降、樁樁頂位移、樁樁內(nèi)鋼筋應應力應變、錨錨桿應力。在在本施工過過程中，選選擇以下監(jiān)監(jiān)控量測做做測必測項項目，對于于選測項目目以基坑施施工監(jiān)控量量測表中施施工方法進進行監(jiān)測：：1、對于基坑內(nèi)外觀觀察主要以以現(xiàn)場觀察察為手段對對基坑外地地面、建筑筑地層描述述及支護樁樁，內(nèi)支撐撐的穩(wěn)定情情況進行觀觀測，要求求隨時進行行;2、對邊坡土體頂部部水平位移移的監(jiān)測要要求在邊坡坡頂部長、短短邊中點設設監(jiān)測點，但但監(jiān)測點間間距應小于于30m，可利用用經(jīng)緯儀進進行量測，量量測精度及及時間見基基坑施工監(jiān)監(jiān)控量測表表中說明；；3、對于樁頂位移的監(jiān)監(jiān)測要求在在樁頂冠梁梁處設監(jiān)測測點，對本本工程要求求再基坑邊邊上不超過過30m的距離選選定監(jiān)測點點，采用全全站儀進行行監(jiān)測，測測量精度和和時間間隔隔要求如基基坑施工監(jiān)監(jiān)控量測表表；為確?；邮┕すろ樌M行行和基坑周周圍建筑物物、地下管管線的安全全，在奧林林匹克公園園站工程基基坑開挖過過程中對以以下7項進行現(xiàn)現(xiàn)場監(jiān)測：：樁體變形（基坑坑側(cè)向位移移）樁內(nèi)鋼筋應力基坑內(nèi)、外觀察察邊坡土體頂部水水平位移樁頂位移地下水位支撐軸力3.4監(jiān)控量測測注意事項項1、基坑監(jiān)測應該根據(jù)據(jù)基坑開挖挖及圍護結(jié)結(jié)構施工的的詳細情況況及管線各各主管部門門和道路監(jiān)監(jiān)察部門充充分協(xié)調(diào)制制定監(jiān)測方方案。2、基坑監(jiān)測應以獲獲得定量數(shù)數(shù)據(jù)的專門門機器測量量或?qū)Ｓ脺y測試元件監(jiān)監(jiān)測為主，以以現(xiàn)場目測測為輔。3、監(jiān)測手段必須已已被實踐證證明是準確確的，并且且必須簡便便易行，以以適應現(xiàn)場場快速變化化的工作狀狀況。應采采納多種監(jiān)監(jiān)測手段，施施行多項內(nèi)內(nèi)容，設置置多道防線線的測試方方案。4、各項監(jiān)測項目在在基坑支護護施工前應應測得穩(wěn)定定的初始值值;且不少于于兩次。5、各項監(jiān)測工作的的時間間隔隔根據(jù)施工工進程確定定，參照《建建筑基坑工工程技術規(guī)規(guī)范》的相相關要求執(zhí)執(zhí)行。當變變形超過有有關標準或或場地條件件變化較大大時，應加加密觀測。當當有危險事事故征兆時時，則需進進行連續(xù)監(jiān)監(jiān)測。6、監(jiān)測點的布置均均應能反映映施工中該該測點受力力或變形等等隨時間的的變化，即即從施工開開始到完成成，測試數(shù)數(shù)據(jù)趨于穩(wěn)穩(wěn)定為止。1)應抓住關關鍵部位做做到重點量量測，項目目配套，強強調(diào)監(jiān)測數(shù)數(shù)據(jù)與施工工工況的基基本施工參參數(shù)配套；；2)監(jiān)測點數(shù)數(shù)量應滿足足監(jiān)控要求求為準，不不宜設置過過多；3)測點位置置選擇應能能最大程度度的反映監(jiān)監(jiān)測對象的的實際狀態(tài)態(tài)。7、量測數(shù)據(jù)必須完完整、可靠靠，對施工工工礦應有有詳細描述述，使之真真正能起到到施工監(jiān)控控的作用，為為設計和施施工提供依依據(jù)。8、根據(jù)當前測試數(shù)數(shù)據(jù)的分析析，較好的的預報下一一施工步驟驟地層，支支護的穩(wěn)定定與受力情情況和地表表沉降等，并并對施工措措施提出相相應的建議議9、實行信息化施工工，加強施施工監(jiān)測，發(fā)發(fā)現(xiàn)異常情情況及時報報駐地監(jiān)理理和業(yè)主研研究處理。10、必須對懸懸吊保護的的管線進行行監(jiān)測，特特別是高壓壓電纜、煤煤氣管、給給排水管，發(fā)發(fā)現(xiàn)異常情情況及時報報駐地監(jiān)理理和業(yè)主研研究處理3.5實施方案案3.5.1樁體體變形監(jiān)測測1）儀器設備測斜儀有測斜管管、測斜探探頭、數(shù)字字式測讀儀儀三部分組組成，測斜斜管在基坑坑開挖前埋埋設于圍護護樁墻和土土體內(nèi)，測測斜管有四四條十字形形對稱分布布的凹形導導槽，作為為測斜儀滑滑輪上下滑滑行軌道，測測量時使探探頭的導向向滑行輪卡卡在測斜管管內(nèi)壁的導導槽中，沿沿槽滑動將將測斜探頭頭放入測斜斜管，并由由引出的導導線將測斜斜管的傾斜斜角或其正正弦值顯示示在測度