2023年全國一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試（上）》考前密押預(yù)測卷（四）含解析

PAGEPAGE472023年全國一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試（上）》考前密押預(yù)測卷（四）含解析一、單選題1.某承受2臺75/20t8輪軟鉤橋式吊車荷載，重級工作制的焊接工字形截面簡支吊車梁，跨度12m。制動結(jié)構(gòu)采用制動梁，均為Q345鋼。上述橋式吊車的最大輪壓標準值為Pk，max=301.2kN，橫行小車重量Q1=26.4t，如圖3-28所示。計算吊車梁及其制動結(jié)構(gòu)的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，吊車橫向水平荷載設(shè)計值最接近（）kN。A、42.17B、30.12C、13.93D、9.95答案：A解析：2.某廠房屋面上弦平面布置如圖3-26所示，鋼材采用Q235，焊條采用E43型。A、B、圖12中，AB桿為雙角鋼十字截面，采用節(jié)點板與弦桿連接，當按桿件的長細比選擇截面時，下列何項截面最為合理？（）C、提示：桿件的軸心壓力很?。ㄐ∮谄涑休d能力50％）。D、答案：B解析：3.桿件AC軸心壓力設(shè)計值456kN，當進行穩(wěn)定性強度計算時，其數(shù)值為（）N/mm2。A、155.2B、163.3C、171.9D、200.5答案：B解析：方管壁寬厚比為：160/8=20，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）表5.1.2可知，AC桿截面屬于c類。又算得長細比為：λ=5000/62=80.6，查附錄C表C-3可知，其穩(wěn)定系數(shù)φ=0.574，則其穩(wěn)定性強度為：N/φA=456×10^3/（0.574×4864）=163.3N/mm^2。4.某單層等高等跨廠房，排架結(jié)構(gòu)圖所示，安全等級為二級。廠房長度為66m，排架間距B=6m，兩端山墻，采用磚圍護墻及鋼屋架，屋面支撐系統(tǒng)完整。柱及牛腿混凝土強度等級為C30，縱筋采用HRB400。[2013年真題]假定，柱B牛腿如圖2-8所示，牛腿頂部的豎向力設(shè)計值Fv=450kN，牛腿截面有效高度h0=950mm，寬度b=400mm，牛腿的截面尺寸滿足裂縫控制要求。試問，牛腿縱向受拉鋼筋截面面積As（mm2），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、500B、600C、800D、1000答案：C解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.3.11條式（9.3.11）計算，牛腿縱向受拉鋼筋為：根據(jù)第9.3.12條規(guī)定，承受豎向力的縱筋應(yīng)滿足構(gòu)造要求所需要的最小配筋率為：故牛腿縱向受拉鋼筋截面面積As1=0.2％×400×1000=800mm2>495mm2，應(yīng)取800mm2。由此可知，C項數(shù)值最為接近。5.某單層鋼結(jié)構(gòu)廠房，鋼材均為Q2358。邊列單階柱截面及內(nèi)力見圖3-1，上段柱為焊接工字形截面實腹柱，下段柱為不對稱組合截面格構(gòu)柱，所有板件均為火焰切割。柱上端與鋼屋架形成剛接。無截面削弱。假定，綴條采用單角鋼L90×6，&90×6，其截面特性為：面積A1=1063.7mm2，回轉(zhuǎn)半徑ix=27.9mm，iu=35.1mm，iv=18.0mm。試問，綴條應(yīng)力設(shè)計值（N／mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、120B、127C、136D、168答案：D解析：6.某三層砌體結(jié)構(gòu)房屋局部平面布置圖如圖所示，每層結(jié)構(gòu)布置相同，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結(jié)普通磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級B級?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土梁（XL）截面為250mm×800mm，支承在壁柱上，梁下剛性墊塊尺寸為480mm×360mm×180mm，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板。梁端支承壓力設(shè)計值為Nl，由上層墻體傳來的荷載軸向壓力設(shè)計值為Nu。[2014年真題]7.假定，墊塊上N0及Nl合力的偏心距e=96mm，砌體局部抗壓強度提高系數(shù)γ=1.5。試問，剛性墊塊下砌體的局部受壓承載力φγ1fAb（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、220B、260C、320D、380答案：B解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第5.2.5條第1款計算。由于β≤3.0，e／h=96／480=0.20，查附錄D表D.0.1-1可得，墊塊上N0與Nl合力的影響系數(shù)：φ=0.68。墊塊外砌體面積的有利影響系數(shù)：γ1=0.8γ=0.8×1.50=1.20>1.0，f=1.89MPa。墊塊面積為：Ab=480×360=172800mm2。所以剛性墊塊下砌體的局部受壓承載力：φγ1fAb=0.68×1.2×1.89×172.8×103=266500N=266.5kN。由此可知，B項數(shù)值最為接近。7.某擴建工程的邊柱緊鄰既有地下結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度值為0.3g，設(shè)計地震分組第一組，基礎(chǔ)采用直徑800mm泥漿護壁旋挖成孔灌注樁，圖5-7為某邊柱等邊三樁承臺基礎(chǔ)圖，柱截面尺寸為500mm×1000mm，基礎(chǔ)及其以上土體的加權(quán)平均重度為20kN／m3。提示：承臺平面形心與三樁形心重合。.假定，地下水位以下的各層土處于飽和狀態(tài)，②層粉砂A點處的標準貫入錘擊數(shù)（未經(jīng)桿長修正）為16擊，圖24給出了①、③層粉質(zhì)黏土的液限WL、塑限WP及含水量WS。試問，下列關(guān)于各地基土層的描述中，哪項是正確的？（）A、①層粉質(zhì)黏土可判別為震陷性軟土B、A點處的粉砂為液化土C、③層粉質(zhì)黏土可判別為震陷性軟土D、該地基上埋深小于2m的天然地基的建筑可不考慮②層粉砂液化的影響答案：B解析：8.某鋼筋混凝土偏心受拉構(gòu)件b×h=350mm×450mm，承受軸向拉力設(shè)計值N=838.0kN，彎矩設(shè)計值M=91.0kN·m，混凝土強度等級為C30，fc=14.3N/mm^2，采用HRB400級鋼筋，fy=360N/mm^2，則所需鋼筋面積As、As′最接近于（）。提示：γ0=1.0，as=as′=35mm。A、1829.2mm2；498.7mm2B、1892.2mm2；338.6mm2C、2195.0mm2；338.6mm2D、1829.1mm2；498.6mm2答案：D解析：9.某三層砌體結(jié)構(gòu)房屋局部平面布置圖如圖所示，每層結(jié)構(gòu)布置相同，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結(jié)普通磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級B級?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土梁（XL）截面為250mm×800mm，支承在壁柱上，梁下剛性墊塊尺寸為480mm×360mm×180mm，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板。梁端支承壓力設(shè)計值為Nl，由上層墻體傳來的荷載軸向壓力設(shè)計值為Nu。[2014年真題]3.假定，Nu=210kN，試問，上部荷載在墊塊底標高水平截面處的平均壓應(yīng)力設(shè)計值σ0（MPa），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0.35B、0.50C、0.60D、1.00答案：A解析：帶壁柱墻截面面積：A=1800×240+720×240=604800mm2。所以上部荷載在墊塊底標高水平截面處的平均壓應(yīng)力設(shè)計值為：σ0=Nu／A=210000／604800=0.347MPa。由此可知，A項數(shù)值最為接近。10.鋼筋混凝土簡支梁，混凝土強度等級為C30?？v向受力鋼筋用HRB335級，箍筋用HPB300級。梁截面為300mm×600mm，計算配筋為As＝2700.0mm2，則梁的縱向受拉鋼筋配置最合適的是（）。A、AB、BC、CD、D答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.2.1條第3條可知，為了保證混凝土和受力鋼筋有良好的粘結(jié)性能，梁的縱向受力鋼筋之間有凈距的要求。根據(jù)附錄A表A.0.1可知，配5Φ25時，As＝2454mm2小于計算配筋量；配5Φ28時，不能滿足凈距要求；配3Φ28+2Φ25配筋量過大。11.門式剛架屋面水平支撐采用張緊的十字交叉圓鋼支撐，假定其截面滿足抗拉強度的設(shè)計要求。試問，該支撐的長細比應(yīng)按下列何項要求控制？（）[2013年真題]A、300B、350C、400D、不控制答案：D解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第5.3.9條表5.3.9可知，張緊的圓鋼不控制長細比。12.某混凝土簡支梁橋由多片T形梁組成，其計算跨徑L＝14.5m，設(shè)計荷載為公路—Ⅱ級荷載。其中單片主梁斷面尺寸如圖7-19所示，混凝土強度等級為C30，fcd＝13.8MPa，主筋為HRB335鋼筋，fsd＝280MPa。已知混凝土容重為25kN/m3。假定單片主梁計算支點恒載剪力為Q恒＝185.35kN，其支點剪力汽車荷載橫向分配系數(shù)為0.524，汽車荷載沖擊系數(shù)為0.152。按承載能力極限狀態(tài)計算該梁支點截面最大剪力最接近于（）kN。A、460.69B、547.27C、694.91D、712.56答案：A解析：13.圖為兩塊鋼板用拼接板連接，采用三面圍焊縫，承受靜力荷載作用。1.焊腳尺寸應(yīng)根據(jù)下列哪一項確定？（）A、AB、BC、CD、D答案：B解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第8.2.7條第1款規(guī)定，最小焊腳尺寸應(yīng)滿足：其中t取較厚板件的厚度；當板件厚度t≤6mm時，最大焊腳尺寸為：hfmax＝t=6mm。14.某安全等級為二級的長條形坑式設(shè)備基礎(chǔ)，高出地面500mm，設(shè)備荷載對基礎(chǔ)沒有偏心，基礎(chǔ)的外輪廓及地基土層剖面、地基土參數(shù)如圖5-1所示，地下水位在自然地面下0.5m。提示：基礎(chǔ)施工時基坑用原狀土回填，回填土重度、強度指標與原狀土相同。A、40B、45C、55D、60答案：B解析：15.下列與樁基相關(guān)的4點主張：Ⅰ.液壓式壓樁機的機架重量和配重之和為4000kN時，設(shè)計最大壓樁力不應(yīng)大于3600kN；Ⅱ.靜壓樁的最大送樁長度不宜超過8m，且送樁的最大壓樁力不宜大于允許抱壓壓樁力，場地地基承載力不應(yīng)小于壓樁機接地壓強的1.2倍；Ⅲ.在單樁豎向靜荷載試驗中采用堆載進行加載時，堆載加于地基的壓應(yīng)力不宜大于地基承載力特征值；Ⅳ.抗拔樁設(shè)計時，對于嚴格要求不出現(xiàn)裂縫的一級裂縫控制等級，當配置足夠數(shù)量的受拉鋼筋時，可不設(shè)置預(yù)應(yīng)力鋼筋。試問，針對上述主張正確性的判斷，下列何項正確？（）A、Ⅰ、Ⅲ正確，Ⅱ、Ⅳ錯誤B、Ⅱ、Ⅳ正確，Ⅰ、Ⅲ錯誤C、Ⅱ、Ⅲ正確，Ⅰ、Ⅳ錯誤D、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ正確，Ⅰ錯誤答案：A解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第7.5.4條規(guī)定，液壓式壓樁機的最大壓樁力應(yīng)取壓樁機的機架重量和配重之和乘以0.9，故Ⅰ正確。根據(jù)第7.5.13條規(guī)定，靜壓樁送樁深度不宜超過8m；送樁的最大壓樁力不宜超過樁身允許抱壓壓樁力的1.1倍；又根據(jù)第7.5.1條規(guī)定，采用靜壓沉樁時，場地地基承載力不應(yīng)小于壓樁機接地壓強的1.2倍，且場地應(yīng)平整。故Ⅱ錯誤。根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）附錄Q第Q.0.2條規(guī)定，堆載加于地基的壓應(yīng)力不宜大于地基承載力特征值，故Ⅲ正確。根據(jù)第3.4.8條規(guī)定，拔樁基的設(shè)計原則應(yīng)符合，對于嚴格要求不出現(xiàn)裂縫的一級裂縫控制等級，樁身應(yīng)設(shè)置預(yù)應(yīng)力筋；對于一般要求不出現(xiàn)裂縫的二級裂縫控制等級，樁身宜設(shè)置預(yù)應(yīng)力筋，故Ⅳ錯誤。16.某普通住宅，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋高度為40.9m。地下1層，地上13層，首層～三層層高分別為4.5m、4.2m、3.9m，其余各層層高均為2.8m，抗震設(shè)防烈度為7度，Ⅱ類建筑場地。第3層設(shè)轉(zhuǎn)換層，縱橫向均有落地剪力墻，地下一層頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位。[2013年真題]1.假定，底部加強部位某片剪力墻的厚度為300mm。試問，該剪力墻底部加強部位的設(shè)置高度和剪力墻豎向分布鋼筋，至少應(yīng)取下列哪項才能符合規(guī)范、規(guī)程的最低要求？（）A、AB、BC、CD、D答案：D解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第7.1.4條和第10.2.2條規(guī)定，底部大空間部分框支剪力墻高層建筑結(jié)構(gòu)在地面以上的大空間層數(shù)，7度時不宜超過5層，故底部加強部位取至5層樓板頂（18.2m標高）；根據(jù)第10.2.19條規(guī)定，部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)中，剪力墻底部加強部位墻體的豎向分布筋最小配筋率不應(yīng)小于0.3％。雙排Φ10200的配筋率為0.26％，不滿足要求；雙排Φ12200的配筋率為0.38％，滿足要求。17.某擋土墻截面尺寸如圖所示，其高5.0m，頂寬0.8m，底寬2.0m，置于黏性土地基上，地基承載力標準值fk＝200kPa，墻底與土的摩擦系數(shù)μ＝0.60。墻后填土為中密砂土，填土面水平，砂土的重度γ＝19kN/m3，含水量w＝13%。擋土墻圬工材料的重度取γG＝23kN/m3，土對擋土墻墻背的摩擦角δ＝0°。假定擋土墻的構(gòu)造與排水措施符合《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第6.6.1條的規(guī)定。墻后回填砂土的干密度應(yīng)最接近（）t/m3。A、1.80B、1.73C、1.68D、1.60答案：C解析：18.某多跨簡支梁橋，其總體布置如圖7-27所示。每孔跨徑25m，計算跨徑為24m，橋梁總寬10m，行車道寬度為8.0m，通行二列汽車。該橋上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，橋墩支承在巖基上，由混凝土獨柱墩身和帶懸臂的蓋梁組成。橋墩上設(shè)立四個支座，支座的橫橋向中心距為4.0m。計算荷載為公路—Ⅱ級，汽車荷載沖擊系數(shù)為μ＝0.285?；炷恋娜葜匕?5kN/m3計算。假定上述橋梁每個支座在恒載和活載作用下，最大垂直反力為2000kN。擬選用板式橡膠支座的板厚為42mm、順橋向的尺寸為400mm，則所需板式橡膠支座的平面尺寸最接近于（）。提示：假定允許平均壓應(yīng)力σ＝10MPa，支座形狀系數(shù)S＞8。A、400mm×450mmB、400mm×500mmC、400mm×550mmD、400mm×600mm答案：B解析：19.有一位于9度抗震設(shè)防區(qū)、設(shè)計基本地震加速度值為0.40g，設(shè)計地震分組為第一組，建筑場地屬Ⅱ類的辦公大樓，地上10層，高40m的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。剖面和平面如圖6-41所示。該樓層頂為上人屋面。通過計算，已知每層樓面的永久荷載標準值共13000kN，每層樓面的活荷載標準值共2100kN；屋面的永久荷載標準值共14050kN，屋面的活荷載標準值共2100kN。經(jīng)動力分析，考慮了填充墻的剛度后的結(jié)構(gòu)基本自振周期T1為1.0s。該樓的結(jié)構(gòu)布置、側(cè)向剛度及質(zhì)量等均對稱、規(guī)則、均勻、屬規(guī)則結(jié)構(gòu)，則該樓總豎向地震作用標準值為（）kN。A、21000B、22000C、23000D、24000答案：B解析：20.一冷杉方木壓彎構(gòu)件，承受壓力設(shè)計值構(gòu)件截面尺寸為120mm×150mm，構(gòu)件長度l=2310mm，兩端鉸接，彎矩作用平面在150mm的方向上。2.考慮軸心力和彎矩共同作用的折減系數(shù)ψm與下列何項數(shù)值接近？（）A、0.421B、0.425C、0.441D、0.509答案：C解析：由題意可知，軸心力作用的折減系數(shù)：軸心力和彎矩共同作用的折減系數(shù)根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）第5.3.2條第2款規(guī)定，可得折減系數(shù)為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。21.某擬建工程，房屋高度為57.6m，地下2層，地上15層，首層層高為6.0m，二層層高為4.5m，其余各層層高均為3.6m。采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架。剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為7度，丙類建筑，設(shè)計基本地震加速度為0.15g，Ⅲ類場地?；炷翉姸鹊燃壊捎肅40（fc=19.1N／mm2）。在規(guī)定的水平力作用下結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩底層剪力墻承受的地震傾覆力矩5.假定，方案調(diào)整后，該結(jié)構(gòu)中部未加剪力墻的某一榀框架如圖6-7所示（地下部分未示出），框架抗震等級為二級。作用在底層邊柱AB底截面A處的考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計值MA=580kN·m，剪力計算值VA=230kN。按式調(diào)整后，柱AB上端考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計值MB=620kN?m（與MA同時針方向）。柱凈高Hn=5.4m。試問，當柱AB進行底部截面配筋設(shè)計時，其剪力設(shè)計值（kN）最接近于下列何項數(shù)值？（）.A、230B、270C、330D、360答案：B解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第6.2.3條第2款規(guī)定，剪力設(shè)計值公式為：代入數(shù)據(jù)可知，當柱AB進行底部截面配筋設(shè)計時，其剪力設(shè)計值為：由此可知，B項數(shù)值最接近。22.下列各項中，（）不是進行變形控制的主要原因。A、構(gòu)件有超過限值的變形，將不能正常使用B、構(gòu)件有超過限值的變形，將引起隔墻等的裂縫C、構(gòu)件有超過限值的變形，將影響美觀D、構(gòu)件有超過限值的變形，將不能繼續(xù)承載，影響結(jié)構(gòu)安全答案：D解析：變形控制是結(jié)構(gòu)構(gòu)件正常使用極限狀態(tài)驗算。D項是承載能力極限狀態(tài)計算的內(nèi)容，即結(jié)構(gòu)構(gòu)件因超過材料強度而破壞，或因過度變形而不適于繼續(xù)承載。23.某環(huán)形截面鋼筋混凝土煙囪，如圖所示，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0.2g，設(shè)計地震分組第一組，場地類別Ⅱ類，基本風壓w0=0.40kN／m2。煙囪基礎(chǔ)頂面以上總重力荷載代表值為15000kN，煙囪基本自振周期為T1=2.5s。煙囪底部（基礎(chǔ)頂面處）截面筒壁豎向配筋設(shè)計時，需要考慮地震作用并按大、小偏心受壓包絡(luò)設(shè)計，已知，小偏心受壓時重力荷載代表值的軸壓力對煙囪承載能力不利，大偏心受壓時重力荷載代表值的軸壓力對煙囪承載能力有利。假定，小偏心受壓時軸壓力設(shè)計值為N1（kN），大偏心受壓時軸壓力設(shè)計值為N2（kN）。試問，N1、N2與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、18000、15660B、20340、15660C、18900、12660D、19500、13500答案：D解析：根據(jù)《煙囪設(shè)計規(guī)范》（GB50051—2013）第5.5.1條第3款規(guī)定，抗震設(shè)防烈度為8度時，考慮豎向地震作用。根據(jù)第5.5.5條式（5.5.5-1）可得，煙囪底部地震剪力為：FEv0=±0.75αvmaxGE=±0.75×0.65×0.16×15000=1170kN；根據(jù)第3.1.8條式（3.1.8-1）可得，N=γGESGE+γEvSEvk重力荷載代表值產(chǎn)生的軸力，小偏壓時對煙囪承載能力不利，重力荷載分項系數(shù)為：γGE=1.2；豎向地震作用為主，豎向荷載分項系數(shù)為：γEv=1.3；小偏心受壓時軸壓力設(shè)計值為：N1=1.2×15000+1.3×1170=19521kN；重力荷載代表值產(chǎn)生的軸力，大偏壓時對煙囪承載能力有利，重力荷載分項系數(shù)為：γGE=1.0；豎向地震作用為主，豎向荷載分項系數(shù)為：γEv=1.3；大偏心受壓時軸壓力設(shè)計值為：N2=1.0×15000－1.3×1170=13479kN。由此可知，D項數(shù)值最為接近。24.某三層無筋砌體房屋（無吊車），現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓（屋）蓋，剛性方案，墻體采用MU15級蒸壓灰砂磚，M7.5級水泥砂漿砌筑，施工質(zhì)量控制等級為B級，安全等級二級。各層磚柱截面均為370mm×490mm，基礎(chǔ)埋置較深且底層地面設(shè)置剛性地坪，房屋局部剖面示意如圖所示。1.當計算底層磚柱的軸心受壓承載力時，試問，其值應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0.91B、0.88C、0.83D、0.78答案：D解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第5.1.2條表5.1.2可知，蒸壓灰砂磚，γβ＝1.2；查表5.1.3可知，多層剛性方案，根據(jù)注3規(guī)定，獨立磚柱，H0＝1.0H；根據(jù)第5.1.3條第1款規(guī)定，基礎(chǔ)埋置較深且有剛性地坪時，H＝3.3＋0.3＋0.5＝4.1m；根據(jù)第5.1.2條式（5.1.2-1）計算，高厚比β＝γβ×H0/h＝1.2×4100/370＝13.3；根據(jù)附錄D式（D.0.1-3）計算，M7.5級砂漿，系數(shù)α＝0.0015，則該軸心受壓磚柱的穩(wěn)定系數(shù)為：.由此可知，D項數(shù)值最為接近。25.某一3層現(xiàn)澆框架中間一榀框架的幾何尺寸及受力如圖所示。圖中括號內(nèi)的數(shù)值為梁、柱桿件的相對線剛度值（已考慮了樓板的有利影響）。采用D值法計算。二層邊柱BC的DBC值（相對值）最接近于（）。A、0.229B、0.458C、1.512D、2.259答案：B解析：26.某鋼煙囪設(shè)計時，在鄰近構(gòu)筑物平臺上設(shè)置支撐與鋼煙囪相連，其計算簡圖如圖所示。支撐結(jié)構(gòu)鋼材采用Q235—B鋼，手工焊接，焊條為E43型。撐桿AB采用填板連接而成的雙角鋼構(gòu)件，十字形截面(╃100×7)，按實腹式構(gòu)件進行計算，截面形式如圖所示，其截面特性：已知撐桿AB在風荷載作用下的軸心壓力設(shè)計值N=185kN。[2012年真題]2.試問，計算撐桿AB繞對稱軸y軸的穩(wěn)定性時，以應(yīng)力形式表示的穩(wěn)定性計算數(shù)值（N/mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、210B、200C、180D、160答案：D解析：27.一鋼筋混凝土柱截面尺寸為250mm×250mm，支承在370mm寬的條形磚基礎(chǔ)上，作用位置如圖所示。磚基礎(chǔ)用MU10燒結(jié)普通磚和M5水泥砂漿砌筑，柱傳至基礎(chǔ)上的荷載設(shè)計值為150kN。要求確定柱下基礎(chǔ)砌體的局部受壓承載力關(guān)系式中右端項γfAl最接近于（）kN。A、165.9B、149.3C、140.6D、125.0答案：A解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第5.2.2~5.2.3條計算如下：局部受壓面積為：Al=250×250=62500mm2；局部受壓計算面積為：A0=（b+2h）h=（250+2×370）×370=366300mm2；局部受壓強度提高系數(shù)為：磚基礎(chǔ)用MU10燒結(jié)普通磚和M5水泥砂漿砌筑，根據(jù)第3.2.1條表3.2.1-1可知，砌體抗壓強度設(shè)計值為：f=1.5MPa；則砌體局部受壓承載力為：γfAl=1.77×1.5×62500×10-3=165.9kN。由此可知，A項數(shù)值最為接近。28.某框架結(jié)構(gòu)辦公樓邊柱的截面尺寸為800mm×800mm，采用泥漿護鉆孔壁灌注樁兩樁承臺獨立基礎(chǔ)。荷載效應(yīng)標準組合時，作用于基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力Fk=5800kN，水平力Hk=200kN，力矩Mk=350kN·m，基礎(chǔ)及其以上土的加權(quán)平均重度取20kN/m3，承臺及柱的混凝土強度等級均為C35?？拐鹪O(shè)防烈度7度，設(shè)計基本地震加速度值0.10g，設(shè)計地震分組第一組。鉆孔灌注樁直徑800mm，承臺厚度1600mm，h0取1500mm。基礎(chǔ)剖面及土層條件見圖5-16。[2011年真題]提示：①本題按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。②C35混凝土，ft=1.57N/mm2。3.試問，地表下5.5m深處液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值Ncr，與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）作答。A、5B、7C、10D、14答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第4.3.4條表4.3.4可知，液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值的大小取決于場地基本地震加速度、地震分組、砂土本身的性質(zhì)、地下水位、所處深度等因素。根據(jù)式（4.3.4）計算，標準貫入錘擊數(shù)臨界值公式為：地表下5.5m對應(yīng)的土層為粉砂，根據(jù)式（4.3.4）關(guān)于砂土黏粒含量百分率的說明，ρc=3；根據(jù)設(shè)計基本地震加速度為0.1g，查表4.3.4可得，液化判別標準貫入錘擊數(shù)基準值N0=7；地震分組為第一組時，調(diào)整系數(shù)β為0.8；代入數(shù)據(jù)可得，標準貫入錘擊數(shù)臨界值為：取7。由此可知，B項數(shù)值最為接近。29.A、3B、4C、5D、6答案：D解析：30.某鋼筋混凝土圓形煙囪，如圖所示，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0.2g，設(shè)計地震分組為第一組，場地類別為Ⅱ類，基本自振周期T1=1.25s，50年一遇的基本風壓ω0=0.45kN／m2，地面粗糙度為B類，安全等級為二級。已知該煙囪基礎(chǔ)頂面以上各節(jié)（共分6節(jié)，每節(jié)豎向高度10m）重力荷載代表值如下表所示。[2014年真題]提示：按《煙囪設(shè)計規(guī)范》（GB50051—2013）作答。2.．試問，煙囪最大豎向地震作用標準值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、650B、870C、1740D、1840答案：D解析：根據(jù)《煙囪設(shè)計規(guī)范》（GB50051—2013）第5.5.5條及其條文說明規(guī)定，煙囪最大豎向地震作用標準值發(fā)生在煙囪的中下部，數(shù)值為：FEvkmax=（1+C）кvGE。其中，C為結(jié)構(gòu)材料的彈性恢復(fù)系數(shù)，對鋼筋混凝土煙囪取C=0.7；кv為豎向地震系數(shù)，按現(xiàn)行《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）規(guī)定的設(shè)計基本地震加速度與重力加速度比值的65％采用，對8度設(shè)防烈度取кv=0.13。已知總重力荷載代表值GE=950+1050+1200+1450+1630+2050=8330kN，則FEvkmax=（1+0.7）×0.13×8330=1841kN。本題亦可根據(jù)《煙囪設(shè)計規(guī)范》（GB50051—2013）第5.5.5條第2款求解煙囪各節(jié)底部各截面豎向地震作用標準值進行解答：同理，根據(jù)條文說明第5.5.5條規(guī)定，煙囪最大豎向地震作用發(fā)生在距煙囪根部h／3處，因此，F(xiàn)Ev2k=1816kN亦接近最大豎向地震作用。由此可知，D項數(shù)值最為接近。31.某露天環(huán)境下工地采用直徑d=150mm（小頭）的杉木桿作混凝土梁底模立柱（有切削加工），柱高2.4m，兩端鉸支。試問該立柱能承受施工荷載（主要是活載）的軸壓力（kN）與下列何項數(shù)值接近？（）A、109.0B、130.9C、145.4D、209.9答案：B解析：32.某一層吊車的兩跨廠房，每跨廠房各設(shè)有3臺A5工作級別的吊車。試問，通常情況下，進行該兩跨廠房的每個排架計算時，參與組合的多臺吊車的水平荷載標準值的折減系數(shù)應(yīng)取下列何項數(shù)值？（）[2012年真題]A、0.95B、0.9C、0.85D、0.8答案：B解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第6.2.1條及其注解規(guī)定，除非特殊情況，計算本題排架考慮多臺吊車水平荷載時，參與組合的吊車臺數(shù)為2臺，再根據(jù)表6.2.2，折減系數(shù)應(yīng)取為0.9。33.以下關(guān)于高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工的4種觀點：Ⅰ.分段搭設(shè)的懸挑腳手架，每段高度不得超過25m；Ⅱ.大體積混凝土澆筑體的里表溫差不宜大于25℃，混凝土澆筑表面與大氣溫差不宜大于20℃；Ⅲ.混合結(jié)構(gòu)核心筒應(yīng)先于鋼框架或型鋼混凝土框架施工，高差宜控制在4～8層，并應(yīng)滿足施工工序的穿插要求；Ⅳ.常溫施工時，柱、墻體拆?；炷翉姸炔粦?yīng)低于1.2MPa。試問，針對上述觀點是否符合《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）相關(guān)要求的判斷，下列何項正確？（）A、Ⅰ、Ⅱ符合，Ⅲ、Ⅳ不符合B、Ⅰ、Ⅲ符合，Ⅱ、Ⅳ不符合C、Ⅱ、Ⅲ符合，Ⅰ、Ⅳ不符合D、Ⅲ、Ⅳ符合，Ⅰ、Ⅱ不符合答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第13.9.6條第1款規(guī)定，大體積混凝土澆筑后，應(yīng)在12h內(nèi)采取保溫、控溫措施，混凝土澆筑體的里表溫差不宜大于25℃，混凝土澆筑表面與大氣溫差不宜大于20℃；根據(jù)第13.10.5條規(guī)定，核心筒應(yīng)先于鋼框架或型鋼混凝土框架施工，高差宜控制在4～8層，并應(yīng)滿足施工工序的穿插要求；故Ⅱ、Ⅲ符合規(guī)范要求；根據(jù)第13.5.5條第2款規(guī)定，分段搭設(shè)的懸挑腳手架，每段高度不得超過20m；根據(jù)第13.6.9條第1款規(guī)定，常溫施工時，柱混凝土拆模強度不應(yīng)低于1.5MPa，墻體拆模強度不應(yīng)低于1.2MPa，故Ⅰ、Ⅳ不符合規(guī)范要求。34.圖所示為一個8層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的平面圖。該建筑抗震烈度為8度，屬于二級抗震等級。下列結(jié)構(gòu)動力分析方法中，正確的是（）。A、只要作橫向的平動振型抗震驗算，因為縱向（y向）的抗側(cè)剛度較弱B、只要作橫向的抗震驗算和縱向的抗震驗算C、除作x.y向的平動振型的抗震驗算外，還要作扭轉(zhuǎn)振型的耦聯(lián)計算D、該結(jié)構(gòu)屬于簡單的純框架，層數(shù)也不高，用基底剪力法計算其橫向的水平地震力，并按各榀框架的抗側(cè)剛度進行分配答案：C解析：已知L=4×9=36m，B=6×2=12m，Bmax=6×4=24m，l=6×2=12m，b=4×2=8m；有：L/B=36/12=3.0<5.0；L/Bmax=12/24=0.5>0.3；l/b=12/8=1.5≤1.5。其L/Bmax值超過《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第3.4.3條表3.4.3規(guī)定的8度抗震的限值，即該框架屬于平面布置不規(guī)則結(jié)構(gòu)。底部剪力法，主要適用于房屋不發(fā)生扭轉(zhuǎn)振動的、高度不大、質(zhì)量和剛度沿高度分布較均勻、且為以剪切變形為主的情況。該結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)影響明顯，利用底部剪力法進行抗震設(shè)計是不合適的；本樓應(yīng)按考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)振動影響的振型分解反應(yīng)譜法，對房屋的橫向和縱向進行抗震計算。35.正截面承載力計算所需As截面面積最接近于（）mm2。A、1789B、1816C、1942D、2436答案：C解析：36.如圖所示，某鋼筋混凝土現(xiàn)澆肋形樓蓋的次梁，跨中承受最大正彎矩設(shè)計值M＝115kN·m?；炷翉姸鹊燃墳镃30，縱向受拉鋼筋采用熱軋HRB335鋼筋。樓板厚度hf′＝80mm，次梁高度h＝450mm，寬度b＝200mm，縱向受力鋼筋合力點至混凝土邊緣的距離as′＝35mm。2.若已知翼緣計算寬度bf′＝1800mm，則按單筋T形截面計算的次梁跨中所需受拉鋼筋計算截面面積最接近于（）mm2。A、940B、1009C、1033D、1124答案：B解析：37.非預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土屋架如圖2-36所示。已知集中荷載P＝GK＋QK，靜載GK＝10.5kN（包括構(gòu)件自重），活載QK＝9.6kN。提示：活載標準值大于4.0kN/m2，計算屋架桿件內(nèi)力時不考慮節(jié)點次應(yīng)力的影響。3.若上弦桿截面尺寸均為b×h＝250mm×250mm，采用C35級混凝土，縱向受力鋼筋采用HRB335級。設(shè)上弦桿S3軸向力設(shè)計值N＝148.72kN，計算長度l0＝2500mm，則承載力計算時其全截面縱向受力鋼筋面積最接近于（）。A、AB、BC、CD、D答案：C解析：不考慮節(jié)點次應(yīng)力的影響時，上弦桿S3為軸心受壓構(gòu)件，fc＝16.7N/mm2；由于桿件截面尺寸b×h＝250mm×250mm，均小于300mm，故混凝土強度設(shè)計值乘以0.8，即：fc＝0.8×16.7＝13.36N/mm2。由l0/b＝2500/250＝10，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.15條表6.2.15可得，穩(wěn)定系數(shù)φ＝0.98；截面面積A＝250×250＝62500mm2，fy′＝300N/mm2，故全截面縱向受力鋼筋面積為：As=N/fy=148.72×103/300=495.7