QC成果降低平整板形返修率

降低1880平整板形返修率小組名稱熱軋廠三熱軋分廠平整乙班JK小組課題類型現(xiàn)場(chǎng)型課題名稱降低1880平整板形返修率課題編號(hào)RZ111701231活動(dòng)日期2011.02.23～2011.08.31輔導(dǎo)員王勇姓名成員崗位組內(nèi)分工鄭偉東組長(zhǎng)管理作業(yè)長(zhǎng)課題總結(jié)、目標(biāo)制定章毅組員精整操作制表、對(duì)外協(xié)調(diào)趙青組員精整操作數(shù)據(jù)收集、措施實(shí)施龐兆平組員精整操作數(shù)據(jù)收集、論證葉定海組員精整操作要因論證、效果檢驗(yàn)王勇組員技術(shù)協(xié)理管理支持、流程指導(dǎo)小組介紹1880平整機(jī)組工藝介紹開(kāi)卷機(jī)平整機(jī)防皺輥分切剪卷取機(jī)出口壓輥入口壓輥夾送輥深彎輥五輥矯直機(jī)張力輥組EPC名詞解釋

平整后帶鋼板形返修率指機(jī)組生產(chǎn)的平整計(jì)劃的帶鋼板形未達(dá)到質(zhì)檢判定要求，需要進(jìn)行內(nèi)部返修卷數(shù)與機(jī)組生產(chǎn)卷數(shù)的比值。一、選題理由分廠要求分廠的重點(diǎn)工作安排，要求平整作業(yè)區(qū)板形返修率的控制水平≤3.5%

現(xiàn)場(chǎng)問(wèn)題點(diǎn)2010年8月-2011年1月，板形返修率的平均值為5.59%，明顯高于作業(yè)區(qū)要求。課題選定降低1880平整板形返修率二、設(shè)定目標(biāo)板形返修率5.59%板形返修率3.5%三、目標(biāo)可行性分析2010年8月-2011年1月各月分品種鋼統(tǒng)計(jì)圖單位：卷月份平整卷數(shù)高強(qiáng)鋼集板合同卷酸洗板益昌卷其他小計(jì)2010.0814346176412812010.09168169109341962010.1012075875210732010.1110914165313592010.129863634351522011.011011445211053合計(jì)7410309383116137414數(shù)據(jù)來(lái)源：1、1880平整生產(chǎn)實(shí)績(jī)2、1880平整鋼卷異常返修聯(lián)絡(luò)表數(shù)據(jù)收集：葉定海制表人：章毅分析三、目標(biāo)可行性分析成品帶鋼分品種統(tǒng)計(jì)表序號(hào)項(xiàng)目頻數(shù)（卷）累計(jì)頻數(shù)（卷）累計(jì)百分比（%）1高強(qiáng)鋼30930974.6%2集板3834783.8%3合同卷3137891.3%4酸洗板1639495.2%5益昌卷1340798.3%6其他7414100%統(tǒng)計(jì)、制表人：章毅根據(jù)2010年8月-2011年1月數(shù)據(jù)利用分析統(tǒng)計(jì)工具進(jìn)行分析，得到如下圖所示的Pareto圖。分析若100%解決，板形返修率可以下降到：5.59%*（1-74.6%）=1.42%；通過(guò)進(jìn)一步分析，高強(qiáng)鋼的生產(chǎn)方式與集板相似，而目前集板生產(chǎn)穩(wěn)定受控，如果高強(qiáng)鋼的控制水平達(dá)到集板的水平，則板形的返修率可以達(dá)到：

5.59%*(1-74.6%+9.2%)=1.93%；即使高強(qiáng)鋼的板形問(wèn)題只解決50%，則板形返修率可以下降到：5.59%*（1-74.6%*50%）=3.5%；從圖中可以看出，高強(qiáng)鋼板形問(wèn)題是導(dǎo)致返修率高的主要源頭，占整個(gè)返修率的74.6%。三、目標(biāo)可行性分析三、目標(biāo)可行性分析通過(guò)目標(biāo)可行性分析，小組成員堅(jiān)信通過(guò)成員的共同努力，小組設(shè)定的目標(biāo)一定能夠?qū)崿F(xiàn)。也即：分析結(jié)果1880平整帶鋼板形返修率由當(dāng)前的5.59%下降到3.5%。四、原因分分析高強(qiáng)鋼鋼板形返修率率高高高強(qiáng)鋼浪形形大設(shè)備能力不不足彎輥不滿足足實(shí)際生產(chǎn)產(chǎn)要求帶鋼強(qiáng)度大大，變形困困難初始輥形單單一各項(xiàng)工藝參參數(shù)不匹配配帶鋼頭尾浪浪形大來(lái)料帶鋼板板形不良參數(shù)調(diào)整不不及時(shí)運(yùn)行不穩(wěn)定定帶鋼全長(zhǎng)板板形不均勻勻平整軋輥問(wèn)問(wèn)題軋制力設(shè)定定不合理張力設(shè)定不不合理熱凸度大上料溫度高高四、原因分分析1末端因素匯總彎輥輥不不滿滿足足實(shí)實(shí)際際生生產(chǎn)產(chǎn)要要求求234上料料溫溫度度高高參數(shù)數(shù)調(diào)調(diào)整整不不及及時(shí)時(shí)軋制制力力設(shè)設(shè)定定不不合合理理56初始始輥輥形單單一一張力力設(shè)設(shè)定定不不合合理理軋制制力力設(shè)設(shè)定定不不合合理理驗(yàn)證證標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)：：質(zhì)質(zhì)檢檢技技術(shù)術(shù)規(guī)規(guī)程程YADF00510281驗(yàn)證證方方法法：：平平整整帶帶鋼鋼實(shí)實(shí)際際生生產(chǎn)產(chǎn)數(shù)數(shù)據(jù)據(jù)查查看看五、、要要因因確確認(rèn)認(rèn)———精精整整卷卷浪浪形形缺缺陷陷檢檢驗(yàn)驗(yàn)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)，，浪浪形形<10mm分析析確確認(rèn)認(rèn)：：目前前系系統(tǒng)統(tǒng)工工藝藝參參數(shù)數(shù)模模型型比比較較簡(jiǎn)簡(jiǎn)單單:模模型型的的鍵鍵值值主主要要包包括括強(qiáng)強(qiáng)度度、、厚厚度度、、延延伸伸率率。。系系統(tǒng)統(tǒng)當(dāng)當(dāng)時(shí)時(shí)的的考考慮慮是是根根據(jù)據(jù)帶帶鋼鋼的的屈服服強(qiáng)強(qiáng)度度進(jìn)行行計(jì)計(jì)算算，，但但是是實(shí)實(shí)際際帶帶鋼鋼的的強(qiáng)強(qiáng)度度往往往往比比設(shè)設(shè)定定的的強(qiáng)強(qiáng)度度大大，，故故而而導(dǎo)導(dǎo)致致工工藝藝參參數(shù)數(shù)計(jì)計(jì)算算不不準(zhǔn)準(zhǔn)確確，，引引起起帶帶鋼鋼的的板板形形比比較較難難于于控控制制。。1計(jì)算算機(jī)機(jī)自動(dòng)動(dòng)下下發(fā)發(fā)參數(shù)數(shù)五、、要要因因確確認(rèn)認(rèn)鋼卷卷1170875201生生產(chǎn)產(chǎn)工工藝藝軋軋制制力力實(shí)實(shí)際際數(shù)數(shù)據(jù)據(jù)（（從從右右至至左左））確認(rèn)人：章毅、趙青確認(rèn)時(shí)間：2011.03.08確認(rèn)結(jié)果：要因手動(dòng)調(diào)整之后數(shù)據(jù)調(diào)整設(shè)定值后板形模型自動(dòng)設(shè)定數(shù)據(jù)使用設(shè)定值板形序號(hào)生產(chǎn)日期鋼卷號(hào)浪高帶鋼尾部mm中部mm帶鋼頭部mm12011.03.12116487350022～2616～2042～4622011.03.12116487470021～2318～1933～3732011.03.12116487530030～3522～2538～4442011.03.12116487600018～2212～1525～2852011.03.12116487430019～2213～1630～36五、、要要因因確確認(rèn)認(rèn)參數(shù)數(shù)調(diào)調(diào)整整不不及及時(shí)時(shí)驗(yàn)證證方法法：現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)測(cè)測(cè)試試驗(yàn)證證標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)：：質(zhì)質(zhì)檢檢技技術(shù)術(shù)規(guī)規(guī)程程YADF00510281———精精整整卷卷浪浪形形缺缺陷陷檢檢驗(yàn)驗(yàn)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)，，浪浪形形<10mm分析析確確認(rèn)認(rèn)：：任意意取取5卷對(duì)對(duì)來(lái)來(lái)料料鋼鋼卷卷全全長(zhǎng)長(zhǎng)進(jìn)進(jìn)行行浪浪形形測(cè)測(cè)量量。。鋼卷卷原原始始板板形形測(cè)測(cè)量量數(shù)數(shù)據(jù)據(jù)2浪的部位精整頭部mm精整中部mm精整尾部mm116487350013～155～8雙邊浪：24～30116487470011～148～11單邊浪：18～21116487530015～1810～14單邊浪：16～291164876000134～8雙邊浪：13～1611648743008～104～8雙邊浪:19～22五、、要要因因確確認(rèn)認(rèn)鋼卷卷平平整整后后板板形形測(cè)測(cè)量量數(shù)數(shù)據(jù)據(jù)確認(rèn)認(rèn)結(jié)結(jié)果果：：要因因由于平整生產(chǎn)基本以恒軋制力模式進(jìn)行生產(chǎn)，結(jié)合以上數(shù)據(jù)分析，鋼卷在頭，中，尾的浪高差異比較大，但生產(chǎn)中采用的是同一套參數(shù)（包括：軋制力、彎輥力、傾斜、張力）軋制，平整后頭、尾浪形改善不佳，平整后浪高超標(biāo)，而且機(jī)組生產(chǎn)運(yùn)行中相當(dāng)不穩(wěn)定。確認(rèn)人：章毅、趙青確認(rèn)時(shí)間：2011.03.12尾部浪形尤其大五、、要要因因確確認(rèn)認(rèn)初始始輥輥型型單單一一驗(yàn)證證標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)：：平平整整機(jī)機(jī)組組技技術(shù)術(shù)規(guī)規(guī)程程YADX01013010分析析確確認(rèn)認(rèn)：：驗(yàn)證證方法法：L2軋軋輥輥數(shù)數(shù)據(jù)據(jù)查查看看目前前，，現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)使使用用的的軋軋輥輥均均為為平平輥輥，，沒(méi)沒(méi)有有使使用用其其他他類類型型的的軋軋輥輥。。下下表表是是我我們們抽抽樣樣調(diào)調(diào)查查的的輥輥型型配配對(duì)對(duì)情情況況：：編號(hào)配對(duì)號(hào)類型位置凸度(mm)上線時(shí)間上線輥徑(mm)LH009W006工作輥上02010/8/289:38465.83LH010W006工作輥下02010/8/289:38467.09LH011W008工作輥上02010/9/717:59468.16LH012W008工作輥下02010/9/717:59468.77LH007W007工作輥上02010/10/58:18465.74LH008W007工作輥下02010/10/58:18466.79LH009W006工作輥上02010/10/2512:19464.86LH010W006工作輥下02010/10/2512:19466.44LH001W001工作輥上02010/11/2215:07459.8LH002W001工作輥下02010/11/2215:07462.25LH009W006工作輥上02010/12/108:42464.54LH010W006工作輥下02010/12/108:42466.213軋輥輥輥輥縫縫值值邊邊部部位位置置為為H1，，中中間間位位置置為為H0，，對(duì)對(duì)于于平平輥輥來(lái)來(lái)講講，，H0與與H1相相等等。。故故而而，，對(duì)對(duì)于于存存在在邊邊浪浪的的鋼鋼卷卷，，為為了了控控制制帶帶鋼鋼的的板板形形，，僅僅使使用用彎彎輥輥系系統(tǒng)統(tǒng)補(bǔ)補(bǔ)償償，，效效果果將將非非常常不不理理想想的的。。此此時(shí)時(shí)對(duì)對(duì)于于平平輥輥參參與與板板形形控控制制顯顯得得能能力力非非常常不不足足。。確認(rèn)認(rèn)人人：：章毅毅、、趙趙青青確認(rèn)認(rèn)時(shí)時(shí)間間：：2011.03.04確認(rèn)結(jié)果：要因五、要因確認(rèn)認(rèn)H0H1五、要因確認(rèn)認(rèn)彎輥不滿足實(shí)實(shí)際生產(chǎn)要求求驗(yàn)證標(biāo)準(zhǔn)：平平整機(jī)組技術(shù)術(shù)規(guī)程YADX01000050——彎輥力設(shè)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，彎彎輥系統(tǒng)為正正負(fù)彎輥，彎彎輥力單側(cè)為為75噸分析確認(rèn)：1880平整整機(jī)組的定位位是高強(qiáng)鋼生生產(chǎn)機(jī)組，故故而機(jī)組在設(shè)設(shè)計(jì)過(guò)程中已已經(jīng)考慮了高高強(qiáng)鋼情況下下機(jī)組彎輥力力的要求。從從產(chǎn)線的設(shè)計(jì)計(jì)能力分析也也說(shuō)明了機(jī)組組的彎輥考慮慮了高強(qiáng)鋼的的因素。項(xiàng)目1880平整2050平整彎輥力/噸7550工作輥輥徑/mm475~425470~520驗(yàn)證方法：理論分析4確認(rèn)人：趙青確認(rèn)時(shí)間：2011.03.03如果對(duì)于邊浪浪比較大的鋼鋼卷，也即帶帶鋼兩邊厚度度比中間薄，，需要使用正正彎進(jìn)行控制制，但是過(guò)大大的浪形，已已經(jīng)超過(guò)了機(jī)機(jī)組的彎輥的的極限，故而而對(duì)于邊浪的的改善能力不不明顯；但是是系統(tǒng)設(shè)計(jì)已已經(jīng)決定了彎彎輥力的大小小，不能進(jìn)行行改變。綜上上所述，對(duì)于于浪形比較大大的情況，機(jī)機(jī)組的彎輥是是不能滿足實(shí)實(shí)際生產(chǎn)的需需要。確認(rèn)結(jié)果：非要因五、要因確認(rèn)認(rèn)彎輥力作用在工作輥輥軸承座上五、要因確認(rèn)認(rèn)張力設(shè)定不合合理驗(yàn)證方法：平平整帶鋼實(shí)際際生產(chǎn)數(shù)據(jù)查查看驗(yàn)證標(biāo)準(zhǔn)：質(zhì)質(zhì)檢技術(shù)規(guī)程程YADF00510281——精整卷浪浪形缺陷檢驗(yàn)驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)，浪形形<10mm分析確認(rèn)：從理論上講，，平整機(jī)組入入口張力的目目的是為了保保證帶鋼運(yùn)行行平穩(wěn)，減少少帶鋼跑偏廢廢鋼的幾率，，同時(shí)入口張張力的大小對(duì)對(duì)于軟鋼產(chǎn)品品的表面質(zhì)量量存在一定的的影響，如來(lái)來(lái)料鋼卷內(nèi)圈圈松，入口張張力設(shè)定過(guò)大大，則會(huì)在帶帶鋼表面產(chǎn)生生挫傷缺陷；；對(duì)于卷取張張力來(lái)講，張張力的大小是是為了保證成成品鋼卷的卷卷形。由于張張力的作用，，有時(shí)會(huì)掩蓋蓋帶鋼的板形形問(wèn)題，但相相對(duì)于高強(qiáng)鋼而而言，由于其其強(qiáng)度高，張張力對(duì)于帶鋼鋼板形的影響響比較小。5序號(hào)生產(chǎn)日期鋼卷號(hào)張力設(shè)定1/噸張力設(shè)定1情況下板形/mm張力設(shè)定2/噸張力設(shè)定2情況下的板形/mm12011.03.101161377900658622011.03.101161377800557632011.03.10116137800051181242011.03.10116137850041581652011.03.101161378900610101562011.03.101161378600512712五、要因確認(rèn)認(rèn)確認(rèn)人：章毅、葉定海海確認(rèn)時(shí)間：2011.03.10確認(rèn)結(jié)果：非要因五、要因確認(rèn)認(rèn)上料溫度高驗(yàn)證方法：現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試驗(yàn)證標(biāo)準(zhǔn)：平平整技術(shù)規(guī)程程YADX01000030——機(jī)組鋼鋼卷上料溫度度<60℃分析確認(rèn)：從理論上講，，上料溫度的的高低對(duì)于設(shè)設(shè)備的影響比比較大，同時(shí)時(shí)對(duì)于軟規(guī)格格帶鋼，如酸酸洗板，上料料溫度高易產(chǎn)產(chǎn)生腰折缺陷陷，不會(huì)對(duì)帶帶鋼的板形造造成影響；同同時(shí)機(jī)組的生生產(chǎn)模式為平平整和分卷模模式交替生產(chǎn)產(chǎn)，對(duì)于軋輥輥輥溫的影響響幾乎可以忽忽略不計(jì)。從從機(jī)組的生產(chǎn)產(chǎn)數(shù)據(jù)來(lái)看，，認(rèn)為對(duì)于在在庫(kù)時(shí)間大于于48小時(shí)的，可以以認(rèn)為鋼卷的的溫度能夠滿滿足上料溫度度要求。下表表是機(jī)組2010年2月份生產(chǎn)的部部分帶鋼冷卻卻時(shí)間情況，，從生產(chǎn)的數(shù)數(shù)據(jù)來(lái)看，投投料生產(chǎn)的鋼鋼卷均符合上上料溫度標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)。6五、要因確認(rèn)認(rèn)2011年2月1日~10日帶鋼冷卻時(shí)時(shí)間統(tǒng)計(jì)日期投料量/噸投料卷數(shù)/卷不滿足上料標(biāo)準(zhǔn)的卷數(shù)2月1日822.355002月2日1078.355602月3日950.336002月4日212.781402月5日1009.334102月6日1041.954702月7日905.574102月8日330.421502月9日400.931802月10日997.82450確認(rèn)人：章毅、趙青確認(rèn)時(shí)間：2011.03.04確認(rèn)結(jié)果：非要因主要原因初始輥型單一一參數(shù)調(diào)整不及及時(shí)五、要因確認(rèn)認(rèn)軋制力設(shè)定不不合理六、對(duì)策制制定序號(hào)主要原因?qū)Σ吣繕?biāo)措施地點(diǎn)負(fù)責(zé)人完成日期1初始輥型單一改變軋輥的初始輥型平整后帶鋼浪形頭尾≤14mm，中部≤10mm1.理論分析初步確定輥型；2.制定實(shí)驗(yàn)方案，確定最佳輥型；3.制定軋輥使用規(guī)范機(jī)組現(xiàn)場(chǎng)鄭偉東、王勇2011.3.172軋制力設(shè)定不合理完善生產(chǎn)工藝參數(shù)單卷人工干預(yù)次數(shù)≤1機(jī)組工藝參數(shù)調(diào)整機(jī)組現(xiàn)場(chǎng)章毅、王勇2011.4.23參數(shù)調(diào)整不及時(shí)帶鋼全長(zhǎng)分段參數(shù)控制頭尾與中部浪形差值≤10mm分段調(diào)整作業(yè)線速度、傾斜、軋制力、彎輥力機(jī)組現(xiàn)場(chǎng)章毅、鄭偉東2011.4.4七、具體實(shí)實(shí)施對(duì)策實(shí)施一：改變軋輥的的初始輥型目標(biāo)：確保平平整后頭尾20m內(nèi)浪形形小于14mm,中部浪浪形小于10mm輥型改變經(jīng)過(guò)前期的分分析，對(duì)于邊邊浪比較大的的鋼卷，已經(jīng)經(jīng)超出了彎輥輥系統(tǒng)的能力力，此時(shí)如果果要獲得更大大的彎輥力，，只能通過(guò)輥輥輥型的改變變來(lái)實(shí)現(xiàn)。H1H0凸輥：H0﹥H1七、具體實(shí)實(shí)施凸度確定：由由于沒(méi)有參考考值借鑒，所所以以現(xiàn)場(chǎng)實(shí)實(shí)際使用效果果來(lái)確定凸度度值。帶鋼號(hào)最大浪高最大浪高部位是否需返修102177320023精整尾部是109407290028精整頭部是108197640031精整尾部是110787190024精整尾部是方案1：凸度度80微米，，生產(chǎn)后帶鋼鋼浪形情況：：數(shù)據(jù)收集：葉葉定海制制表人：章毅毅方案上下輥型凸度值/mm方案1凸輥80方案2凸輥100方案3凸輥150方案4凸輥200帶鋼號(hào)最大浪高最大浪高部位是否需返修139387160013精整尾部否139387170011精整頭部否139387180014精整尾部整尾部否方案3：凸度度150微米米七、具體實(shí)實(shí)施數(shù)據(jù)收集：葉葉定海制制表人：章毅毅方案4，由于于采用的凸度度比較大，控控制效果與方方案3相當(dāng)，，但是考慮到到輥耗對(duì)成本本的影響，不不予采納。方案2：由于采用的的凸度還是相相對(duì)比較小，，如同方案一一，效果不明明顯，帶鋼的的板形改善不不佳，不能滿滿足生產(chǎn)要求求；七、具體實(shí)實(shí)施最終確定：凸凸度的大?。海和苟葹橹睆綇椒较蚰繕?biāo)150微米；上下輥輥均為凸輥。。實(shí)施人：鄭偉偉東實(shí)施時(shí)間：2011.5.2實(shí)施效果：凸凸輥的使用，，使得軋線來(lái)來(lái)料嚴(yán)重雙邊邊浪的鋼卷在在平整以后，，浪形明顯改改善。圖12鋼卷1393871800入口與出口板形情況對(duì)比七、具體實(shí)實(shí)施實(shí)施內(nèi)容:針對(duì)機(jī)組系統(tǒng)統(tǒng)設(shè)計(jì)的特點(diǎn)點(diǎn)，機(jī)組對(duì)于于部分強(qiáng)度高高的帶鋼的工工藝參數(shù)進(jìn)行行了調(diào)整。針對(duì)BS600系類，經(jīng)過(guò)前前期的實(shí)驗(yàn)，，制定出了相相對(duì)穩(wěn)定的工工藝參數(shù)：實(shí)施人：王勇勇參數(shù)名稱參數(shù)值軋制力

200~250噸；張力開(kāi)卷張力5~7噸，卷取張力7~10噸作業(yè)線速度300~400m/min對(duì)策實(shí)施二：：完善生產(chǎn)工工藝參數(shù)目標(biāo)：?jiǎn)尉砣斯じ深A(yù)預(yù)次數(shù)≤1實(shí)施時(shí)間：2011.05.08序號(hào)鋼卷號(hào)平整板形情況117001757001.精整頭部50m，平整出口浪形7mm;2.軋線頭部6m，平整出口浪形5mm217001758001.軋線頭部16m，平整入口浪形8mm，出口3mm；317001759001.軋線尾部30m，平整出口2mm，入口5mm；417001760001.軋線頭部120m，平整入口8mm，出口2mm；517001761001.軋線尾部50m，出口3mm，入口5mm；2.軋線頭部50m，入口12mm，出口5mm（中浪）；617001762001.軋線尾部56m，出口3mm，入口10mm；2.軋線頭部16m，入口8mm，出口2mm；記錄人：葉定定海制表人人：章毅七、具體實(shí)實(shí)施實(shí)施效果果項(xiàng)目實(shí)施前實(shí)施后序號(hào)鋼卷號(hào)干預(yù)次數(shù)鋼卷號(hào)干預(yù)次數(shù)107032777003170017570002102358150021700175800131015405600417001759001410188506005170017600005101827470011700176100061018274900217001762000七、具體實(shí)實(shí)施實(shí)施前后單卷卷人工干預(yù)次次數(shù)人工干預(yù)次數(shù)數(shù)明顯降低，，板形也達(dá)到到了相關(guān)要求求。數(shù)據(jù)收集：葉葉定海制制表人：章毅毅七、具體實(shí)實(shí)施實(shí)施內(nèi)容：針針對(duì)高強(qiáng)鋼整整卷板形頭、、中、尾浪形形不一，頭尾尾偏大的特點(diǎn)點(diǎn)，采用分段段動(dòng)態(tài)參數(shù)控控制的操作方方法。項(xiàng)目速度(米/分)軋制力（噸）彎輥力（噸）入口張力（噸）頭部2噸80～100230～25010～203.8～4中部40020003.2～3.5尾部3噸50～20280～30020～354～4.5實(shí)施人：章毅毅對(duì)策實(shí)施三：：帶鋼全長(zhǎng)分段段參數(shù)控制目標(biāo)：頭尾與中部浪浪形差值≤10mm實(shí)施時(shí)間：2011.5.12實(shí)施效果：經(jīng)過(guò)采用分段段參數(shù)軋制法法，大大改善善生產(chǎn)高強(qiáng)鋼鋼浪行超標(biāo)的的情況。序號(hào)鋼卷號(hào)頭部（mm）中部（mm）尾部（mm）11357875800958213638706009610313667713001058413559718001179513559716008613613419751009712七、具體實(shí)實(shí)施實(shí)施后帶鋼頭頭中尾浪形情情況表數(shù)據(jù)收集：葉葉定海制制表人：章毅毅八、效果檢查查項(xiàng)目月份平整卷數(shù)高強(qiáng)鋼集板合同卷酸洗板益昌卷其他小計(jì)板形返修率實(shí)施前2010.0814346176412815.65%2010.09168169109341965.71%2010.1012075875210736.05%2010.1110914165313595.41%2010.129863634351525.27%2011.0110114452110535.24%小計(jì)74103093831161374145.59%實(shí)施中2011.027932675201415.17%2011.0310235041011575.57%2011.0414304768230664.62%2011.0514733887743674.55%小計(jì)4719158252111852314.90%實(shí)施后2011.06131615126422413.12%2011.071177854211211.78%2011.0816491197623382.30%小計(jì)414234271712571002.41%≈活動(dòng)開(kāi)展前