洪金支線上跨分離式立交上部結(jié)構施工技術方案

洪金支線上跨分離式立交上部結(jié)構施工技術方案一.工程概況K142+550.00洪金公路分離式立交橋位于寧淮高速公路 NH-MW合同內(nèi)，該立交橋全長236米，跨徑組成為28m+60m+28m引橋為二聯(lián)3X20=60米連續(xù)鋼筋混凝土箱梁。本橋主橋為預應力混凝土拱拉橋，外加對稱扇形單索面斜拉橋組成，鋼塔與梁固結(jié)，塔高14米。橋面寬度為：凈寬-11.0米+2.0（中央分隔帶，索梁錨固區(qū)）+2X0.5（外欄桿）=14米。橋面設2%的橫坡，橫坡由連續(xù)T梁和箱梁腹板變高度形成。設計荷載：汽車-20級，掛車-100，人群3.5KN/M2。8度抗震。設計風速31m/s。支線上跨高速公路凈高5米。上部結(jié)構施工包括空腹段下弦施工、中墩臨時固結(jié)、空腹段上弦施工、引橋施工、主橋壓重段施工、合攏段施工、預應力張拉施工、主塔安裝等。二、地基處理由于本橋的上部結(jié)構為全支架現(xiàn)澆，在地基處理上要考慮地基的沉降對支架穩(wěn)定的影響，所以地基處理的好壞是關系到上部結(jié)構正常施工的關鍵一步，針對以上特點我部準備對地基進行如下處理：先把橋位置地基表面的軟土用機械清除掉并用汽車運出場地，然后用光輪壓路機碾壓直到不沉陷為止，在原地面處理好后再在上面上30cm厚5%的灰土，用推土機找平后用壓路機壓實，最后在梁體寬度范圍內(nèi)滿澆10cm厚的C30混凝土并在四邊及沿橋面每隔10米做水溝以避免雨水滲入地基內(nèi)。在地基頂層做地基承載力，達到250Kpa以上方可施工。（以最重段計算，每根立桿支撐面積：0.6mx0.6m=0.36m2故地基承載力必須大于（1-0.36）x35.129=97.58Kpa,所以取250Kpa滿足地基承載力要求）三、支架搭設一、支架布設本橋除空腹段上、下弦施工中用鋼管支架外，其余部分施工用碗扣支架。根據(jù)鋼管支架使用說明書以及本橋的特點及計算。(一)支架設計1、3X20連續(xù)鋼筋砼箱梁(1)荷載計算支架承受的荷載主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工荷載、支架自重及風荷載等①箱梁各部位單位長度重量計算表部位每米長度砼方量m3每米長度重量KN/m平均重量KN/m2一般箱身截面5.395134.8812.97隔梁箱身截面14.019350.4833.7單側(cè)翼板0.47711.931.147由上表可知：一般截面積及隔梁截面的箱身單位長度重量較大，翼緣板部位單位長度重量較小，為減少計算工作量，本方案僅就一般截面及隔梁截面的箱身進行支架設計，翼緣部位參照搭設一般截面箱身支架設計。A、荷載計算a、箱梁混凝土自重qi=12.97KN/m2b、模板及附件荷載統(tǒng)一取q2=1.4KN/m2c、 施工活載取q3=3KN/m2d、 鋼管自重：鋼管步距為1.2mx1.2mx1.2m,共7層，鋼管單位重為0.0384KN/mq4=[0.0384x1.2x4/(1.2x1.2)]x7=0.896KN/m2刀q=qi+q2+q3+q4=12.97+1.4+3+0.896=18.266KN/m2考慮到風荷載及偶然荷載，故取安全系數(shù)K=1.25Q=Kx刀q=1.25x18.266=22.833KN/m2e、立桿承受荷載N=QA=22.833x1.2x1.2=32.88KNB、立桿穩(wěn)定驗算N/?A<[fd式中：[fc] 鋼管設計強度 [fc]=215N/mm2? ------立桿穩(wěn)定系數(shù)A 鋼管截面積 A=489mm2N 立桿承受的豎向力 N=32.88KNi 鋼管回轉(zhuǎn)半徑 i=15.8mmN/:fdA=32.88x103/(215X489)=0.313???入>h/i=1200/15.8=75.95查表得?=0.754>0.313穩(wěn)定按設計強度計算立桿的壓應力：fc=N/A=32.88x103/489=67.24N/mm2<[fc]=215N/mm2按穩(wěn)定性計算立桿的壓應力

fc=N/?A=32.88x103/(0.754x489)=89.119N/mm2<:fc]=215N/mm2結(jié)論立桿穩(wěn)定C、支架剛度驗算（撓度）撓度驗算43max=5ql4/384EI式中：E=2.1x105E=2.1x105N/mm2q=1.349KN/m=1.349N/mmI=12.19cm4=12.19x104mm4E 鋼管彈性模量q 均布荷載I 鋼管截面抵抗矩3max=5x1.349x12004/(384x2.1x105x12.19x104)=1.42mm容許撓度[3]=L/400=1200/400=3mm>3max=1.42mm結(jié)論：支架剛度滿足要求D、縱向大枋強度驗算縱向大枋直接安放在立桿上部的調(diào)節(jié)桿上，擬斷面尺寸為 15cmx15cm,橫向小枋為10cmx10cm,小枋間距取30cm計算?？箯澇休d力Sm=M/Wn<fm式中：M——縱枋彎矩Mmax二FL/2=11.72x1.2/2=7.03KN?mF 縱枋承受的集中荷載F=1/2x0.3x1.2x(12.97+3+1.4)x1.25x3=11.72KNL 桿距1.2mWn 凈截面抵抗矩,Wn=bh2/6=1503/6=562500mm2[[①] 木枋容許撓度[①]=L/400=1200/400=3mmfm 木材抗彎強度設計值，fm=30N/mm2Sm 7.03x106/562500=12.5N/mm2<fm=30N/mm2撓度：①<[①]3式中：① 木枋撓度，①=19FL3384EI[ ①] 木枋容許撓度[①]=L/400=1200/400=3mmF木枋承受的集中荷載 F=1.2x0.3x(12.97+3+1.4)=6.25E 木枋彈性模量E=1x104N/mm2I 木枋截面抵抗矩I=1/12x1504=42187500mm4①=19x6.25x103x12003/384x104x42187500=1.27<[①]=3mm結(jié)論：縱向大枋斷面尺寸為15x15cm安全E、木枋強度驗算抗彎承載力 Sm=M/Wn<fm式中：M——木枋彎矩Mmax二qL2/8=6.514X1.22/8=1.173KN?mq 木枋承載的均布荷載q=0.3x17.37x1.25=6.514KN/mL 跨距L=1.2mWn 凈截面抵抗矩，Wn=bh2/6=1003/6=166667mm3fm 木材抗彎強度設計值，fm=30N/mm2Sm 1.173x106/166667=7.040N/mm2<fm=30N/mm2撓度：①<[①]式中：①----木枋撓度，①=5ql4/384EIqq——承載的均布荷載 q=0.3X7.37*25=6.514KN/mE-----木枋彈性模量E=1*104N/mm2I 木枋截面抵抗矩1=1/12*bh3=1/12*1004=8.333333mm4①=5*6.514*12004/384*1*104*8.333333=2.11mm<［①］=3mm結(jié)論：橫向枋木斷面尺寸為10*10cm安全總結(jié)論：根據(jù)以上計算，一般箱身截面，立桿縱距1.2，橫距1.2，步距1.2，架頂縱橫向枋木，能夠滿足施工的要求，同時為增強支架的整體穩(wěn)定性和剛度，對支架進行適當加固，沿縱向每4排橫向桿一排剪力撐。(二)隔梁箱身載面支架設計A、荷載計算a、箱梁自重q1=33.7KN/m2b、 模板及附件荷載重取q2=1.4KN/m2c、 施工活荷載取q3=3KN/m2d、 鋼管自重q4按8.4米7層鋼管計q4二［0.0384*(1.2*2+0.6*2)］/1.2*0.6*7=1.344KN/m2刀q=q1+q2+q3+q4=33.7+1.4+3+1.344=39.44KN/m2考慮到風荷載及偶然荷載，故取安全系數(shù)K=1.25Q=K*Eq=39.44*1.25=49.3KN/m2e、立桿承受荷載N=QA=49.3*0.6*1.2=35.5KNB、立桿穩(wěn)定驗算N/?A<[fj式中：fc] 鋼管設計強度 [fc]=215N/mm2? ------立桿穩(wěn)定系數(shù)A 鋼管截面積 A=489mm2N 立桿承受的豎向力N=35.5KNi 鋼管回轉(zhuǎn)半徑 i=15.9mmN/:fc]A=35.5X103/215X489=0.338???入>h/i=1200/15.9=75.47查表得?=0.717>0.338穩(wěn)定按設計強度計算立桿的壓應力：fc=N/A=35.5x103/489=72.6N/mm2v:Q=215N/mm2按穩(wěn)定性計算立桿的壓應力fc=N/?A=35.5x103/0.717x489=101.25N/mm2<:fc]=215N/mm2結(jié)論：立桿穩(wěn)定。C、支架剛度驗算（撓度）撓度驗算3max=5ql4/384EI式中：E=2.1x105N/mmE=2.1x105N/mm2q=0.82N/mmI=12.19cm4=12.19x104mm4E 鋼管彈性模量q 均布荷載I 鋼管截面抵抗矩3max=5x0.82X12004/(384x2.1X105X12.19X104)=0.9mm容許撓度[3]=L/400=1200/400=3mm>3max=0.9mm結(jié)論：支架剛度滿足要求D、縱向大枋強度驗算縱向大枋直接安放在立桿上部的調(diào)節(jié)桿上，擬斷面尺寸為 15X15cm，橫向小枋為10cmx10cm,小枋間距取20cm計算?？箯澇休d力Sm=M/Wn<fm式中：M——縱枋彎矩Mmax二FL/2=8.57X0.6/2=2.57KN?mF 縱枋承受的集中荷載F=(33.7+3+1.4)x0.3x1.2x1.25/2=8.57KNL 桿距L=0.6mWn 凈截面抵抗矩，Wn=bh2/6=1503/6=562500mm2fm 木材抗彎強度設計值， fm=30N/mm2Sm 2.57x106/562500=4.57N/mm2vfm=30N/mm2撓度：①v[①]式中：①----木枋撓度，①=19FL/384EI[ ①] 木枋容許撓度[①]=L/400=1200/400=3mmF 木枋承受的集中荷載F=1/2x38.x1.2x0.3x1.25=8.57KNE 木枋彈性模量E=1x104N/mm2I 木枋截面抵抗矩 I=bh2/12=1/12x1504=42187500mm4①=19X8.57x103x6003/384X104x42187500=0.217v[①]=3mm結(jié)論：縱向大枋斷面尺寸為15x15cm安全E、模枋強度驗算抗彎承載力 Sm=M/Wn<fm式中：M——木枋彎矩Mmax二qL2/8=9.525X1.22/8=1.715KN?mq 木枋承載的均布荷載q=0.2X38.1x1.25=9.525KN/mL 跨距L=1.2mWn 凈截面抵抗矩，Wn=bh2/6=1003/6=166667mm3fm 木材抗彎強度設計值，fm=30N/mm2Sm——1.715x106/166667=10.29N/mnfvfm=30N/mm2撓度：①v[①]式中：①----木枋撓度，①=5ql4/384EI[ ①] 木枋容許撓度[①]=L/400=1200/400=3mmq 承載的均布荷載q=38.1x0.2x1.25=7.62KN/mE 木枋彈性模量E=1x104N/mm2I 木枋截面慣性矩I=1/12xbh3=1/12x1004=8.333333mm4①=5x7.62x12004/384x1x104x8.333333=2.47mnv[①]=3mm結(jié)論：橫向枋木斷面尺寸為10x10cm安全三）主橋三跨空腹式連續(xù)剛架1）荷載計算支架承受的荷載主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工荷載、支架自重及風荷載等①箱梁各部位單位長度重量計算表考慮到風荷載及偶然荷載，故取安全系數(shù) 考慮到風荷載及偶然荷載，故取安全系數(shù) K=1.25部位每米長度砼方量m3每米長度重量KN/m平均重量2KN/m2端橫梁箱身截面24.86621.459.75一般截面箱身6.365159.12515.3中、邊孔結(jié)點位置箱身截面30.85764.473.5剛架腿截面箱身5.67141.7513.63剛架上部箱身截面6.365159.12515.3單側(cè)翼緣板0.149512.3751.19為簡化公式，端橫梁部位和中孔結(jié)點位置擬采用同一支架結(jié)構型式： 60cmX30cm;一般截面箱身和剛架腿下部擬采用同一支架形式： 90cmX90cm;剛架腿上部支架擬采用90cm^90cm;翼緣板支架參照普通連續(xù)鋼筋砼箱梁支架搭設。以上三種截面形式均取最不利荷載計算。中、邊孔結(jié)點截面箱身支架設計A、荷載計算a、箱梁自重5=73.5KN/m2b、 模板及附件荷載重取q2=1.4KN/m2c、 施工活荷載取q3=3KN/m2d、 鋼管自重q4按7.2米12層鋼管計q4二[0.0384x(0.6+0.3)x2/0.6x0.3]=4.608KN/m2刀q=q1+q2+q3+q4=82.51KN/m2=82.51N/mm2Q=KxEq=1.25X82.51=103.14KN/m2e、立桿承受荷載N=QA=0.6x0.3X103.14=18.57KNB、立桿穩(wěn)定驗算N/?A<[fc]式中：[fc] 鋼管設計強度 [fc]=215N/mm2?------立桿穩(wěn)定系數(shù)A 鋼管截面積 A=489mm2N 立桿承受的豎向力 N=18.57KNi 鋼管回轉(zhuǎn)半徑 i=15.8mmN/:fc]A=18.57x103/215X489=0.177???入>h/i=600/15.8=37.97查表得?=0.938>0.177穩(wěn)定按設計強度計算立桿的壓應力：fc=N/A=18.57x103/489=37.98N/mm2<[fc]=215N/mm2按穩(wěn)定性計算立桿的壓應力fc=N/?A=18.57x103/0.938X489=40.486N/mm2<:fc]=215N/mm2結(jié)論：立桿穩(wěn)定。C、支架剛度驗算（撓度）撓度驗算43max=5ql4/384EI式中：

3max 最大撓度鋼管彈性模量E=2.1X103max 最大撓度鋼管彈性模量E=2.1X105N/mm2均布荷載q=0.201N/mm鋼管截面抵抗矩I=12.19cm4=12.19x104mm43max=5x0.201x6004/(384X2.1x105x12.19X104)=0.013mm容許撓度[3]=I/400=600/400=1.5mm>3max=0.013mm結(jié)論：支架剛度滿足要求D、縱向大枋強度驗算縱向大枋直接安放在立桿上部的調(diào)節(jié)桿上，擬斷面尺寸為 15X15cm，橫向小枋為10X10cm,小枋間距取0.2m計算?？箯澇休d力Sm=M/Wn<fm式中：M——縱枋彎矩Mmax二FL/2=11.685X0.6/2=3.506KN?mF 縱枋承受的集中荷載F=1/2x(73.5+1.4+3)x0.2x0.6x1.25x2=11.685KNL 桿距L=0.6mWn 凈截面抵抗矩，Wn=bh2/6=1503/6=562500mm2fm 木材抗彎強度設計值， fm=30N/mm2Sm 3.506X106/562500=6.233N/mm2vfm=30N/mm2撓度：①v[①]式中：①----木枋撓度，①=19FL/384EI[ ①] 木枋容許撓度[①]=L/400=600/400=1.5mm木枋承受的集中荷載F=0.6x0.2x(73.5+1.4+3)x1.25/2=5.834KNE-----木枋彈性模量E=1x104N/mm2I 木枋截面抵抗矩 匸bh2/12=1/12x1504=42187500mm1①=19x5.834x103x6003/384X1X104X42187500=0.15mm［①］=1.5mm結(jié)論：縱向大枋斷面尺寸為15x15cm安全E、木枋強度驗算抗彎承載力Sm=M/Wn<fm式中：M——木枋彎矩Mmax二qL2/8=19.475X0.62/8=0.876KN?mq 木枋承載的均布荷載q=0.2x77.9x1.25=19.475KN/mL 跨距L=0.6mWn 凈截面抵抗矩，Wn=bh2/6=1003/6=166667mm3fm 木材抗彎強度設計值，fm=30N/mm2Sm——0.876x106/166667=5.256N/mm2<fm=30N/mm2撓度：①<［①］式中：①----木枋撓度，①=5ql4/384EI［ ①］ 木枋容許撓度［①］=L/400=600/400=1.5mmq 承載的均布荷載q=0.2x77.9x1.25=19.475KN/mE 木枋彈性模量E=1x104N/mm2I 木枋截面慣性矩I=1/12xbh3=1/12x1004=8.333333mm4①=5x19.475x6004/384X1x104x8.333333=0.4mn<［①］=1.5mm結(jié)論：橫向枋木斷面尺寸為10x10cm間距為0.2m安全

0.3m，總結(jié)論：根據(jù)以上計算，邊、中孔結(jié)點小端橫隔梁箱身截面，縱距橫距0.6m，步距0.6m,0.3m，增強支架的整體穩(wěn)定性和剛度，對支架進行適當加固，沿縱橫向每隔一排設一排剪力撐，全部外圍設剪力撐(四)剛架腿下部截面箱身支架設計A、 荷載計算a、箱梁自重5=13.63+15.3=28.93KN/m2"b、 模板及附件荷載重取q2=1.4KN/m2c、 施工活荷載取q3=3KN/m2d、 鋼管自重q4按7.2米8層鋼管計q4=(0.0384X0.9X4/0.9X0.9)x8=1.365KN/m2刀q=q1+q2+q3+q4=34.695KN/m2考慮到風荷載及偶然荷載，故取安全系數(shù)K=1.25Q=KxEq=1.25X34.695=43.369KN/m2e、立桿承受荷載N=QA=43.369x0.9x0.9=35.129KNB、 立桿穩(wěn)定驗算N/?A<[fc]式中：[fc] 鋼管設計強度 [fc]=215N/mm2立桿穩(wěn)定系數(shù)

A 鋼管截面積 A=489mm2N 立桿承受的豎向力N=35.129KNi 鋼管回轉(zhuǎn)半徑i=15.8mmN/:fc]A=35.129X103/215X489=0.334???入>h/i=900/15.8=56.96查表得?=0.855>0.334穩(wěn)定按設計強度計算立桿的壓應力：fc=N/A=35.129x103/489=71.84N/mm2v:fc]=215N/mm2按穩(wěn)定性計算立桿的壓應力fc=N/?A=35.129x103/0.855x489=84.02N/mm2<:fc]=215N/mm2結(jié)論：立桿穩(wěn)定。C、支架剛度驗算（撓度）撓度驗算3max=5ql4/384EI式中：E=2.1x105E=2.1x105N/mm2q=1.127N/mmI=12.19cm4=12.19x104mm4E 鋼管彈性模量q 均布荷載I 鋼管截面抵抗矩3max=5x1.127x9004/(384x2.1x105x12.19x104)=0.38mm容許撓度[3]=I/400=900/400=2.25mm>3max=0.38mm結(jié)論：支架剛度滿足要求D、縱向大枋強度驗算縱向大枋直接安放在立桿上部的調(diào)節(jié)桿上，擬斷面尺寸為 15X15cm，橫向小枋為10cmx10cm,小枋間距取0.3m計算?？箯澇休d力Sm=M/Wn<fm式中：M——縱枋彎矩Mmax二FL/2=7.031x0.9/2=3.164KN?mF 縱枋承受的集中荷載F=1/2x0.3x0.9x(28.93+1.4+3)x1.25=7.031KNL 桿距L=0.9mWn 凈截面抵抗矩，Wn =bh2/6=1503/6=562500mm2fm 木材抗彎強度設計值， fm=30N/mm2Sm 3.164x106/562500=5.625N/mm2vfm=30N/mm2撓度：①v[①]式中：①----木枋撓度，①=19FL/384EI[ ①] 木枋容許撓度[①]=900/400=2.25mmF木枋承受的集中荷載 F=0.9x0.3x33.3x1.25=11.239KNE 木枋彈性模量E=1x104N/mm2I 木枋截面抵抗矩 I=1/2bh2=1/12x1504=42187500mm4①=19x11.239x103x9003/384X1x10^42187500=0.96<[①]=2.25mm結(jié)論：縱向大枋斷面尺寸為15x15cm安全E、模枋強度驗算抗彎承載力 Sm=M/Wn<fm式中：M 木枋彎矩Mmax=qL2/8=1.264KN?mq 木枋承載的均布荷載q=0.3X33.3X1.25=12.488KN/mL 跨距L=0.9mWn 凈截面抵抗矩，Wn=bh2/6=1003/6=166667mm3fm 木材抗彎強度設計值，fm=30N/mm2Sm——1.264x106/166667=7.584N/mm2<fm=30N/mm2撓度：①<[①]式中：①----木枋撓度，①=5ql4/384EI[ ①] 木枋容許撓度[①]=L/400=900/400=2.25mmq 承載的均布荷載 q=0.3x33.3x1.25=12.488KN/mE 木枋彈性模量E=1x104N/mm2I 木枋截面慣性矩I=1/12xbh3=1/12x1004=8.333333mm4①=5x12.488x9004/384xix104x8.333333=1.28nn<[①]=2.25mm結(jié)論：橫向枋木斷面尺寸為10x10cm間距0.3m安全剛架腿上部箱梁支架設計該段支架設計參照剛架腿下部支架設計進行搭設?？偨Y(jié)論：根據(jù)以上計算主橋現(xiàn)澆筑的支架設計能夠滿足實際施工的需要。同時，為了增加支架的強度和剛度，縱橫向每隔一排設剪力撐，全部外圍設剪力撐。（二）支架搭設與拆除支架搭設前，工程技術負責人按《規(guī)范》要求和施工方案向施工人員進行技術及安全作業(yè)交底。支架進場前，需要經(jīng)計量檢測部門檢測合格，支架使用前對構配件進行檢查，有疑慮及不合格的構配件，嚴禁使用已處理好的地基上按施工方案要求的平面尺寸，畫出立桿位置線，底座安放位置要準確。支架安裝過程中及時檢查調(diào)整水平度、垂直度，尤其是底層支架。施工過程中，設專人對支架進行觀測，嚴禁在腳手架上架設砼輸送泵管及其它重設備等。當澆筑好的砼達到要求強度并張拉后按施工段先后順序拆除支架，拆除支架前，應清除上面堆放的材料、工具和雜物，設置警戒區(qū)。拆除時，必須在班前進行拆除技術、安全交底，有組織地進行。按后裝先拆、先裝后拆的原則，自上而下、先外后里對稱進行，對拆下支架構件按規(guī)格、型號運到指定位置堆放好待用（三）支架預壓預壓采用泥袋等載預壓，預壓泥袋從一端向另一端分層有序進行（加載順序、速度等與梁體施工基本一致），不得集中堆放，加載完畢后，用水準儀觀測，觀測點在跨中底板下設置，另地基或支架薄弱處也須增設。觀測至每天沉降小于0.5mn,沉降值在12mn以內(nèi)方可進行卸載施工，如果大于12mm需對原地面重新處理或更換支架材料?！豆窐蚝┕ぜ夹g規(guī)范實施手冊》（四）支架搭設中具體注意點：安裝前按要求檢查支架構件的質(zhì)量，合格后進入施工現(xiàn)場。地基及基石必須按相關施工要求進行處理,預防沉降不均。安裝時必須扣死每一個構件。支架結(jié)構應滿足立模標高的調(diào)整要求支架間距必須按要求控制好，斜撐必須按設計要求設置必要時增加數(shù)量。支架搭設結(jié)束后要經(jīng)過預壓，預壓重力必須達到上部梁體等荷載的要求。施工現(xiàn)場必須有經(jīng)過專業(yè)培訓的施工人員統(tǒng)一指揮，時刻把安全放在第一位。遇到惡劣天氣必須停止作業(yè)。四、預應力施工方案洪澤支線上跨分離式立交橋與主線相交角為 90°，平面位于直線上，全長236m。主橋為預應力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁。預應力鋼材采用 ASTMA416-97標準，鋼絞線標準強度1860Mpa，公稱直徑15.24mm,公稱截面140mm2,最小破斷力260.7KN，1%伸長下的荷載273KN，標準線重1120KG/Km，延伸率為》3.5%，彈性模量E=1.95X105Mpa。采用OVM15-9和OVM15-12系列預應力錨具。橋梁主橋采用單箱二室等截面預應力砼連續(xù)箱梁,梁高1.6~3.0m。橋梁主橋采用分段澆筑,主梁預應力鋼束設置在腹板內(nèi)按施工階段分段布置,共分四次張拉。預應力管道形成為鋼波紋管。主梁預應力鋼絞線張拉過程中考慮夾片的負摩阻及鋼絞線的彎曲損失,預應力損失實際操作過程中按張拉時錨下控制力的2.5%計算。鋼絞線張拉采用張拉預應力和引伸量控制,預應力鋼絞線理論伸長值根據(jù)鋼絞線試驗確定的彈性模量計算。第一批：第一施工段N1、N2、N3第二批：第二施工段N6、N10第三批：第三施工段N4、N5、N8第四批：第四施工段N7、N9、N11張拉時要求要對稱、均勻、緩慢進行。后張法預應力現(xiàn)澆箱梁施工要點預應力筋本工程預應力采用強度為1860Mpa公稱直徑15.24mm的鋼絞線，進場時按要求進行分批驗收，驗收時，對其質(zhì)量證明書、包裝、標志和規(guī)格等進行了檢查，并從每批鋼絞線中任取3盤，并從每盤所選的鋼絞線端部正常部位截取一根試樣進行表面質(zhì)量、直徑偏差和力學性實驗。實驗結(jié)果有一項不合格，按不合格盤報廢，并再從該批未實驗過的鋼絞線中取雙倍數(shù)量的試樣進行不合格的復驗，再出現(xiàn)一項不合格，該批鋼絞線不合格，清除出場。錨具預應力筋錨具必須具有可靠的錨固性能、足夠的承載能力和良好的適用性，保證充分發(fā)揮預應力筋的強度，安全地實現(xiàn)預應力張拉作業(yè)；預應力筋錨具必須按設計要求采用，必須滿足分級張拉、補張拉的要求。夾具必須具有良好的自錨性能、松錨性能和重復使用的性能，對于需敲擊才能松開的夾具，必須保證其對預應力筋的錨固沒有影響，并且不能對操作人員的安全造成危險。錨具、夾具，按出廠合格證和質(zhì)量證明書核查其錨固性能類別、型號、規(guī)格及數(shù)量外，還要進行外觀檢查、硬度檢查及靜載錨固性能試驗。外觀檢查從每批中抽取10%的錨具且不少于10套，檢查其外觀和尺寸。如果有一套表面有裂紋或超過產(chǎn)品標準及設計圖紙規(guī)定尺寸的允許偏差，則另取雙倍數(shù)量的錨具重做檢查，如果仍有一套不符合要求，則逐套檢查，合格后方可使用；硬度檢查：從每批中抽取5%的錨具并且不少于5套，對其中有硬度要求的零件做硬度試驗，對多孔夾片式錨具的夾片，每套至少抽取5片。每個零件測試3點，其硬度要符合設計要求，如果有一個零件不合格，另取雙倍數(shù)量的錨具（夾具或連接器）重做試驗，如果仍有一個試件不符合要求，則該批錨具為不合格品，清除出場，杜絕使用。管道在后張法預應力現(xiàn)澆箱梁施工中，力筋的孔道由澆筑在混凝土中的剛性或半剛性管道構成，管道必須具有足夠的強度，以使其在混凝土的重量作用下能保持原有的形狀，并能按要求傳遞粘結(jié)應力，并且要求管道不允許有漏漿現(xiàn)象。預應力材料的保護預應力筋材料保持清潔，在存放和搬運過程中避免機械損傷和有害的銹蝕，長時間存放時，安排定期的外觀檢查；預應力筋和金屬管道在倉庫內(nèi)保管時，倉庫內(nèi)要干燥、防潮、通風良好、無腐蝕氣體和介質(zhì)；在室外存放時，時間不能超過6個月，不得直接堆放在地面上，采取墊以枕木并用苫布覆蓋等有效措施，防止雨露和各種腐蝕性氣體、介質(zhì)的影響。錨具、夾具設專人保管，存放、搬運時均妥善保護，避免銹蝕、沾污、遭受機械損傷或散失。預應力筋制作預應力筋的下料長度通過計算確定，計算時考慮了結(jié)構的孔道長度、錨夾具厚度、千斤頂長度、鐓頭預留量、冷拉伸長值、彈性回縮量、張拉伸長值和外露長度等因素；預應力筋由多根鋼絞線組成。混凝土的澆筑混凝土可摻入適量的外加劑，但不得摻入氯化鈣、氯化鈉等氯鹽，混凝土的水泥用量不超過500Kg/m3,特殊情況不超過550Kg/m3,本項目使用的外加劑及施工配合比已經(jīng)報審?；炷翝仓r，根據(jù)結(jié)構的不同型式選用插入式、附著式或平板式等振動器進行振搗。施加預應力施加預應力所用的機具設備及儀表由專人使用和管理，并定期維護和校驗。千斤頂與壓力表要配套校驗，以確定張拉力與壓力表之間的關系曲線，校驗在經(jīng)主管部門授權的法定計量技術機構定期進行。張拉機具設備與錨具配套使用，在進場時進行檢查和驗收。對長期不使用的張拉機具設備，在使用前進行全面驗收。使用期間的檢驗期限視機具設備的情況確定，當千斤頂使用超過6個月或200次或在使用過程中出現(xiàn)不正常現(xiàn)象時。要重新檢驗。施加預應力的準備工作1、 施工現(xiàn)場要具備經(jīng)批準的張拉程序和現(xiàn)場施工說明書及相應的張拉數(shù)據(jù)表；2、 現(xiàn)場必須具備預應力施工知識和正確操作的施工人員；3、 錨具安裝正確，對后張構件，混凝土要達到要求的強度；4、 施工現(xiàn)場具備確保安全操作人員和設備安全的必要預防措施。實施張拉時，使千斤頂?shù)膹埨ψ饔镁€與預應力筋的軸線重合一致張拉預應力控制預應力筋的張拉控制應力要符合設計要求，當施工中預應力筋需要考慮錨圈口應力損失，要比設計要求提高2.5%。在任何情況下不得超過設計規(guī)定的最大張拉控制應力。預應力筋采用應力控制方法張拉時，以伸長值進行校核，實際伸長值與理論伸長值的差值要符合設計要求，實際伸長值與理論伸長值的差值要控制在±6%以內(nèi)，否則暫停張拉，待查明原因并采取措施予以整理后，方可繼續(xù)張拉。預應力張拉時，先調(diào)整到初應力（T0，初應力為張拉應力（Tcon的10%~15%,伸長值從初應力時開始量測，力筋的實際伸長值除量測的伸長值外，必須加上初應力以下的推算伸長值。對錨圈口及孔道摩阻損失進行測定，張拉時予以調(diào)整。預應力筋的錨固，在張拉控制應力處于穩(wěn)定狀態(tài)下進行。預應力筋張拉及放松時，均要填寫施工記錄。預應力鋼鉸線張拉防護措施當預應力鋼鉸線張拉到控制張拉力后，停2~3min再打緊夾具或擰緊螺母，此時操作人員要站在側(cè)面。預留孔道1、預應力筋預留孔道的尺寸與位置要正確，孔道要平順，端部的預埋鋼墊板要垂直孔道中心線；2、 管道采用定位鋼筋固定安裝，使其加固位置位于模板內(nèi)的設計位置，并在混凝土澆筑期間不產(chǎn)生側(cè)移；3、 所有管道均設壓漿孔，還要在最高點設排氣孔及需要時在最底點設排水孔。4、管道在模板內(nèi)安裝完畢后，將其端部封好，防止水或其他雜物進入。預應力筋安裝預應力筋可在澆筑混凝土之前或之后穿入管道，對綱鉸線，可將一根鋼束中的全部鋼鉸線編束后裝入管道中，也可逐根將鋼鉸線穿入管道。穿束前要檢查錨墊板和孔道，錨墊板要位置準確，孔道內(nèi)要暢通，無水和其他雜物。預應力筋的安裝后的保護1、對在混凝土澆筑及養(yǎng)生之前安裝在管道中但在下列時限內(nèi)沒有壓漿的預應力筋，要采取防止銹蝕或其他防腐蝕的措施，直止壓漿。不同暴露條件下，未采取防腐蝕措施的力筋在安裝后至壓漿時的容許間露時間如下：TOC\o"1-5"\h\z空氣濕度大于70%和鹽份過大時 7d空氣濕度40%~70%時 15d空氣濕度小于40%時 20d2、在力筋安裝在管道中后，管道端部開口要密封以防止?jié)駳膺M入。3、在任何情況下，當在安裝有預應力筋的構件附近進行電焊時，對全部預應力筋和金屬件要進行保護，防止濺上焊渣或造成其他損壞。對在混凝土澆筑之前穿束的管道，力筋安裝完成后，進行全面檢查，以查出可能被損壞的管道。在混凝土澆筑之前，必須將管道上一切非有意留的孔、開口或損壞之處修復，并檢查力筋能否在管道內(nèi)自由滑動。張拉1、對力筋施加預應力之前，對構件進行檢查，外觀和尺寸要符合質(zhì)量標準要求。2、后張法預應力筋的張拉要符合設計要求，本項目的具體數(shù)據(jù)值將在預應力筋進行委托試驗后參照相關參數(shù)進行確定（待后補充）3、后張法預應力筋斷絲及滑移不得超過下表。類別檢杳項目控制數(shù)鋼絲束和鋼鉸線每束鋼絲斷絲或滑移1根每束鋼鉸線斷絲或滑移1絲每個斷面斷絲之和不超過該斷面鋼絲總數(shù)的1%4、預應力筋在張拉控制應力達到穩(wěn)定后方可錨固，預應力錨固后外露長度不小于30mm;錨具用封端混凝土保護，當須長期外露時，要采取防止銹蝕的措施。一般情況下，錨固完畢后經(jīng)檢驗合格后方可切割端頭多余部分的預應力筋，嚴禁用電弧焊切割，強調(diào)用砂輪機切割。后張孔道壓漿1、 預應力筋張拉后，孔道要盡早壓漿。2、 孔道壓漿采用水泥漿，采用硅酸鹽水泥或普通水泥。水泥強度等級不低于42.5且水泥不得含有任何團塊。水泥漿中的水不含對預應力筋或水泥有害的成分，每升水不得含有 500mg以上的氯化物離子或任何一種其他有機物，本項目用水為地下飲用水。外加劑采用具有低含水量、流動性好、最小滲出及膨脹性的外加劑，其中不得含有對預應力筋或水泥有害的化學物質(zhì)。水泥漿的強度要符合設計規(guī)定，要不低于40Mp。對截面較大的孔道，水泥漿中可摻入適量的細紗。水灰比一般為0.40~0.45之間，摻入適量減水劑時，水灰比可減小到 0.35。水泥漿的泌水率最大不超過3%,拌和后3h泌水率要控制在2%,泌水要24h內(nèi)全部被漿吸收。水泥漿中可摻入適量膨脹劑，但其自由膨脹率要小于 10%。水泥漿稠度要在控制在14~18s之間,我部所用的外加劑為南京科研所的JM系列外加劑,經(jīng)過委托試驗鑒定?？椎赖臏蕚鋲簼{前，對孔道進行清潔處理，沖洗后，使用不含油的壓縮空氣將孔道內(nèi)所有積水吹出。水泥漿自拌制至壓入孔道的延續(xù)時間，視氣溫情況而定，一般在30~45min范圍內(nèi)。水泥漿在使用前和壓注過程中要連續(xù)攪拌。壓漿要緩慢，均勻地進行，不得中斷，并將所有最高點的排氣孔依次一一開放和關閉，使孔道內(nèi)排氣通暢。較集中和鄰近的孔道，盡量先連續(xù)壓漿完成，不能連續(xù)壓漿時，后壓漿的孔道在壓漿前用壓力水沖洗通暢。對摻和外加劑泌水率小的水泥漿，通過試驗證明能達到孔道內(nèi)飽滿時，采用一次壓漿的方法,對不能夠達到要求的采用二次壓漿或多次壓漿方法。孔道壓漿要填寫施工記錄。箱梁混凝土澆筑力求對稱均勻進行，施工中，采用兩臺尼桑9EB泵車輸送砼，每臺每小時可泵送30m3砼，兩臺同時可泵60m3砼，可按先底板、腹板，后頂板順序設橫向施工縫施工。在分段澆筑時，要特別注意新老混凝土的結(jié)合，必須按照規(guī)范要求進行拉毛、清洗，以保證強度,并加強養(yǎng)護，以防止出現(xiàn)裂紋。同時要注意底板通氣孔不得堵塞。施工安排：砼澆筑采用從一端向另一端按斜面層次推進的方法。施工作業(yè)班組按6小時制四班倒組織施工。每一班工人安排：技工3人，現(xiàn)場指揮協(xié)調(diào)2人，配合砼灌車放料4人，移動砼泵車橡膠管出料口6人，砼振搗工8人，電工1人，觀察支架、模板變形2人，后勤服務4人。澆筑頂板時增加8人控制頂面標高、收漿、抹面、拉毛。另外，澆筑頂板時，除用插入式振動棒振搗外，頂面還要才平板器復振，以消除頂板內(nèi)部的細小裂縫。標高控制：澆筑頂板時通過布網(wǎng)絡控制標高。在頂板兩側(cè)模板每5m一斷畫面標高線，同一端面橫向每5m再設標高控制點，采用預埋①8的鋼筋做為標高控制點，預埋鋼筋頂標同設計標高齊。施工頂板時，派八人分成兩組專門拉線布網(wǎng)、用木托收漿控制頂板標高，后進行拉毛處理。其他：頂板上的預留拆模小孔，待混凝土強度達到設計值的 80%以上時，拆模后封口。施工結(jié)合面必須按照規(guī)范要求進行鑿毛、清洗，以保證強度。為了使橋梁外觀顏色一致，采用同一廠家、同一品牌的水泥，梁體砼必須達到90%的設計強度后方可施加預應力，預應力鋼束完成要盡快壓漿、封錨。鋼束張拉時要求：任何張拉斷面的斷絲率不得超過該張拉斷面的 1%，任何情況下不允許鋼絞線整根拉斷。預應力管道采用波紋管道成型，安裝時嚴格按規(guī)定位置就位，并保持管道順暢，錨下墊板與預應力鋼束垂直。墊板中心要對準管道中心，在管道密集部位及錨頭處，要加強振搗，確保混凝土質(zhì)量。鋼筋布置保證各部位鋼筋保護層（保護層采用橋梁專用塑料墊塊）滿足設計要求，鋼筋的綁扎、焊接、接長等均采用焊接。所有受彎構件的主筋接長位置不要設在最大彎矩附近，要設在彎矩較小的區(qū)域。當同一構件內(nèi)或相鄰構件的鋼筋發(fā)生干擾時，本著構造鋼筋讓位于非主要受力鋼筋，非主要受力鋼筋讓位于主要受力鋼筋的原則，適當挪動鋼筋位置。對于支座及伸縮縫的安裝螺栓和鋼筋要保證預埋件位置的正確。支架拆除時要均勻、緩慢，從跨中等間距對稱進行。支座墊板頂面要平整、清潔，呈水平狀態(tài)。在施工時注意護欄、伸縮裝置等的預埋構件的埋入，并預留好泄水管孔洞，伸縮縫預埋鋼筋的設置要按生產(chǎn)廠家提供的資料及施工圖設計進行，護欄預埋筋的設置要與主筋綁扎，同時要考慮泄水管的埋設，本橋護欄要與路基護欄順直，線型平順。由于到上部結(jié)構混凝土澆筑時已經(jīng)到了夏天,砼澆筑初凝后，采用土工布覆蓋養(yǎng)生，保持土工布濕潤，連續(xù)養(yǎng)生7天以上。模板制作及安裝本橋外模板為正規(guī)模板廠生產(chǎn)的1.5cm厚的竹膠模板，制作模板的主要材料是面板為1.5cm厚大塊竹膠板，加勁肋為10cmx10cm木方，制作時充分考慮了模板的強度和剛度，確保在砼側(cè)壓力下不變形，模板進場后經(jīng)加工處理并報請監(jiān)理工程師現(xiàn)場檢驗，同意后方可使用；模板安裝嚴格按測放細樣進行就位，鋼管及斜撐進行調(diào)整和固定；模板間拼縫采用雙面膠和玻璃膠防漏漿措施；模板底部四周采用砂漿封縫防止漏漿。模板安裝結(jié)束，施工班組對模板進行自檢、互檢,使模板相鄰兩板表面高低差控制在2mm內(nèi)，模板表面平整度控制在2mm內(nèi)，模板軸線偏位控制在15mm內(nèi)，模板標高誤差控制在±10mm內(nèi)，最后整理資料請監(jiān)理報驗，檢驗合格后方可進行下一道程序。由于按施工圖要求本主橋是按階段施工,為了保證箱梁底順接流暢而不出現(xiàn)明顯的錯臺,現(xiàn)決定整個主橋的支架和底模一次性完成。（包括和攏段）六、 鋼筋加工及安裝本橋使用的鋼筋采用南鋼、沙鋼、淮鋼生產(chǎn)的鋼材，按不同鋼種、等級、牌號、規(guī)格及生產(chǎn)廠家分批驗收，分別堆存，不得混雜。進場鋼筋必須按要求抽樣復試力學性能及外觀檢查，合格后方可使用。進場鋼筋宜堆放在倉庫（棚）內(nèi)，露天堆放應加高30cm以上，頂部覆蓋存放，同時掛牌標注生產(chǎn)廠家、規(guī)格、型號及檢驗結(jié)果。凡因保護不當而造成鋼筋銹蝕、受污損時，應及時處理，確保符合要求，無法處理時，應加以廢棄。鋼筋制作嚴格按設計圖紙及規(guī)范進行，制作前應先放