電機及拖動技術 項目2 異步電機4

1、項目項目2 2 三相異步電動機的運行與維護三相異步電動機的運行與維護單元單元1 1 三相異步電動機的基本知識三相異步電動機的基本知識概述概述異步電動機的用途和分類異步電動機的用途和分類 異步電動機是一種交流電機，也叫感應電機。三相異異步電動機是一種交流電機，也叫感應電機。三相異步電機主要用作電動機，拖動各種生產機械，例如：風機、步電機主要用作電動機，拖動各種生產機械，例如：風機、泵、壓縮機、機床、輕工及礦山機械、農業(yè)生產中的脫粒泵、壓縮機、機床、輕工及礦山機械、農業(yè)生產中的脫粒機和粉碎機、農副產品中的加工機械等等。機和粉碎機、農副產品中的加工機械等等。 在民用生活中，電扇、洗衣機、電冰箱在民用

2、生活中，電扇、洗衣機、電冰箱和空調器等一般由單相異步電動機來拖動。和空調器等一般由單相異步電動機來拖動。異步電動機異步電動機直流電動機直流電動機 異步電動機的種類很多，從不同的角度看，有不異步電動機的種類很多，從不同的角度看，有不同的分類法，常見的有：同的分類法，常見的有：按定子相數分按定子相數分：單相異步電動機單相異步電動機三相異步電動機三相異步電動機按轉子結構分：按轉子結構分：繞線型異步電動機繞線型異步電動機鼠籠型異步電動機鼠籠型異步電動機2.1 三相異步電動機的基本工作原理與結構2.1.1 2.1.1 三相異步電動機的基本結構三相異步電動機的基本結構下面是它主要部件的拆分圖。下面是它主要

3、部件的拆分圖。一、定子部分定子部分1 1、定子鐵心、定子鐵心導磁部分。導磁部分。 定子鐵心是電機磁路的一部分，并起固定定子繞組的作用。為了增強導磁能力定子鐵心是電機磁路的一部分，并起固定定子繞組的作用。為了增強導磁能力和減小鐵耗，定子鐵心常選用和減小鐵耗，定子鐵心常選用0.5mm0.5mm或或0.35mm0.35mm厚的硅鋼片沖制疊壓而成，片間涂上厚的硅鋼片沖制疊壓而成，片間涂上絕緣漆。定子鐵心內圓均勻沖出許多形狀相同的槽，用以嵌放定子繞組。絕緣漆。定子鐵心內圓均勻沖出許多形狀相同的槽，用以嵌放定子繞組。 2 2、定子繞組：放在定子鐵心內圓槽內、定子繞組：放在定子鐵心內圓槽內導電部分。導電部分

4、。 定子繞組是異步電動機的電路部分，其材料主要采用紫銅。小型異步電動機定子繞組是異步電動機的電路部分，其材料主要采用紫銅。小型異步電動機常采用三相單層繞組，大中型異步電動機常采用三相雙層短矩疊繞組形式，三相常采用三相單層繞組，大中型異步電動機常采用三相雙層短矩疊繞組形式，三相繞組的六個出線端子均接在機座側面的接線板上，可根據需要將三相繞組接成繞組的六個出線端子均接在機座側面的接線板上，可根據需要將三相繞組接成Y Y形形或或形。形。 3 3、機座、機座 機座是電動機的外殼，支撐電機各部件，并通過機座的底腳將電機安裝固定。全機座是電動機的外殼，支撐電機各部件，并通過機座的底腳將電機安裝固定。全封閉

5、式電機的定子鐵心緊貼機座內壁，故機座外殼上的散熱筋是電機的主要散熱面。封閉式電機的定子鐵心緊貼機座內壁，故機座外殼上的散熱筋是電機的主要散熱面。中小型電機采用鑄鐵機座。大型電機一般采用鋼板焊接機座。中小型電機采用鑄鐵機座。大型電機一般采用鋼板焊接機座。 定子繞組機 座二、轉子部分1 1、轉子鐵心、轉子鐵心 轉子鐵心也是電機磁路的組成部分，并用來固定轉子繞組。鐵轉子鐵心也是電機磁路的組成部分，并用來固定轉子繞組。鐵心材料也用心材料也用0.5mm0.5mm或或0.35mm0.35mm厚的硅鋼片沖制疊壓而成，故通常用沖厚的硅鋼片沖制疊壓而成，故通常用沖制定子鐵芯沖片剩余下來的內圓部分制作。轉子鐵芯固

6、定在轉軸上，制定子鐵芯沖片剩余下來的內圓部分制作。轉子鐵芯固定在轉軸上，其外圓上開有槽，用來嵌放轉子繞組。其外圓上開有槽，用來嵌放轉子繞組。2 2、轉子繞組、轉子繞組根據轉子繞組的結構型式可分為根據轉子繞組的結構型式可分為 1 1）鼠籠式轉子：轉子鐵心的每個槽內插入一根裸導條，形成一個）鼠籠式轉子：轉子鐵心的每個槽內插入一根裸導條，形成一個多相對稱短路繞組。多相對稱短路繞組。 2 2）繞線式轉子：轉子繞組為三相對稱繞組，嵌放在轉子鐵心槽內。）繞線式轉子：轉子繞組為三相對稱繞組，嵌放在轉子鐵心槽內。 異步電動機的氣隙是均勻的。大小為機械條件所能允許達異步電動機的氣隙是均勻的。大小為機械條件所能允

7、許達到的最小值。到的最小值。三、氣隙轉 子轉子鐵心按轉子結構分：按轉子結構分：繞線型異步電動機繞線型異步電動機鼠籠型異步電動機鼠籠型異步電動機鼠籠型轉子鼠籠型轉子鐵心和繞組鐵心和繞組結構示意圖結構示意圖三相繞線型三相繞線型轉子結構圖轉子結構圖2.1.2 2.1.2 三相異步電動機的基本工作原理三相異步電動機的基本工作原理)240cos()120cos()cos(tIitIitIimwmvmu 0t2,2,mwmvmuIiIiIi120t2,2mwmvmuIiIiIi,2,2mwmvmuIiIiIi 240t2,2,mwmvmuIiIiIi 360tNiF tFtNINiFmmuucoscos)

8、120cos()120cos(tFtNINiFmmvv)240cos()240cos(tFtNINiFmmww 1 1）三相基波合成磁場在空間為正弦分布，其軸線在空）三相基波合成磁場在空間為正弦分布，其軸線在空間是旋轉的，故稱旋轉磁場，其幅值等于間是旋轉的，故稱旋轉磁場，其幅值等于 ，且，且恒定不變，因此稱為圓形旋轉磁場；恒定不變，因此稱為圓形旋轉磁場；mF232 2）當某相電流達到最大值時，合成磁場的矢量也正好）當某相電流達到最大值時，合成磁場的矢量也正好轉到該相的相軸上，且與該相軸方向一致；轉到該相的相軸上，且與該相軸方向一致；fn601pfn601 p12 3456n0/(r/min)3

9、00015001000750600500 f = 50 Hz 時，不同極對數時的同步轉速如下時，不同極對數時的同步轉速如下:U2U1W2V1W1V21nn1 1、電生磁、電生磁：三相對稱繞組通三相對稱繞組通往三相對稱電流產生圓形旋轉往三相對稱電流產生圓形旋轉磁場。磁場。2 2、磁生電、磁生電：旋轉磁場切割旋轉磁場切割轉子導體感應電動勢和電流。轉子導體感應電動勢和電流。3 3、電磁力、電磁力：轉子載流（有功轉子載流（有功分量電流）體在磁場作用下受分量電流）體在磁場作用下受電磁力作用，形成電磁轉矩，電磁力作用，形成電磁轉矩，驅動電動機旋轉，將電能轉化驅動電動機旋轉，將電能轉化為機械能。為機械能。

10、當轉子轉速當轉子轉速n n與旋轉磁場轉速與旋轉磁場轉速n n1 1相等時，在電動機的相等時，在電動機的轉子上會產生電磁轉矩轉子上會產生電磁轉矩T T嗎？嗎？NS電磁轉矩的產生電磁轉矩的產生 用右手定則判斷轉子繞用右手定則判斷轉子繞組中感應電流的方向組中感應電流的方向 用左手定則判斷轉子繞用左手定則判斷轉子繞組受到的電磁力的方向組受到的電磁力的方向電磁力電磁力電磁轉矩電磁轉矩 TT 與與 n0 同方向。同方向。11nnsn 轉差率轉差率是異步電機的一個基本物理量，它反映電機的各種是異步電機的一個基本物理量，它反映電機的各種運行情況。運行情況。轉子未轉動時轉子未轉動時，;s,n10 電機理想空載時

11、電機理想空載時，.s,nn01 作為電動機，轉速在作為電動機，轉速在10n范圍內變化，轉差率在范圍內變化，轉差率在0 0 1 1范圍內變。范圍內變。 負載越大，轉速越低，轉差率越大；反之，轉差率越小。負載越大，轉速越低，轉差率越大；反之，轉差率越小。轉差率的大小能夠反映電機的轉速大小或負載大小。電機的轉轉差率的大小能夠反映電機的轉速大小或負載大小。電機的轉速為：速為：11n = (- s)n 額定運行時，轉差率一般在額定運行時，轉差率一般在0.010.010.060.06之間，即電機轉速接之間，即電機轉速接近同步轉速。近同步轉速。 同步轉速與轉子轉速之差與同步轉速的比值稱為轉差率，用同步轉速與

12、轉子轉速之差與同步轉速的比值稱為轉差率，用s s表示，表示，即：即：根據轉差率的大小和正負根據轉差率的大小和正負, ,異步電機有三種運行狀態(tài)異步電機有三種運行狀態(tài)機械能轉變?yōu)殡姍C械能轉變?yōu)殡娔苣茈娔芎蜋C械能變電能和機械能變成內能成內能電能轉變?yōu)闄C電能轉變?yōu)闄C械能械能能量關系制動制動制動制動驅動驅動電磁轉矩轉差率轉速外力使電機快速外力使電機快速旋轉旋轉外力使電機沿磁外力使電機沿磁場反方向旋轉場反方向旋轉定子繞組接對定子繞組接對稱電源稱電源實現(xiàn)發(fā)電機發(fā)電機電磁制動電磁制動電動機電動機狀態(tài)狀態(tài)10 n n0n n10 s1s0s2.1.3 2.1.3 銘牌和額定值銘牌和額定值型號型號額定值關系有：額

13、定值關系有：3NNNNNPU I cos)VkV(UN或或額額定定電電壓壓額定運行狀態(tài)時加在額定運行狀態(tài)時加在定子繞組上的線電壓定子繞組上的線電壓. .)kW(PN額額定定功功率率額定條件下轉軸上額定條件下轉軸上輸出的機械功率。輸出的機械功率。)A(IN額額定定電電流流在額定運行狀態(tài)下流在額定運行狀態(tài)下流入定子繞組的線電流入定子繞組的線電流.min)/r(nN額額定定轉轉速速額定運行時電額定運行時電動機的轉速動機的轉速.NNf額額定定效效率率額額定定頻頻率率額額定定功功率率因因數數Ncos 三相異步電動機的定子部分在結構上和同步電動機三相異步電動機的定子部分在結構上和同步電動機的定子部分完全相

14、同。的定子部分完全相同。 對中、小容量的低壓異步電動機，通常定子三相繞對中、小容量的低壓異步電動機，通常定子三相繞組的六個出線頭都引出，這樣可根據需要靈活地接成組的六個出線頭都引出，這樣可根據需要靈活地接成“Y”Y”形或形或“D”D”形。形。U1 V1 W1U1 V1 W1W2 U 2 V2W2 U2 V2D聯(lián)結聯(lián)結Y聯(lián)結聯(lián)結工作制 是對電機各種負載，包括空載、停機和斷電及其持續(xù)時間和先后次序是對電機各種負載，包括空載、停機和斷電及其持續(xù)時間和先后次序情況的說明。情況的說明。連續(xù)工作制（連續(xù)工作制（S1）短時工作制（短時工作制（S2）斷續(xù)周期工作制（斷續(xù)周期工作制（S3）額定條件下，能長時間連

15、續(xù)運行。適用于風機、水泵、紡織機等。額定條件下，能長時間連續(xù)運行。適用于風機、水泵、紡織機等。 額定條件下，在限定時間內短時運行，如額定條件下，在限定時間內短時運行，如15min、30min、60min、90min。適用于水閘閘門啟閉機等。適用于水閘閘門啟閉機等。 額定條件下，只能斷續(xù)周期性的運行。由于頻繁啟動，電機的過載能額定條件下，只能斷續(xù)周期性的運行。由于頻繁啟動，電機的過載能力強、轉動慣量小、機械強度高。適用于電梯、起重機械、自動機床等。力強、轉動慣量小、機械強度高。適用于電梯、起重機械、自動機床等。防護等級電機外殼防護型式有電機外殼防護型式有兩種兩種：第一種第一種：防止固體異物進入電

16、機內部及防止人體觸及電機內的帶電或運：防止固體異物進入電機內部及防止人體觸及電機內的帶電或運動部分的防護。動部分的防護。第二種第二種：防止水進入電機內部程度的防護：防止水進入電機內部程度的防護表示方法：表示方法：IP+兩個數字兩個數字數字越大，防護能力越強數字越大，防護能力越強常見的幾種防護型式：常見的幾種防護型式：IP11IP11（開啟式）、（開啟式）、 IP23IP23（防護式）、（防護式）、 IP44IP44（封閉式）（封閉式）2.2交流電機的繞組2.2.1 交流繞組的基本知識一、基本要求和分類1 1）三相繞組對稱；）三相繞組對稱；2 2）力求獲得最大的電動勢和磁動勢；）力求獲得最大的電

17、動勢和磁動勢；3 3）繞組的電動勢和磁動勢的波形力求接近正弦；）繞組的電動勢和磁動勢的波形力求接近正弦；4 4）節(jié)省用銅量；）節(jié)省用銅量；5 5）繞組的絕緣和機械強度可靠，散熱條件好；）繞組的絕緣和機械強度可靠，散熱條件好；6 6）工藝簡單、便于制造、安裝和檢修。）工藝簡單、便于制造、安裝和檢修。交交流流繞繞組組的的分分類類相數相數單相繞組單相繞組多相繞組多相繞組槽內層數槽內層數單層繞組單層繞組多層繞組多層繞組每極每每極每相槽數相槽數整數槽繞組整數槽繞組分數槽繞組分數槽繞組同心式繞組、鏈式同心式繞組、鏈式繞組和交叉式繞組繞組和交叉式繞組二、交流繞組的基本概念二、交流繞組的基本概念2 2、極距、

18、極距 兩個相鄰磁極軸線之間沿定子鐵心內表面的距離。若定子的兩個相鄰磁極軸線之間沿定子鐵心內表面的距離。若定子的槽數為槽數為Z Z，磁極對數為，磁極對數為p p，則極距：，則極距：Z=2 p3 3、線圈節(jié)距、線圈節(jié)距y一個線圈的兩個有效邊之間所跨的距離稱為線圈的節(jié)距。一個線圈的兩個有效邊之間所跨的距離稱為線圈的節(jié)距。.y的的繞繞組組為為整整距距繞繞組組 1 1、電角度、電角度p電電角角度度機機械械角角度度.y的的繞繞組組為為短短距距繞繞組組 注：一個極距注：一個極距占有占有180空間電角度?？臻g電角度。 在電機里，我們把一對主磁極表面所占的空間距離用空間電角度在電機里，我們把一對主磁極表面所占的

19、空間距離用空間電角度表示時，定為表示時，定為360360。電機只有一對主磁極，則空間電角度與機械角度。電機只有一對主磁極，則空間電角度與機械角度相等；如果電機有相等；如果電機有P P對主磁極，則對應的空間電角度為對主磁極，則對應的空間電角度為y 長距線圈（一般不用）長距線圈（一般不用） 4 4、槽距角、槽距角a相鄰兩個槽之間的電角度相鄰兩個槽之間的電角度：0360p=Z6 6、相帶、相帶 每個極面下的導體平均分給各相，則每一相繞組在每個極每個極面下的導體平均分給各相，則每一相繞組在每個極面下所占的范圍，用電角度表示稱為相帶。對于三相交流電面下所占的范圍，用電角度表示稱為相帶。對于三相交流電機，

20、即為機，即為60相帶。相帶。 每一個極面下每相所占的槽數為每一個極面下每相所占的槽數為5 5、每極每相槽數、每極每相槽數q2Zq =pm m- m-相數相數 P-P-極對數極對數 動畫動畫m m1 18 80 0Z Z3 36 60 0p p2 2m mp pz zq q0 00 06060。相帶三繞組相帶三繞組2極極4極極劃分相帶劃分相帶 每相繞組在每個磁極下所連續(xù)占有的電角度每相繞組在每個磁極下所連續(xù)占有的電角度qq稱為繞稱為繞組的相帶。因為每個磁極占有的電角度為組的相帶。因為每個磁極占有的電角度為180180，所以對，所以對于三相繞組而言，每相繞組在每個磁極下所占有于三相繞組而言，每相繞

21、組在每個磁極下所占有6060電角電角度。顯然，每對磁極度。顯然，每對磁極360360電角度可分為電角度可分為6 6個相帶，若一臺個相帶，若一臺電機有電機有p p對磁極，就可劃分為對磁極，就可劃分為6p6p個相帶。個相帶。 三相對稱繞組在一對磁極中相帶應按三相對稱繞組在一對磁極中相帶應按A-Z-B-X-C-YA-Z-B-X-C-Y的的分布規(guī)律排列。分布規(guī)律排列。A A、X X，B B、Y Y，C C、Z Z，分別為一對磁極中各，分別為一對磁極中各自一相的兩個相帶，相距自一相的兩個相帶，相距180180電角度，且電角度，且A A、B B、C C三相互三相互差差120120電角度。電角度。p p對極

22、的電機，相帶的排列為一對極情況對極的電機，相帶的排列為一對極情況的的p p次重復。次重復。2.2.22.2.2 三相單層繞組三相單層繞組 單層繞組的每個槽內只放一個線圈邊，電機的線圈總數等于單層繞組的每個槽內只放一個線圈邊，電機的線圈總數等于定子槽數的一半。單層繞組分為同心式、鏈式和交叉式繞組。定子槽數的一半。單層繞組分為同心式、鏈式和交叉式繞組。繞組展開圖繞組展開圖 由于電動機是圓周形的，在分析討論繞組時很不方便，所以，由于電動機是圓周形的，在分析討論繞組時很不方便，所以，一般都采用繞組展開圖的形式，分析繞組的連線規(guī)律。所謂的繞組一般都采用繞組展開圖的形式，分析繞組的連線規(guī)律。所謂的繞組展開

23、圖就是設想把定子展開圖就是設想把定子( (或轉子或轉子) )沿軸向切開、沿橫向拉平，再略去沿軸向切開、沿橫向拉平，再略去鐵心，把繞組連接規(guī)律用平面圖形展示出來。鐵心，把繞組連接規(guī)律用平面圖形展示出來。一、單層同心式繞組 同心式繞組由幾個幾何尺寸和節(jié)距不等的線圈連成同心同心式繞組由幾個幾何尺寸和節(jié)距不等的線圈連成同心形狀的線圈組構成。形狀的線圈組構成。 同心式繞同心式繞組端部連線較組端部連線較長，適用于長，適用于q=4q=4、6 6、8 8等等偶數的偶數的2 2極小極小型三相異步電型三相異步電動機。動機。二、單層鏈式繞組 單層鏈式繞組由形狀、幾何尺寸和節(jié)距相同的線圈連接而單層鏈式繞組由形狀、幾何

24、尺寸和節(jié)距相同的線圈連接而成，整個外形如長鏈。成，整個外形如長鏈。 鏈式繞組的鏈式繞組的每個線圈節(jié)距相每個線圈節(jié)距相等并且制造方便；等并且制造方便；線圈端部連線較線圈端部連線較短并且省銅。主短并且省銅。主要用于要用于q=2q=2的的4 4、6 6、8 8極小型三相異步極小型三相異步電動機。電動機。 繞組采用單層繞組采用單層60相帶，則每個相帶包含兩個槽（即等相帶，則每個相帶包含兩個槽（即等于于q），分相），分相列表如下。列表如下。 設有一臺設有一臺4極電動機，定子槽數極電動機，定子槽數Z=24，則極距、每極每相則極距、每極每相槽數和槽距角為別為：槽數和槽距角為別為： 相帶相帶 槽號槽號AZBX

25、CY第一對極第一對極1，23，45，67，89，1011，12第二對極第二對極13，1415，1617，1819，2021，2223，2464242pZ2232242mpZq00030243602360Zp單層鏈單層鏈U相繞組展開圖相繞組展開圖 為了維持導體中的電流方向不變，導體電動勢相加，為了維持導體中的電流方向不變，導體電動勢相加，則圈間的聯(lián)接應為則圈間的聯(lián)接應為“尾尾- -尾尾”相聯(lián)、相聯(lián)、“頭頭- -頭頭”相聯(lián)。這種相聯(lián)。這種聯(lián)接方式的繞組稱為聯(lián)接方式的繞組稱為鏈式繞組鏈式繞組。 每個線圈的節(jié)距為短距每個線圈的節(jié)距為短距y=5y=5 1q1的且為奇的且為奇數數的小型三相異的小型三相異步

26、電動機步電動機。 繞組采用單層繞組采用單層60相帶，則每個相帶包含相帶，則每個相帶包含3個槽（即等于個槽（即等于q），分相），分相列表如下。列表如下。 設有一臺設有一臺4極電動機，定子槽數極電動機，定子槽數Z=36，則極距、每極每相則極距、每極每相槽數和槽距角為別為：槽數和槽距角為別為：94362pZ3232362mpZq00020363602360Zp 相帶相帶 槽號槽號AZBXCY第一對極第一對極1，2，34，5，67，8，910，11，1213，14，1516，17，18第二對極第二對極19，20，2122，23，2425，26，2728，29，3031，32，3334，35，36 A

27、A相繞組連相繞組連接如下：將接如下：將2-102-10，3-113-11構成兩個節(jié)距構成兩個節(jié)距y y1 1=8=8的大線的大線圈（雙包線圈）圈（雙包線圈）；1-301-30構成一個構成一個y y1 1=7=7的小線圈（單包線圈）的小線圈（單包線圈）。同理，同理，20-2820-28，21-2921-29構成兩個大線圈，構成兩個大線圈，19-1219-12構成一個小線圈，構成一個小線圈，形成兩對極下依次出現(xiàn)兩大一小的交叉布置，如圖所示。形成兩對極下依次出現(xiàn)兩大一小的交叉布置，如圖所示。 為了保持導體的電流方向不變?yōu)榱吮３謱w的電流方向不變，根據電動勢相加的原則，根據電動勢相加的原則，線圈之間的

28、聯(lián)接規(guī)律如下：線圈之間的聯(lián)接規(guī)律如下： 兩個相鄰的大線圈之間應按兩個相鄰的大線圈之間應按“頭頭- -尾尾”相相聯(lián)聯(lián)，大線圈和小線，大線圈和小線圈之間應按圈之間應按“尾尾- -尾尾”相相聯(lián)聯(lián)，小，小線圈與大線圈之間應按線圈與大線圈之間應按“頭頭- -頭頭”相聯(lián)。相聯(lián)。 這種聯(lián)接方式的繞組為這種聯(lián)接方式的繞組為交叉式繞組交叉式繞組。交叉式繞組不是等。交叉式繞組不是等元件繞組，線圈的平均節(jié)距小于極距。元件繞組，線圈的平均節(jié)距小于極距。 從電氣性能來看，交叉式繞組仍然屬于整距繞組。從電氣性能來看，交叉式繞組仍然屬于整距繞組。2.2.3 2.2.3 三相雙層繞組三相雙層繞組 雙層繞組每個槽內放上、下兩層

29、線圈的有效邊，線圈的每雙層繞組每個槽內放上、下兩層線圈的有效邊，線圈的每一個有效邊放在某一槽的上層，另一個有效邊則放置在相隔為一個有效邊放在某一槽的上層，另一個有效邊則放置在相隔為y y 的另一槽的下層。的另一槽的下層。雙層繞組分雙層疊繞組（如圖雙層繞組分雙層疊繞組（如圖2a=12a=1）和雙層波繞組）和雙層波繞組。線圈組線圈組（極相組）（極相組）一條并聯(lián)支路一條并聯(lián)支路 疊繞組中，每個線圈組中的線圈是依次串聯(lián)的，不同磁極下的疊繞組中，每個線圈組中的線圈是依次串聯(lián)的，不同磁極下的各線圈組視具體情況可串聯(lián)也可并聯(lián)。串聯(lián)時各線圈組尾尾相連，各線圈組視具體情況可串聯(lián)也可并聯(lián)。串聯(lián)時各線圈組尾尾相連，

30、首首相連。首首相連。兩條并聯(lián)支路兩條并聯(lián)支路 疊繞組線圈數等于槽數，其優(yōu)點是短距時能節(jié)省端部用銅及疊繞組線圈數等于槽數，其優(yōu)點是短距時能節(jié)省端部用銅及得到較多的并聯(lián)支路，缺點是由于極相組間連接線較長，在極相得到較多的并聯(lián)支路，缺點是由于極相組間連接線較長，在極相組較多時浪費銅材。主要用在組較多時浪費銅材。主要用在1010千瓦以上的中小型同步電機和異千瓦以上的中小型同步電機和異步電機的定子繞組中。步電機的定子繞組中。 2.32.3交流電機繞組的感應電動勢交流電機繞組的感應電動勢2.3.1 2.3.1 定子線圈的感應電動勢及短距系數定子線圈的感應電動勢及短距系數一、整距線圈的電動勢一、整距線圈的電

31、動勢 每個整距繞組由每個整距繞組由N Nc c個相同匝數的線圈組成。個相同匝數的線圈組成。(a)二極異步電機二極異步電機 ( b) 主極磁場在空間的分布主極磁場在空間的分布 (c)導體中感應電動勢的波形導體中感應電動勢的波形圖圖2.3.1 2.3.1 氣隙磁場正弦分布時導體內的感應電動勢氣隙磁場正弦分布時導體內的感應電動勢 a.導體的感應電動勢導體的感應電動勢設主極磁場在氣隙內按正弦規(guī)律分布，設主極磁場在氣隙內按正弦規(guī)律分布，則：則： sinmBB B Bm m：磁場幅值：磁場幅值 ：離開原點的電角度：離開原點的電角度 設設00時ttEtlvBlvBBlvemmsin2sinsin1121lv

32、BEm-有效值有效值b.b.導體感應電動勢的頻率導體感應電動勢的頻率 若若p=1 p=1 ，電角度，電角度= =機械角度機械角度 ，磁場轉一周感應電勢交變一次，磁場轉一周感應電勢交變一次，設磁場每分鐘轉設磁場每分鐘轉n n1 1轉（即每秒轉轉（即每秒轉n n1 1/60/60轉），于是導體中電勢交變轉），于是導體中電勢交變的頻率應為：的頻率應為： )(601ZHnf 若電機為若電機為P P對極，則磁場每旋轉一周，導體中感應電勢對極，則磁場每旋轉一周，導體中感應電勢將交變將交變P P次，此時電勢頻率為：次，此時電勢頻率為：) )( (H H6 60 0P Pn nf fZ Z1 1在我國，工業(yè)用

33、電的標準頻率為在我國，工業(yè)用電的標準頻率為50Hz50Hz，所以，所以 min/30001rpn c.導體感應電動勢有效值導體感應電動勢有效值fnPDnRnRv26026060211111122. 222)2(222fflBflBffBlEavmm：一極下磁通量：一極下磁通量 11122. 2fE ：平均磁密：平均磁密avmavBBB221lvBEmtEtlvBemsin2sin11 ，則線圈的一根導體位于，則線圈的一根導體位于N N極下最大磁密處時，極下最大磁密處時，另一根導體恰好處于另一根導體恰好處于S S極下的最大磁密處。所以兩導體感應電勢極下的最大磁密處。所以兩導體感應電勢瞬時值總是大

34、小相等，方向相反，設線圈匝數瞬時值總是大小相等，方向相反，設線圈匝數N NC C=1=1，則整距線，則整距線圈的電勢為圈的電勢為d.整距線圈的感應電動勢整距線圈的感應電動勢1y （a） 整距與短距線圈整距與短距線圈 （b）整距線圈的感應電動勢）整距線圈的感應電動勢 （c）短距線圈的感應電動勢）短距線圈的感應電動勢圖圖2.3.2 2.3.2 整距和短距線圈的感應電動勢整距和短距線圈的感應電動勢1111144.42fEEEEC 若線圈有若線圈有N NC C匝，則匝，則 1144. 4CCfNE二、短距線圈的感應電動勢二、短距線圈的感應電動勢01180y)(11111EEEEEC 01190siny

35、ky基波電動勢短距系數基波電動勢短距系數，線圈短距時電動，線圈短距時電動勢比整距時減小的倍數勢比整距時減小的倍數 y y1 1,線圈兩導體的電動勢相位差小于線圈兩導體的電動勢相位差小于180180，電角度為電角度為 由向量圖可得，線圈采用短距時的感應電動勢為：由向量圖可得，線圈采用短距時的感應電動勢為： 0111190sin22sin2yEEEC11444yCKNf.2.3.2 2.3.2 線圈組的感應電動勢及分布系數線圈組的感應電動勢及分布系數 一組線圈由一組線圈由q q個線圈組成個線圈組成, ,若若q q個線圈為集中繞組時個線圈為集中繞組時, ,各線圈各線圈電動勢大小相等、相位相同，線圈組

36、電動勢為電動勢大小相等、相位相同，線圈組電動勢為: :11114.44q (q= )cyE=fqN k 若若q q個線圈為分布繞組個線圈為分布繞組, ,放在放在q q個槽內個槽內, ,各線圈電動勢大小相各線圈電動勢大小相同同, ,相位相差相位相差電角度電角度, ,電動勢為電動勢為: :111114 444 4411()cyqcE.fqN k k.fqN kqqw稱為稱為基波電動勢分布基波電動勢分布系數系數:指分布線圈組指分布線圈組電動勢比集中線圈組電動勢比集中線圈組電動勢減小的倍數電動勢減小的倍數.稱為稱為基波電動基波電動勢繞組系數。勢繞組系數。111wyqk= k k2 2q qs si i

37、n n2 2q qs si in nE EE Ek k1 1) )q q1 1( (q q1 1) )q q1 1( (q qq q1 12.3.3 2.3.3 單相繞組的基波感應電動勢單相繞組的基波感應電動勢 一繞組有一繞組有2a2a條支路，一條支路由若干個線圈組路串聯(lián)組成。條支路，一條支路由若干個線圈組路串聯(lián)組成。一相繞組的基波電動勢為一條支路的基波電動勢，一相繞組的基波電動勢為一條支路的基波電動勢，一、一相繞組的基波電動勢1111144. 4wpkNfE對單層繞組：對單層繞組：c c1 1N Na ap pq qN N對雙層繞組：對雙層繞組：c c1 1N Na a2pq2pqN N為單

38、層繞組每相串聯(lián)的總匝數為單層繞組每相串聯(lián)的總匝數 為雙層繞組每相串聯(lián)的總匝數為雙層繞組每相串聯(lián)的總匝數 二、短距繞組、分布繞組對電動勢波形的影響 繞組中除了感應有基波電動勢外，同時也感應有高次諧波電動繞組中除了感應有基波電動勢外，同時也感應有高次諧波電動勢。高次諧波電動勢對電動勢的大小的影響一般不是很大，主要是勢。高次諧波電動勢對電動勢的大小的影響一般不是很大，主要是影響電動勢的波形，影響電動勢的波形，而采用短距繞組可以消除一部分高次諧波電動而采用短距繞組可以消除一部分高次諧波電動勢。勢。 右圖右圖表示采用短距繞表示采用短距繞組消除組消除5 5次諧波磁場在線次諧波磁場在線圈兩個有效邊中感應的圈

39、兩個有效邊中感應的電動勢大小相等、方向電動勢大小相等、方向相反，沿線圈回路，兩相反，沿線圈回路，兩個電動勢正好相加。個電動勢正好相加。采用短距繞組消除5次諧波電動勢 對三相繞組，不論采用星形聯(lián)接還是采用三角形聯(lián)接，對三相繞組，不論采用星形聯(lián)接還是采用三角形聯(lián)接，線電壓中都不存在線電壓中都不存在3 3次或次或3 3的倍數次諧波。因此在選擇線圈節(jié)的倍數次諧波。因此在選擇線圈節(jié)距時，距時，主要考慮削弱主要考慮削弱5 5次和次和7 7次諧波電動勢次諧波電動勢，通常采用，通常采用 左右，這時左右，這時5 5次和次和7 7次諧波電動勢約只有整距時的次諧波電動勢約只有整距時的1/41/4 左右，左右，至于更

40、高次諧波電動勢，由于幅值很小，影響已不大。至于更高次諧波電動勢，由于幅值很小，影響已不大。156y采用分布繞組，同樣可以起到削弱高次諧波的作用。采用分布繞組，同樣可以起到削弱高次諧波的作用。 通過計算（通過計算（P104P104）可知，）可知，q q增加時，基波的分布因數減小增加時，基波的分布因數減小不多，而諧波的分布因數卻顯著減小。但是隨著不多，而諧波的分布因數卻顯著減小。但是隨著q q的增大，電的增大，電動機的槽數也增多，使電動機的成本提高。事實上，當地時間動機的槽數也增多，使電動機的成本提高。事實上，當地時間q q6 6時，高次諧波分布因數的下降已不太顯著，因些一般交流時，高次諧波分布因

41、數的下降已不太顯著，因些一般交流電動機的每極每相槽數電動機的每極每相槽數q q均在均在2-62-6之間，小型感應電動機的之間，小型感應電動機的q q一一般為般為2-42-4。改善電動勢波形的方法改善電動勢波形的方法: :（）（）采用短距繞組來削弱高次諧波采用短距繞組來削弱高次諧波（）采用分布繞組來削弱高次諧波（）采用分布繞組來削弱高次諧波改善主磁極磁場的分布改善主磁極磁場的分布改善交流繞組的構成，削弱諧波電動勢改善交流繞組的構成，削弱諧波電動勢2.4交流電機繞組的磁動勢2.4.1 2.4.1 單相繞組的磁動勢單相繞組的磁動勢一、整距線圈的磁動勢 一臺兩極氣隙均勻的交流電機一臺兩極氣隙均勻的交流

42、電機, ,一一個整距線圈通入交流電流個整距線圈通入交流電流, ,線圈磁動勢線圈磁動勢在某瞬間的分布如圖在某瞬間的分布如圖, ,由全電流定律得由全電流定律得: :iNiHdlc 忽略鐵心磁阻忽略鐵心磁阻, ,磁動勢完全降落在兩個氣隙上磁動勢完全降落在兩個氣隙上. .每個氣隙每個氣隙的磁動勢為的磁動勢為: : 因組成一相繞組的基本單元是線圈，所以在分析單相繞因組成一相繞組的基本單元是線圈，所以在分析單相繞組產生的磁勢時，我們先從分析一個線圈的磁勢入手，進而組產生的磁勢時，我們先從分析一個線圈的磁勢入手，進而分析一個線圈組的磁勢，最后推出一相繞組產生的磁勢。分析一個線圈組的磁勢，最后推出一相繞組產生

43、的磁勢。 空間分布為空間分布為矩形波矩形波, ,隨時間按隨時間按正弦規(guī)律正弦規(guī)律變化變化. .變化變化頻率為電頻率為電流頻率流頻率。 空間位置不變而幅值和方向隨時間變化的磁動勢稱為空間位置不變而幅值和方向隨時間變化的磁動勢稱為脈動脈動磁動勢，磁動勢，對應的磁場稱為對應的磁場稱為脈振磁場脈振磁場。2322)(22-2)(xiNxfxiNxfcccccc當當tttcmsinFsinIN22sinIN21iN21fcmcccc矩形波磁動勢可能分解為基波和一系列高次諧波矩形波磁動勢可能分解為基波和一系列高次諧波: :133( , )sincossincos.sincos.ccccfx tFtxFtxF

44、tx基波磁動勢為基波磁動勢為: :1420 92cccccFN I. N I 11( , )sincosccfx tFtx基波磁動勢最大值為基波磁動勢最大值為: : 整距繞組基波磁動勢在整距繞組基波磁動勢在空間空間按按余弦余弦分布，幅值位于繞組軸線，分布，幅值位于繞組軸線，空間空間每一點每一點的磁動勢大小按的磁動勢大小按正弦正弦規(guī)律變化規(guī)律變化仍然為仍然為脈動磁動勢脈動磁動勢。二、單相脈動磁動勢1 1、整距分布繞組的磁動勢、整距分布繞組的磁動勢w1cc1q1ycc1y1q1pk)I(qN0.92kk)I(qN0.92kF2F 每個繞組由每個繞組由q q 個線圈串聯(lián)構成，依次在定子圓周空間錯開個

45、線圈串聯(lián)構成，依次在定子圓周空間錯開槽距角槽距角,繞組的基波磁動勢為繞組的基波磁動勢為q q個線圈基波磁動勢的空間矢量個線圈基波磁動勢的空間矢量和：和：1111q1c1q9 . 0kqFFqcqcckqFkNqI2 2、一組雙層短距分布繞組的基波磁動勢、一組雙層短距分布繞組的基波磁動勢 雙層短距分布繞組的基波磁動勢為兩個等效繞組基波磁動雙層短距分布繞組的基波磁動勢為兩個等效繞組基波磁動勢的相量和，用短距系數計入繞組短距的影響：勢的相量和，用短距系數計入繞組短距的影響：k kq1q1-基波磁動勢的分布系數，表示采用分布繞組使基波磁基波磁動勢的分布系數，表示采用分布繞組使基波磁 通勢減小的倍數通勢

46、減小的倍數k kw1w1-基波磁動勢的繞組系數基波磁動勢的繞組系數k ky1y1-短距系數短距系數3 3、單相繞組的磁動勢、單相繞組的磁動勢 每個極下的磁動勢和磁阻構成一條分支磁路。若電機有每個極下的磁動勢和磁阻構成一條分支磁路。若電機有p p對磁極，就有對磁極，就有p p條并聯(lián)的對稱分支磁路，所以一相繞組的基波條并聯(lián)的對稱分支磁路，所以一相繞組的基波磁動勢就是該繞組在一對磁極下線圈所產生的基波磁動勢，若磁動勢就是該繞組在一對磁極下線圈所產生的基波磁動勢，若每相電流為每相電流為I Ip p: :xcostsinIpNk.xcostsinFt)(x,fp1wpp9011 單相繞組的基波磁動勢是在

47、空間按余弦規(guī)律分布，單相繞組的基波磁動勢是在空間按余弦規(guī)律分布，幅值大小隨時間按正弦規(guī)律變化的幅值大小隨時間按正弦規(guī)律變化的脈動磁動勢脈動磁動勢。p1w1IpNk9 . 0Fp三、單相脈動磁動勢的分解1111111122ppp+-ppf (x,t) F sincosxF sin(x)F sin(x)= f (x,t)+ f (x,t)pttt(1)(1)單相繞組的基波磁動勢為脈動磁動勢單相繞組的基波磁動勢為脈動磁動勢, ,它可以分解為大它可以分解為大小相等、轉速相同而轉向相反的兩個旋轉磁場。小相等、轉速相同而轉向相反的兩個旋轉磁場。(2)(2)反之反之, ,滿足上述性質的兩個旋轉磁動勢的合成即

48、為脈動滿足上述性質的兩個旋轉磁動勢的合成即為脈動磁動勢。磁動勢。(3)(3)由于正方向或反方向的旋轉磁動勢在旋轉過程中，大小由于正方向或反方向的旋轉磁動勢在旋轉過程中，大小不變，兩矢量頂點的軌跡為一圓形，所以這兩個磁動勢為圓不變，兩矢量頂點的軌跡為一圓形，所以這兩個磁動勢為圓形旋轉磁動勢。形旋轉磁動勢。2.4.2 2.4.2 三相繞組基波合成磁動勢三相繞組基波合成磁動勢旋轉磁動勢旋轉磁動勢三相的合成磁動勢：三相的合成磁動勢： 取取U U相繞組軸線位置作為空間坐標原點、以相序的方向作為相繞組軸線位置作為空間坐標原點、以相序的方向作為x x的參考方向、的參考方向、U U相電流為零時作為時間起點，則

49、三相基波磁動相電流為零時作為時間起點，則三相基波磁動勢為：勢為：)xtsin(F)xtsin(F)xcos()tsin(Ff)xtsin(F)xtsin(F)xcos()tsin(Ff)xtsin(F)xtsin(FxcostsinFfpppWpppVpppU342121323234212132322121111111111111 11132pf (x,t) =Fsin(t-x) = F sin(t-x)可見：三相合成磁動勢也是一個可見：三相合成磁動勢也是一個圓形旋轉磁動勢圓形旋轉磁動勢。 交流電機三相對稱繞組交流電機三相對稱繞組, , 通入三相對稱電流，磁動勢是三通入三相對稱電流，磁動勢是三

50、相的合成磁動勢。相的合成磁動勢。x1F 產生圓形旋轉磁動勢的條件：產生圓形旋轉磁動勢的條件：一是三相或多相對稱繞組；二是一是三相或多相對稱繞組；二是三相或多相對稱電流。兩個條件有一個不滿足，即產生橢圓形旋轉三相或多相對稱電流。兩個條件有一個不滿足，即產生橢圓形旋轉磁動勢。磁動勢。 三相對稱繞組通入三相對稱電流，產生的基波合成磁動勢是三相對稱繞組通入三相對稱電流，產生的基波合成磁動勢是一個幅值恒定不變的圓形旋轉磁動勢，它有以下主要性質一個幅值恒定不變的圓形旋轉磁動勢，它有以下主要性質(1)(1)幅值是單相脈動磁動勢最大幅值的幅值是單相脈動磁動勢最大幅值的3/23/2倍。倍。(2)(2)轉速決定于

51、電流的頻率和電機的磁極對數轉速決定于電流的頻率和電機的磁極對數pfn601pmIkFFpN35.123w11(4)(4)旋轉磁場的位置：當某相電流達到最大值時，旋轉磁動勢的幅旋轉磁場的位置：當某相電流達到最大值時，旋轉磁動勢的幅值恰好轉到該相繞組的軸線上。值恰好轉到該相繞組的軸線上。 (3)(3)旋轉磁動勢的轉向與電流相序一致，由載有超前電流相轉向載有旋轉磁動勢的轉向與電流相序一致，由載有超前電流相轉向載有滯后電流相；滯后電流相；2.5.1 2.5.1 空載運行時的電磁關系空載運行時的電磁關系2.5三相異步電動機的空載運行一、主、漏磁通的分布 為了便于分析，根據磁通路徑和性質不同，異步電動機的

52、為了便于分析，根據磁通路徑和性質不同，異步電動機的磁通分為主磁通和漏磁通。磁通分為主磁通和漏磁通。 主磁通同時交鏈定、轉子繞組，主磁通同時交鏈定、轉子繞組，其路徑為：定子鐵心其路徑為：定子鐵心氣隙氣隙轉子轉子鐵心鐵心氣隙氣隙定子鐵心。主磁通起定子鐵心。主磁通起傳遞能量的作用。傳遞能量的作用。 除了主磁通以外的磁通稱為漏除了主磁通以外的磁通稱為漏磁通，它包括槽漏磁通、端漏磁通磁通，它包括槽漏磁通、端漏磁通和高次諧波磁通。和高次諧波磁通。四極感應電機主磁通分布圖四極感應電機主磁通分布圖槽漏磁通和端部漏磁通槽漏磁通和端部漏磁通注：由于鐵磁材料存在飽和現(xiàn)象，主磁通與建立它的電流之間呈注：由于鐵磁材料存

53、在飽和現(xiàn)象，主磁通與建立它的電流之間呈非非線性線性的關系；漏磁通的磁路一般無飽和現(xiàn)象，與電流保持的關系；漏磁通的磁路一般無飽和現(xiàn)象，與電流保持線性線性關系。關系。主磁通起傳遞能量的媒介作用主磁通起傳遞能量的媒介作用，參與機電能量轉換；漏磁通只在電，參與機電能量轉換；漏磁通只在電路中產生感應電動勢，路中產生感應電動勢，起漏抗壓降的作用起漏抗壓降的作用，不參與機電能量轉換。不參與機電能量轉換。二、空載電流和空載磁動勢異步電動機空載運行時的定子電流稱為空載電流異步電動機空載運行時的定子電流稱為空載電流。.I,I:I,ar0000功功分分量量損損耗耗的的有有另另一一個個是是用用來來供供給給鐵鐵心心的的

54、無無功功分分量量產產生生主主磁磁通通一一是是用用來來由由兩兩部部分分組組成成異異步步電電動動機機空空載載電電流流與與變變壓壓器器一一樣樣基基波波幅幅值值為為載載磁磁動動勢勢產產生生的的旋旋轉轉磁磁動動勢勢為為空空三三相相空空載載電電流流,FI000IpkNmF1w1100.92.IIIar000:即即.F，I，E，、,00022 于于是是乎乎為為零零轉轉子子之之間間相相對對速速度度幾幾定定接接近近同同步步速速轉轉子子轉轉速速很很高高空空載載運運行行時時.II,I,IIrar00000 即即基基本本為為一一無無功功性性質質電電流流所所以以由由于于三、電磁關系10RI)(I三三相相系系統(tǒng)統(tǒng)0)(F

55、三三相相合合成成01E011E02 E4.5.2 4.5.2 空載運行時的電壓平衡方程空載運行時的電壓平衡方程一、感應電動勢與變壓器一樣與變壓器一樣, ,主、漏磁通在定子繞組上感應的電動勢主、漏磁通在定子繞組上感應的電動勢01w111kNf4.44jE101XI jE)(1 三相系統(tǒng)U 引入漏電抗來表征漏磁通引入漏電抗來表征漏磁通對電路的電磁效應。對電路的電磁效應。X X1 1為定子為定子漏電抗，漏電抗，X X1 1 =2f =2f1 1L L1 1，L L1 1為定為定子漏電感。子漏電感。二、電壓平衡方程與等效電路 與變壓器與變壓器一樣，根據基一樣，根據基爾霍夫電壓定爾霍夫電壓定律，可列出空

56、律，可列出空載時定子每相載時定子每相電壓方程式：電壓方程式：0111010110111IZEXI jRIERIEEU 同樣也有：同樣也有：100mmmE = - I (R + jX)= - I Z 根據上兩式，可以作出空載時根據上兩式，可以作出空載時等效電路。等效電路。Z1-定子繞組的漏阻抗，定子繞組的漏阻抗，Z1=R1+jX1。勵磁阻抗勵磁阻抗 盡管異步電動機的電磁關系與變壓器相似，但它們之間還是盡管異步電動機的電磁關系與變壓器相似，但它們之間還是有差別的：有差別的：1 1）主磁場性質不同：異步電動機為旋轉磁場，變壓器為脈動）主磁場性質不同：異步電動機為旋轉磁場，變壓器為脈動磁場磁場.3 3

57、）由于存在氣隙）由于存在氣隙, ,異步電動機漏抗較變壓器的大異步電動機漏抗較變壓器的大. .4)4)異步電動機通常采用短距和分布繞組異步電動機通常采用短距和分布繞組, ,計算時需考慮繞組計算時需考慮繞組系數系數, ,變壓器則為整距集中繞組變壓器則為整距集中繞組, ,可認為繞組系數為可認為繞組系數為1.1.2 2）異步電動機空載時）異步電動機空載時 ，變壓器，變壓器 。0, 022IE0, 022IE2.6.1 2.6.1 負載運行時的電磁關系負載運行時的電磁關系2.6三相異步電動機的負載運行11IR11E22IR22E)(1三相系統(tǒng)U)(I三三相相系系統(tǒng)統(tǒng)1)(I多多相相系系統(tǒng)統(tǒng)21F2F0F

58、01EsE22.6.2 2.6.2 轉子繞組各電磁量轉子繞組各電磁量一、轉子電動勢的頻率 感應電動勢的頻率正比于導體與磁場的相對切割速度感應電動勢的頻率正比于導體與磁場的相對切割速度, ,故轉子電動勢的頻率為故轉子電動勢的頻率為: :轉子不轉時,.ff,s ,n1210 理想空載時,.f,s ,nn0021 二、轉子繞組的感應電動勢轉子旋轉時的感應電動勢轉子旋轉時的感應電動勢: :02222444wskNf.E 轉子不轉時的感應電動勢轉子不轉時的感應電動勢: :02212444wkNf.E 二者關系為二者關系為: :22sE= sE1 11 11 11 11 12 2sfsf6060pnpnn

59、 nn nn n6060n)n)p(np(nf f三、轉子繞組的漏阻抗電抗與頻率成正比電抗與頻率成正比, ,轉子旋轉時轉子漏電抗轉子旋轉時轉子漏電抗: :2222LfXs二者關系二者關系: :22sX= sX .轉子繞組的漏阻抗轉子繞組的漏阻抗: :2222jsXRjXRZ2ss四、轉子繞組的電流轉子繞組為閉合繞組轉子繞組為閉合繞組, ,轉子電流為轉子電流為222222222jsXREsjXREZEIssss轉子不轉時轉子漏電抗轉子不轉時轉子漏電抗: :212L2fX 當轉速降低時當轉速降低時, ,轉差率增大轉差率增大, ,轉子電流也增大轉子電流也增大. .五、轉子繞組的功率因數 轉子功率因數

60、與轉差率有關轉子功率因數與轉差率有關, ,當轉差率增大時當轉差率增大時, ,轉子功率因轉子功率因數則減小。數則減小。六、轉子旋轉磁動勢轉子繞組流過三相或多相對稱電流時產生圓形旋轉磁動勢轉子繞組流過三相或多相對稱電流時產生圓形旋轉磁動勢. .22222902IpkN.mFw 1)1)幅值幅值2)2)轉向轉向 轉子電流相序與定子旋轉磁動勢方向相同轉子電流相序與定子旋轉磁動勢方向相同, ,轉子旋轉磁轉子旋轉磁動勢的方向與轉子電流相序一致動勢的方向與轉子電流相序一致. .3)3)轉速轉速 轉子旋轉磁動勢相對定子的速度為同步轉速轉子旋轉磁動勢相對定子的速度為同步轉速n n1 1 可見可見, ,無論轉子轉