建筑外窗抗風壓性能報告書

1、建筑外窗抗風壓性能報告書I 、計算依據(jù)JGJ 113-2003 GB 50017-2003GB/T7106-2002GB 50009-2001 未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料門JG/T 180-2005 »未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料窗JG/T 140-2005 »GB/T8479-2003GB/T8478-2003II 、設(shè)計計算一、風荷載計算1) 工程所在省市：甘肅省2) 工程所在城市：天水市3) 門窗安裝最大高度z(m)： 204) 門窗類型 : 推拉窗5) 窗型樣式 :6)窗型尺寸：窗寬 W(mm):1500窗高 H(mm):15001 風荷載標準值計算：Wk

2、 = B gz* w S* w Z*w0( 按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2001 7.1.1-2)1.1 基本風壓 W0=350N/mA2( 按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2001規(guī)定，采用50年一遇的風壓，但不得小于 0.3KN/mA2)1.2 陣風系數(shù)計算：1)A類地區(qū)：Bgz=0.92*(1+2 pf)其中：w f=0.5*35A(1.8*(-0.04)*(z/10)A(-0.12),z為安裝高度；2)B類地區(qū)：Bgz=0.89*(1+2 pf)其 中：pf=0.5*35A(1.8*(0)*(z/10)A(-0.16),z為安裝高度；3)C類地區(qū)：Bgz=0.85*(1+2

3、 四其中：2=0.5*35八(1.8*(0.06)*(z/10)A(-0.22),z為安裝高度；4)D 類地區(qū)：Bgz=0.80*(1+2 iif)其中：w f=0.5*35A(1.8*(0.14)*(z/10)A(-0.30),z為安裝高度；本工程按：B 類 田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房層比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)取值。安裝高度<5米時 , 按 5米時的陣風系數(shù)取值。B gz=0.89*(1+(0.5*(20/10)A(-0.16)*2) =1.68657( 按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2001 7.5.1 規(guī)定 )1.3 風壓高度變化系數(shù)z:1)A類地區(qū)：wZ=1.379 *

4、(z / 10) a 0.24,z為安裝高度；2)B 類地區(qū)：wZ=(z / 10) a 0.32,z為安裝高度；3)C類地區(qū)：wZ=0.616 * (z / 10) a 0.44,z為安裝高度；4)D 類地區(qū)：wZ=0.318 * (z / 10) a 0.6,z 為安裝高度;本工程按：B 類 田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房層比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)取值。wZ=(20/10)A0.32=1.24833按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2001 7.2.1 規(guī)定 )1.4 風荷載體型系數(shù)：ws=1.2( 按 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001 表 7.3.1 規(guī)定 )1.5 風荷載標準值

5、計算:Wk(N/mA2)=B gz* w S* w Z*w0=1.68657*1.24833*1.2*350=884.2662 風荷載設(shè)計值計算：W(N/m2)=1.4*Wk=1.4*884.266=1237.9724二、門窗主要受力桿件的撓度、彎曲應(yīng)力、剪切應(yīng)力校核1 校驗依據(jù)：1.1 撓度校驗依據(jù)：1) 單層玻璃，柔性鑲嵌：fmax/L<=1/1202) 雙層玻璃，柔性鑲嵌：fmax/L<=1/1803) 單層玻璃，剛性鑲嵌：fmax/L<=1/160其中： fmax: 為受力桿件最在變形量(mm)L:為受力桿件長度(mm)1.2 彎曲應(yīng)力校驗依據(jù)：er max=M/W&

6、lt;=b (T:材料的抗彎曲應(yīng)力(N/mmA2)o- max:計算截面上的最大彎曲應(yīng)力(N/mmA2)M: 受力桿件承受的最大彎矩(N.mm)W: 凈截面抵抗矩(mmA3)1.3 剪切應(yīng)力校驗依據(jù)：t max=(Q*S)/(I* S )<= t t :材料的抗剪允許應(yīng)力(N/mmA2)r max:計算截面上的最大剪切應(yīng)力(N/mmA2)Q: 受力桿件計算截面上所承受的最大剪切力(N)S: 材料面積矩(mmA3)1 :材料慣性矩(mmA4)S :腹板的厚度(mm)2 主要受力桿件的撓度、彎曲應(yīng)力、剪切應(yīng)力計算：因建筑外窗在風荷載作用下，承受的是與外窗垂直的橫向水平力，外窗各框料間構(gòu)成的受

7、荷單元，可視為四邊鉸接的簡支板。在每個受荷單元的四角各作45 度斜線，使其與平行于長邊的中線相交。這些線把受荷單元分成4 塊， 每塊面積所承受的風荷載傳遞給其相鄰的構(gòu)件， 每個構(gòu)件可近似地簡化為簡支梁上呈矩形、梯形或三角形的均布荷載。這樣的近似簡化與精確解相比有足夠的準確度，結(jié)果偏于安全， 可以滿足工程設(shè)計計算和使用的需要。由于窗的四周與墻體相連， 作用在玻璃上的風荷載由窗框傳遞給墻體，故不作受力桿件考慮，只需對選用的中梃進行校核。2.1 中橫的撓度、彎曲應(yīng)力、剪切應(yīng)力計算:構(gòu)件“中橫”的各受荷單元基本情況如下圖：（此處放置“中橫”的風壓分析圖 ）構(gòu)件“中橫”的由以下各型材 （ 襯鋼 ） 組合

8、而成，它們共同承擔中橫”上的全部荷載：（1） . 塑鋼 : 中滑截面參數(shù)如下：慣性矩：127392.74抵抗矩：3698.19面積矩：3510.7截面面積：512.83腹板厚度：1.42.1.1 中橫的剛度計算1 .中滑的彎曲剛度計算D(N.mmA2)=E*I=2200*127392.74=280264028中滑的剪切剛度計算D(N.mmA2)=G*F=2060*512.83=1056429.82 . 中橫的組合受力桿件的總彎曲剛度計算D(N.mmA2)=280264028=280264028中橫的組合受力桿件的總剪切剛度計算D(N.mmA2)=1056429.8=1056429.82.1.2

9、 中橫的受荷面積計算1. 上亮的受荷面積計算( 梯形 )A(mmA2)=(3000-500)*500/4=3125002. 左扇的受荷面積計算(三角形)A(mmA2)=(750*750/2)/2=1406253. 右扇的受荷面積計算(三角形)A(mmA2)=(750*750/2)/2=1406254. 中橫的總受荷面積計算A(mmA2)=312500+140625+140625=5937502.1.3 中橫所受均布荷載計算Q(N)=Wk*A=884.266*593750/1000000=525.0332.1.4 中橫在均布荷載作用下的撓度、彎矩、剪力計算2.1.4.1 在均布荷載作用下的撓度計

10、算1. 中滑在均布荷載作用下的撓度計算按彎曲剛度比例分配荷載分配荷載:Q中滑=、總*。中滑/D總)=525.033*(280264028/280264028)=525.033本窗型在風荷載作用下，可簡化為承受矩形均布荷載Fmax(mm)=Q*LA3/(76.8*D)=525.033*1500八3/(76.8*280264028)=82.332.1.4.2 在均布荷載作用下的彎矩計算1. 中滑在均布荷載作用下的彎矩計算按彎曲剛度比例分配荷載分配荷載:Q中滑=、總*。中滑/D總)=525.033(280264028/280264028)=525.033所受荷載的設(shè)計值計算:Q=1.4*Q=1.4*

11、525.033=735.0462本窗型在風荷載作用下，可簡化為承受矩形均布荷載Mmax(N.mm)=Q*L/8=735.0462*1500/8=137821.162.1.4.3 在均布荷載作用下的剪力計算1. 中滑在均布荷載作用下的剪力計算按剪切剛度比例分配荷載分配荷載:Q中滑=、總*。中滑/D總)=525.033*(1056429.8/1056429.8)=525.033所受荷載的設(shè)計值計算:Q=1.4*Q=1.4*525.033=735.0462本窗型在風荷載作用下，可簡化為承受矩形均布荷載Qmax(N)=± Q/2=735.0462/2=367.522.1.5 中橫在集中荷載作

12、用下的撓度、彎矩、剪力計算2.1.5.1 左扇產(chǎn)生的集中荷載對中橫作用生產(chǎn)的撓度、彎矩、剪力計算1. 受荷面積計算A(mmA2)=(1000*2 - 750)*750/4=2343752. 該分格傳遞到主受力桿件上的全部集中荷載通過左側(cè)桿件傳遞到主受力桿件上的集中荷載計算P(N)=(wk*A)/2=(884.266*234375)/2/1000000=103.625通過右側(cè)桿件傳遞到主受力桿件上的集中荷載計算P(N)=(wk*A)/2=(884.266*234375)/2/1000000=103.6253. 該分格產(chǎn)生的集中荷載對受力桿件跨中產(chǎn)生的總撓度(1) 中滑在集中荷載作用下產(chǎn)生的跨中撓

13、度按彎曲剛度比例分配荷載分配荷載:Q中滑=、總*。中滑/D總)=103.625*(280264028/280264028)=103.625該分格右側(cè)的跨中集中荷載對受力桿件跨中產(chǎn)生的撓度計算Fmax(mm)=P*LA3/(48*D)= 103.625*1500八3/(48*280264028)=264. 該分格產(chǎn)生的集中荷載對受力桿件跨中產(chǎn)生的總彎矩(1) 中滑在集中荷載作用下產(chǎn)生的彎矩按彎曲剛度比例分配荷載分配荷載:Q中滑=、總*。中滑/D總)=103.625*(280264028/280264028)=103.625所受荷載的設(shè)計值計算:Q=1.4*Q=1.4*103.625=145.07

14、5該分格右側(cè)的跨中集中荷載對受力桿件產(chǎn)生的彎矩計算Mmax(N.mm)=P*L/4=145.075*1500/4 =54403.125. 該分格產(chǎn)生的集中荷載對受力桿件跨中產(chǎn)生的總剪力(1) 中滑在集中荷載作用下產(chǎn)生的總剪力按剪切剛度比例分配荷載分配荷載:Q中滑=、總*。中滑/D總)=103.625*(1056429.8/1056429.8) =103.625所受荷載的設(shè)計值計算:Q=1.4*Q=1.4*103.625 =145.075該分格右側(cè)的跨中集中荷載對受力桿件產(chǎn)生的剪力計算Qmax(N)=P*L/2=145.075/2=72.542.1.5.2 右扇產(chǎn)生的集中荷載對中橫作用生產(chǎn)的撓度

15、、彎矩、剪力計算1. 受荷面積計算A(mmA2)=(1000*2 - 750)*750/4=2343752. 該分格傳遞到主受力桿件上的全部集中荷載通過左側(cè)桿件傳遞到主受力桿件上的集中荷載計算P(N)=(wk*A)/2=(884.266*234375)/2/1000000=103.6253. 該分格產(chǎn)生的集中荷載對受力桿件跨中產(chǎn)生的總撓度(1) 中滑在集中荷載作用下產(chǎn)生的跨中撓度按彎曲剛度比例分配荷載分配荷載:Q中滑=、總*。中滑/D總)=103.625*(280264028/280264028)=103.625該分格左側(cè)的跨中集中荷載對受力桿件跨中產(chǎn)生的撓度計算Fmax(mm)=P*LA3/

16、(48*D)= 103.625*1500八3/(48*280264028)=264. 該分格產(chǎn)生的集中荷載對受力桿件跨中產(chǎn)生的總彎矩(1) 中滑在集中荷載作用下產(chǎn)生的彎矩按彎曲剛度比例分配荷載分配荷載:Q中滑=、總*。中滑/D總)=103.625所受荷載的設(shè)計值計算:Q=1.4*Q=1.4*103.625=145.075該分格左側(cè)的跨中集中荷載對受力桿件產(chǎn)生的彎矩計算Mmax(N.mm)=P*L/4=145.075*1500/4=54403.125. 該分格產(chǎn)生的集中荷載對受力桿件跨中產(chǎn)生的總剪力(1) 中滑在集中荷載作用下產(chǎn)生的總剪力按剪切剛度比例分配荷載分配荷載:Q中滑=、總*。中滑/D總

17、)=103.625*(1056429.8/1056429.8)=103.625所受荷載的設(shè)計值計算:Q=1.4*Q=1.4*103.625=145.075該分格左側(cè)的跨中集中荷載對受力桿件產(chǎn)生的剪力計算Qmax(N)=P/2=145.075/2=72.542.1.6 中橫在均布荷載和集中荷載共同作用下的總撓度校核2.1.6.1 中滑總撓度校核2.1.6.1.1 中滑總變形計算F總=F均布+ 2F集中=82.33+52=134.332.1.6.1.2 中滑撓跨比計算撓跨比二F總/L=134.33/1500=0.08960.0896>1/180中滑的撓度不符合要求。2.1.7 中橫在均布荷載

18、和集中荷載共同作用下的抗彎曲強度校核2.1.7.1 中滑抗彎曲強度校核2.1.7.1.1 中滑總彎矩計算M總=乂均布+ 2M集中=137821.16+108806.24=246627.42.1.7.1.2 中滑彎曲應(yīng)力計算er max=M/W(T max:計算截面上的最大彎曲應(yīng)力M: 受力桿件承受的最大彎矩W: 凈截面抵抗矩=246627.4/3698.19=66.689 66.689>37 中滑的抗彎強度不滿足要求。2.1.8 中橫在均布荷載和集中荷載共同作用下的抗剪切強度校核2.1.8.1 中滑抗剪切強度校核2.1.8.1.1 中滑總剪力計算Q 總=、均布+ 2Q集中 =367.52

19、+145.08 =512.62.1.8.1.2 中滑剪切應(yīng)力計算t max=(Q*S)/(I* S)r max:計算截面上的最大剪切應(yīng)力Q: 受力桿件計算截面上所承受的最大剪切力S: 材料面積矩I: 材料慣性矩S :腹板的厚度 =512.6*3510.7/(127392.74*1.4) =10.0910.09<=23中滑的抗剪切能力滿足要求。2.1.9 中橫在均布荷載和集中荷載共同作用下的受力桿件端部連接強度校核2.1.9.1 中橫型材端部單個連接螺栓所承受的最大荷載設(shè)計值p0=1.4*Q 總 /nn: 型材兩端連接螺栓總個數(shù)=1.4*525.033/4=183.762(N)2.1.9.

20、2 中橫型材端部單個連接螺栓的抗剪允許承載力Jm 每個連接件的承剪面( 個 ):1 個d 連接螺栓螺紋處的外徑(mm):2.5兀圓周率31416(T v螺栓抗剪允許應(yīng)力：190(N/mmA2)Nv(N尸Jm* 兀 *dA2* o v/4= 1*3.1416*2.5八2*190/4=932.66按照鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003 7.2.1-1 至 7.2.1-22.1.9.3 中橫型材端部單個連接螺栓的承壓允許承載力d 連接螺栓螺紋處的外徑(mm):2.52 t連接件中腹板的厚度=1.2(T c螺栓承壓允許應(yīng)力：405(N/mmA2)Nc(N)=d* 21* (T c=2.5*1.2

21、*405=1215按照鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB 50017-20037.2.1-3 至7.2.1-42.1.9.4中橫型材端部單個連接螺栓的抗剪、承壓能力校核：Nc=1215(N)>=p0=183.762(N)Nv=932.66(N)>=P0=183.762(N)中橫端部連接螺栓的抗剪和承壓能力都能滿足要求。2.1.9中橫綜合抗風壓能力計算該受力桿件在風荷載作用下，可簡化為承受矩形均布荷載根據(jù):L/180=(q*A)*LA3/(76.8*D)q(N/mmA2)=76.8*D/(LA2*180*A)=76.8*280264028/(1500A2*180*593750)*1000=0.09

22、(kPa)2.2 豎扇的撓度、彎曲應(yīng)力、剪切應(yīng)力計算：構(gòu)件“豎扇”的各受荷單元基本情況如下圖：構(gòu)件“豎扇”的由以下各型材 (襯鋼)組合而成，它們共同承擔“豎扇”上的全部荷載：(1) . 鋁合金：勾企截面參數(shù)如下：慣性矩：32604.61抵抗矩：1806.57面積矩：1278.7截面面積：235.25腹板厚度：1.21. 勾企的彎曲剛度計算D(N.mmA2)=E*I=70000*32604.61=2282322700勾企的剪切剛度計算D(N.mmA2)=G*F=26000*235.25=61165002. 豎扇的組合受力桿件的總彎曲剛度計算D(N.mmA2)=2282322700=2282322

23、700豎扇的組合受力桿件的總剪切剛度計算D(N.mmA2)=6116500=61165002.2.2 豎扇的受荷面積計算1. 右扇的受荷面積計算( 梯形)A(mmA2)=(2000-750)*750/4=2343752. 左扇的受荷面積計算(梯形)A(mmA2)=(2000-750)*750/4=2343753. 豎扇的總受荷面積計算A(mmA2)=234375+234375=4687502.2.3 豎扇所受均布荷載計算Q(N)=Wk*A=884.266*468750/1000000=414.52.2.4 豎扇在均布荷載作用下的撓度、彎矩、剪力計算2.2.4.1 在均布荷載作用下的撓度計算1.

24、 勾企在均布荷載作用下的撓度計算按彎曲剛度比例分配荷載分配荷載:Q勾企=、總*。勾企/D總)=414.5*(2282322700/2282322700)=414.500本窗型在風荷載作用下，可簡化為承受梯形均布荷載Fmax(mm)=Q*LA3/(61.05*D)=414.5*1000八3/(61.05*2282322700)=2.972.2.4.2 在均布荷載作用下的彎矩計算1. 勾企在均布荷載作用下的彎矩計算按彎曲剛度比例分配荷載分配荷載:Q勾企=、總*。勾企/D總)=414.5(2282322700/2282322700)=414.500所受荷載的設(shè)計值計算:Q=1.4*Q=1.4*414

25、.5=580.3本窗型在風荷載作用下，可簡化為承受梯形均布荷載Mmax(N.mm)=Q*L/6.165=580.3*1000/6.165=94128.141. 勾企在均布荷載作用下的剪力計算按剪切剛度比例分配荷載分配荷載:Q勾企=、總*。勾企/D總)=414.5*(6116500/6116500)=414.500所受荷載的設(shè)計值計算:Q=1.4*Q=1.4*414.5=580.3本窗型在風荷載作用下，可簡化為承受梯形均布荷載Qmax(N)=± Q*(1 -a/L)/2=580.3*(1-0.375)/2=181.342.2.5 豎扇在集中荷載作用下的撓度、彎矩、剪力計算2.2.6 豎

26、扇在均布荷載和集中荷載共同作用下的總撓度校核2.2.6.1 勾企總撓度校核2.2.6.1.1 勾企總變形計算F總=F均布+ 2F集中=2.97=2.972.2.6.1.2 勾企撓跨比計算撓跨比二F總/L=2.97/1000=0.0030.003<=1/180勾企的撓度符合要求。2.2.7 豎扇在均布荷載和集中荷載共同作用下的抗彎曲強度校核2.2.7.1 勾企抗彎曲強度校核2.2.7.1.1 勾企總彎矩計算M總=乂均布+ 2M集中=94128.14=94128.142.2.7.1.2 勾企彎曲應(yīng)力計算er max=M/W(T max:計算截面上的最大彎曲應(yīng)力M: 受力桿件承受的最大彎矩W:

27、 凈截面抵抗矩=94128.14/1806.57=52.10352.103<=85.5勾企的抗彎強度滿足要求。2.2.8 豎扇在均布荷載和集中荷載共同作用下的抗剪切強度校核2.2.8.1 勾企抗剪切強度校核2.2.8.1.1 勾企總剪力計算Q總=、均布+ 2Q集中=181.34 =181.342.2.8.1.2 勾企剪切應(yīng)力計算r max=(Q*S)/(I* S)r max:計算截面上的最大剪切應(yīng)力Q: 受力桿件計算截面上所承受的最大剪切力S: 材料面積矩I: 材料慣性矩S :腹板的厚度 =181.34*1278.7/(32604.61*1.2) =5.9275.927<=49.6

28、勾企的抗剪切能力滿足要求。2.2.9 豎扇在均布荷載和集中荷載共同作用下的受力桿件端部連接強度校核2.2.9.1 豎扇型材端部單個連接螺栓所承受的最大荷載設(shè)計值p0=1.4*Q 總 /nn: 型材兩端連接螺栓總個數(shù)=1.4*414.5/4=145.075(N)2.2.9.2 豎扇型材端部單個連接螺栓的抗剪允許承載力Jm 每個連接件的承剪面( 個 ):1 個d 連接螺栓螺紋處的外徑(mm):2.5兀圓周率31416(T v螺栓抗剪允許應(yīng)力：190(N/mmA2)Nv(N尸Jm* 兀 *dA2* o v/4= 1*3.1416*2.5八2*190/4=932.66按照鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017

29、-2003 7.2.1-1 至 7.2.1-22.2.9.3 豎扇型材端部單個連接螺栓的承壓允許承載力d 連接螺栓螺紋處的外徑(mm):2.52 t連接件中腹板的厚度=1.2(T c螺栓承壓允許應(yīng)力：405(N/mmA2)Nc(N)=d* 21* (T c=2.5*1.2*405=1215按照鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003 7.2.1-3 至 7.2.1-42.2.9.4 豎扇型材端部單個連接螺栓的抗剪、承壓能力校核：Nc=1215(N)>=p0=145.075(N)Nv=932.66(N)>=P0=145.075(N)豎扇端部連接螺栓的抗剪和承壓能力都能滿足要求。2.2

30、.9 豎扇綜合抗風壓能力計算該受力桿件在風荷載作用下，可簡化為承受梯形均布荷載根據(jù) :L/180=(q*A)*LA3/(61.05*D)q(N/mmA2)=61.05*D/(LA2*180*A)=61.05*2282322700/(1000八2*180*468750)*1000= 1.65(kPa)3該門窗的綜合抗風壓能力為：Qmax=0.09N/mmA2( 按建筑外窗抗風壓性能分級表GB/T7106-2002)建筑外窗抗風壓性能分級表分12345678X.X級代號分1.0<=1.5<=2.0<=2.5<=3.0<=3.5<=4.0<=4.5<=

31、P3>級P3<1.P3<2.P3<2.P3<3.P3<3.P3<4.P3<4.P3<5.=指505050505.0標注：表中X.X表示用=5.0KPa的具體值，取分組代號。但必須注明“已經(jīng)超過8級?！本C合抗風壓能力不足1級各受力桿的撓度、抗彎能力、抗剪能力校核結(jié)果一覽表名稱長度撓度允許值校核結(jié)果彎曲應(yīng)力許用值校核結(jié)果剪切應(yīng)力許用值校核結(jié)果中滑15000.08960.0056否66.68937否10.0923是勾企10000.0030.0056是52.10385.5是5.92749.6是三、玻璃強度校核1校驗依據(jù)：er max=6*m*W*a

32、A2/tA2* <= o a:玻璃的允許應(yīng)力（N/mmA2）（T max:玻璃板塊所承最大應(yīng)力（N/mmA2）m:玻璃彎曲系數(shù)a: 玻璃短邊尺寸（mm）W:風荷載設(shè)計值（N/mA2）t:玻璃厚度（mm）2 風荷載設(shè)計值計算：w=1.4*Wk風荷載標準值Wk（N/mA2）:884.266風荷載標準值0.75KN/mA2時，按0.75KN/mA2計算。根據(jù)建筑玻璃應(yīng)用技術(shù)規(guī)程JGJ 113-2003 =1.4*884.266=1237.97243 上亮玻璃強度校核：3.1 玻璃彎矩系數(shù)計算：玻璃短邊長度a(mm):500玻璃長邊長度b(mm):1500玻璃短邊 / 長邊 a/b=500/15

33、00=0.33333根據(jù) a/b 系數(shù)，用插入法查表取得彎矩系數(shù)m=0.117693.2 玻璃折減系數(shù)計算：3.2.1 0參數(shù)計算：玻璃短邊長度a(mm):500風荷載標準值 Wk(N/mA2):884.266玻璃彈性模量E(N/mmA2)=720000 =Wk*aA4/EH4=884.266*500A4/72000/6A4/1000000=0.592283.2.2 折減系數(shù)計算：根據(jù)9參數(shù)，用插入法查表取得折減系數(shù)區(qū)=13.3 玻璃應(yīng)力計算：風荷載設(shè)計值w(N/mA2):1237.9724內(nèi)片玻璃厚度t(mm):5外片玻璃厚度t(mm):5玻璃計算厚度t(mm)=1.2*5=6止玻璃應(yīng)力折減

34、系數(shù):1er max=6*m*W*aA2/tA2*(1=6*0.11769*1237.9724*500八2/6八2*1/1000000=6.0713.4 玻璃強度校核：6 max<=(r 即 :6.071<=28玻璃應(yīng)力滿足要求。4 左扇玻璃強度校核：4.1 玻璃彎矩系數(shù)計算：玻璃短邊長度a(mm):750玻璃長邊長度b(mm):1000玻璃短邊 /長邊 a/b=750/1000=0.75根據(jù) a/b 系數(shù)，用插入法查表取得彎矩系數(shù)m=0.06834.2 玻璃折減系數(shù)計算：4.2.1 0參數(shù)計算：玻璃短邊長度a(mm):750風荷載標準值Wk(N/mA2):884.266玻璃彈性模

35、量E(N/mmA2)=720000 =Wk*aA4/E/tA4=884.266*750八4/72000/6八4/1000000=2.998414.2.2 折減系數(shù)計算：根據(jù)9參數(shù)，用插入法查表取得折減系數(shù)區(qū)=14.3 玻璃應(yīng)力計算：風荷載設(shè)計值w(N/mA2):1237.9724內(nèi)片玻璃厚度t(mm):5外片玻璃厚度t(mm):5玻璃計算厚度t(mm)=1.2*5=6止玻璃應(yīng)力折減系數(shù)：1er max=6*m*W*aA2/tA2*=6*0.0683*1237.9724*750A2/6A2*1/1000000=7.9274.4 玻璃強度校核：6 max<=(r 即 :7.927<=28玻璃應(yīng)力滿足要求。5