高支模方案(品茗軟件驗算)

1、第一章 工程概況工程名稱：珠海大澤工貿有限公司一期廠房、門衛(wèi)工程建設單位：珠海大澤工貿有限公司設計單位：珠海市建筑設計院監(jiān)理單位：珠海市卓越建設工程咨詢有限公司施工單位：湖南省第四工程有限公司珠海分公司建筑面積：3722.25m2建筑高度：16m工程地點：珠海市金灣區(qū)紅旗鎮(zhèn)小林和興路東側結構形式：框架結構層 數(shù)： 3 層基礎形式：預應力管樁基礎本工程采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構，廠房首層高7.8m,二層至三層為4.1m,現(xiàn)澆板最大厚度為120mm最大梁截面尺寸為300*800mm高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001混凝土結才設計規(guī)范GB50010-200

2、2、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁板支架高度大于 4米，根據有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002(3)：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。第二章梁模板計算書廠房二層梁中KL6截面尺寸為300*800mm按此梁計算梁段:KL6。單位：mm單位：rnm一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m)： 0.30;梁截面高度 D(m): 0.80;混凝土板厚度(mm): 120.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m) ： 0.80;立桿上

3、端伸出至模板支撐點長度a(m): 0.10;立桿步距h(m): 1.50;板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)： 1.00；梁支撐架搭設高度H(m): 7.80;梁兩側立桿間距(m): 0.60;承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1;采用的鋼管類型為48X3.5立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載 力折減系數(shù)：1.00;2 .荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)： 24.00;模板自重(kN/m2): 0.30;鋼筋自重 (kN/m3):1.50;施工均布荷載標準值(kN/m2)： 2.0;新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):

4、17.8;振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)： 2.0;振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m 2)： 4.0；3 .材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2)： 9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm) ： 16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm 2)： 17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm 2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm) ： 20.00；面板彈性模量E(N/mm2)： 6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)： 13.0；4 .梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm) ： 60.0；梁底方木截面高度h(mm) ： 80.0；梁底縱向支撐根數(shù)： 2；5

5、 .梁側模板參數(shù)主楞間距 (mm) ： 500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量： 4；穿梁螺栓直徑(mm): M12;穿梁螺栓水平間距(mm): 500;豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm， 300mm， 450mm， 600mm；主楞材料：木方；寬度 (mm) ： 60.00；高度(mm) ： 80.00；主楞合并根數(shù)： 2；次楞材料：木方；寬度 (mm) ： 60.00；高度(mm) ： 80.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:1/2 F=0.22丫h他VF=y H其中r-混凝土的重力密度，取24.000kN/m

6、3;t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h ；T -混凝土的入模溫度，取20.000 C;V -混凝土的澆筑速度，取1.500m/h;H -混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；制-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;皮-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.1500分別計算得17.848 kN/m 2、18.000 kN/m；取較小值17.848 kN/m2作為本 工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土 側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下

7、的三跨連續(xù)梁計算。qF1F1r227227227面板計算簡圖(單位：mm)1 .強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：(T = M/W < f其中，W -面板的凈截面抵抗矩， W = 50X2X2/6=33.33cm3;M -面板的最大彎矩(N mm);6-面板的彎曲應力計算值(N/mm2)f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2);按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ， q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q產1.2便5 ¥7.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2= 1.4 0.5 4=

8、2.8kN/m；計算跨度 : l = (800-120)/(4-1)= 226.67mm；面板的最大彎矩 M= 0.1 X10.709 a800-120)/(4-1)2 +0.117 2.8 乳800-120)/(4-1)2= 7.19 W4N mm；面板的最大支座反力為 :N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 10.709 (800-120)/(4-1)/1000+1.2 2.800XR800-120)/(4-1)/1 000=3.432 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值:(T = 7.19 47 333 104=2.2N/mm2;面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm 2；面

9、板的受彎應力計算值(7 =2.2N/mm2小于面板的抗彎強度設計值f=13N/mm 2，滿足要求！2 .撓度驗算 4V =0.677q/(100EI)W v =l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1=10.709N/mm；l-計算跨度 : l = (800-120)/(4-1)=226.67mm ；E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2；I-面板的截面慣性矩：I = 50 2/X2/12=33.33crn4;面板的最大撓度計算值:v=450.677 10.709 (800-120)/(4-1)4/(100 6000 >3.33 105)

10、= 0.096 mm；面板的最大容許撓度值:v = 1/250 =(8Q020)/(4-1)/250 = 0.907mm；面板的最大撓度計算值v =0.096mm小于面板的最大容許撓度值v =0.907mm滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1 .次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.432/0.500= 6.863kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I,截面抵 抗矩W和彈性模量E分別為：W = 1 >6 >8 >8/6 = 64cm3;I = 1

11、68 >8 >8/12 = 256cm4;E = 9000.00 N/mm2;6.863kN/mG.8E3kN/ml l l l W v W v V v V U l v V ¥ V V V V v V v500500500計算簡圖剪力圖（kN）01720.172彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.172 kN m,最大支座反力 R= 3.775 kN,最大變形 v = 0.128 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下：(T = M/W<f經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值(7 = 1.72 >5/6040對=2.7N/mm

12、2;次楞的抗彎強度設計值:用=17N/mm 2;次楞最大受彎應力計算值(7 = 2.7 N/mrn小于次楞的抗彎強度設計值f=17N/mm 2,滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:V = 500/400=1.25mm次楞的最大撓度計算值v =0.128mm小于次楞的最大容許撓度值v =1.25mm滿足要求！2 .主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.775kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I,截面抵 抗矩W和彈性模量E分別為：W = 2 >6 >8 >8/6 = 128cm

13、3;I = 2 68X8M/12 = 512cm4;E = 9000.00 N/mm2;主楞計算簡圖0.2830.151O.OOB 0P01Q)W主楞彎矩圖(kN m)主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.283 kN m,最大支座反力 R= 5.687 kN,最 大變形 v = 0.074 mm(1)主楞抗彎強度驗算(T = M/W<f經計算得到，主楞的受彎應力計算值:(T = 2.83 5/1128 105 = 2.2 N/mm2; 主楞的抗彎強度設計值:f = 17N/mm 2;主楞的受彎應力計算值 (7 =2.2N/mm小于主楞的抗彎強度設計值f=17N/mm2,滿足

14、要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.074 mm主楞的最大容許撓度值:V = 150/400=0.375mm主楞的最大撓度計算值V =0.074mm小于主楞的最大容許撓度值 V =0.375mm滿足要求!五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下：N<N= f A其中N -穿梁螺栓所受的拉力;A -穿梁螺栓有效面積（mm2）;f -穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2;穿梁螺栓型號：M12 ;查表得：穿梁螺栓有效直徑：9.85 mm；穿梁螺栓有效面積：A = 76 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N =5.687 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N = 170 7

15、6/1000 = 12.92 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.687kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.92kN ,滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支 撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載 和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、 鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 800 >20 >20/6 = 5.33 104mm3;I = 800 >20 >20 >

16、20/12 = 5.33 105mlm4;3001.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：(T = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m) ：qi=1.2 a24.00+1.50) 0.80+0.30 080=19.872kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m) ：q2=1.4 W.00+2.00) 0.80=4.480kN/m；q=19.872+4.480=24.352kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下 :Mmax=ql2/8 = 1/8 24.352 3002=2.74 X05N mm；RA=RB=0.5ql=0.5 24.352 0.3=

17、3.653kN(T =Mmax/W=2.74 M 05/5.33 104=5.1N/mm2;梁底模面板計算應力(7 =5.1 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值f=13N/mm 2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：v = 5(4/(384EI)< 丫 =l/250其中， q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=16.560kN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm ；E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:v =300.00/250 =

18、1.200m；m面板的最大撓度計算值:v = 5 X 19.872 %(384 6000 >5.33 105)=0.655mm；面板的最大撓度計算值:v=0.655mm小于面板的最大允許撓度值:v =1.2mm ，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1 .荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=3.653/0.8=4.566kN/m2 .方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計

19、算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=6< 8 >8/6 = 64 cm3;I=6 >8X8 >8/12 = 256 cm4;方木強度驗算計算公式如下：最大彎矩M =0.1ql 2= 0.1 4<566 最82 = 0.292 kN m ;最大應力(r= M / W = 0.292 )6/10000 = 4.6 N/mm2;抗彎強度設計值f =13 N/mm 2;方木的最大應力計算值 4.6 N/mm2小于 方木抗彎強度設計值13 N/mm2, 滿足要求！方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足：r = 3V/(2b0)其中最大剪力:V =0.6 45

20、66 )0.8 = 2.192 kN;方木受剪應力計算值 r = 3 X 2.192 X 1000/(2 X 60X80) = 0.685; N/mm方木抗剪強度設計值=1.7 N/mm2;方木的受剪應力計算值0.685 N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.7N/mm2,滿足要求！方木撓度驗算計算公式如下：4_v = 0.677q/(100EI尸v =l/250方木最大撓度計算值V = 0.677 X 4.566 >4 8000 9000 >256 M04)=0.55mm;方木的最大允許撓度 v =0.800 X 1000/250=3.200 mm方木的最大撓度計算值v = 0.5

21、5 mm小于 方木的最大允許撓度丫 =3.2mm,滿足要求！3 .支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：Pi=RA=3.653kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.300)/4 0.800 (1.2 0.120 24.000+1.4 2>000)+1.2 20.800 汽.80 0-0.120) 0300=0.767kN4 42kN4 42kN簡圖(kN m)1.3B11.3&130393.039剪力圖(kN)-U311 3910.249心.207,0.2口7彎矩圖(kN m)變形圖（mm）經過連續(xù)梁的計算得到：支座力：Ni=N

22、3=1.381 kN;N2=6.078 kN;最大彎矩 Mmax=0.249 kN m；最大撓度計算值 Vmax=0.044 mm；最大應力（T =0.249 X 6/5080=48.9 N/mm2;支撐抗彎設計強度用=205 N/mm 2;支撐小橫桿的最大應力計算值 48.9 N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設計強度205 N/mm2,滿足要求！第三章板模板計算書一、參數(shù)信息1 .模板支架參數(shù)橫向間距或排距（m）:1.00;縱距（m）:1.00;步距（m）:1.50;立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）:0.10;模板支架搭設高度（m）:7.68;采用的鋼管（mm）:48X3.5;板底支撐連接方

23、式：鋼管支撐；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系 數(shù):0.80;板底鋼管的間隔距離（mm）:800.00;2 .荷載參數(shù)模板與木板自重（kN/m2）:0.350;混凝土與鋼筋自重（kN/m3）:25.000;施工均布荷載標準值（kN/m 2）:2.500;3 .材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E（N/mm2）:9500;面板抗彎弓S度設計值（N/mm2）:13;4 .樓板參數(shù)樓板的計算厚度（mm）:120.00；單位：（mm）圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件，按三跨連續(xù)梁對面板

24、進行驗算其抗彎強度和剛度 模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100 M.82/6 = 54 cm3;I = 100 1M3/12 = 48.6 cm4;模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):q1 = 25 0a2 1+0.35 1 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m):q2 = 2.5 1= 2.5 kN/m；2、強度計算計算公式如下： 2M=0.1ql2其中：q=1.2 >3.35+1.4 2.5= 7.52kN/m最大彎矩 M=0.1X7.52 渴002= 481280 N

25、 m；面板最大應力計算值 (T =M/W= 481280/54000 = 8.913 N/mnn；面板的抗彎強度設計值用=13 N/mm 2;面板的最大應力計算值為8.913 N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求！3、撓度計算撓度計算公式為v0.677ql4/(100EI)W v =l/250其中 q =q1=3.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.677 X 3.35 3800 9500 >48.6 104)=2.012mm；面板最大允許撓度V =800/ 250=3.2 mm面板的最大撓度計算值 2.012 mm小于 面板的最大允許撓度 3.2 mm,滿

26、 足要求！三、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學參數(shù)為截面抵抗矩 w=5.08cm3截面慣性矩I=12.19cm41 .荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):q1= 25 8.8 0.12+0.35 0.8 = 2.68 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN) ：q2 = (2.5 + 2) 0.8 X 3.6 kN/m；2 .鋼管強度驗算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 :最大彎矩計算公式如下 :Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2

27、靜荷載：qi = 1.2 qi = 1.2 2%8 = 3.216 kN/m；活荷載：q2 = 1.4 3.6 = 5.04 kN/m；最大彎矩 Mmax = (0.1 3.216+0.117 54 ) 1k 0.911 kN m；最大支座力計算公式如下 :N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 3.216 + 1.2 5.04)1 = 9.586 kN ;鋼管的最大應力計算值(r= M/W= 0.911 X強080 = 179.386 N/mm2;鋼管的抗壓強度設計值f=205.0 N/mm 2；縱向鋼最大應力計算值為 179.386 N/mm2 小于縱向鋼管的抗壓強度

28、設計值205.0 N/mm2,滿足要求！3 .撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下 :加ax=0.677q1l4/(100EI)靜荷載q1 = 2.68 kN/m ；三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度v = 0.677 X2.68 丈/( 0(00 206000X2.19 104 ) =0.723 mm；支撐鋼管的最大撓度小于1000/15山10 mm,滿足要求！四、橫向支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 6.016kN;ppPp100010001000支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖（kN m）支撐鋼管

29、計算變形圖（mm）4 5914.5912.110510 5192118/ i4 ,-w1 4251.4253,8961898550E 5.50E支撐鋼管計算剪力圖 (kN)最大彎矩 M max = 0.982 kN m ;最大變形 Vmax = 2.268 mm ；最大支座力 Qmax = 8.49 kN ；最大應力(r = 981811.2/5080 = 193.27 N/mmi支撐鋼管的抗壓強度設計值f=205 N/mm 2；支撐鋼管的最大應力計算值193.27 N/mm2 小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205 N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 2.268mm小于1000/15山1

30、0 mm,滿足要求！五、扣件抗滑移的計算按照 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座 劉群主編， P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN ，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為 12.80kN ?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R= 8.49 kN ；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1 .靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN) ：Ng1 = 0.138 7%8 = 1.063 kN;鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄 A

31、 。(2)模板的自重(kN) ：Ng2 = 0.35 1 為=0.35 kN;(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN) ：Ng3 = 25 0.12 1M = 3 kN;經計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3 = 4.413 kN；2 .活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值Nq = (2.5+2 ) 1X1X= 4.5 kN;3 .不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.595 kN；七、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式:(T =N/(小利國其中 N 立桿的軸心壓力設計值(kN) ： N = 11.5

32、95 kN；»-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ： i = 1.58 cm；A 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.89 cm2 ；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)： W=5.08 cm3；v鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值： f =205 N/mm 2；L0 計算長度 (m) ；按下式計算:I0 = h+2a = 1.5+0.1 2 = X.7 m；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a = 0.1m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比Lo/i的

33、結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)6=0.53 ;鋼管立桿的最大應力計算值；(7=11595.494/(0.53 X489) = 44.741 N/mm鋼管立桿的最大應力計算值(r = 44.741 N/mmi小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm 2 ，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算Io = k1k2(h+2a尸 1.167 1.013(1.5+0.1 2) = 2.01 m；k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值 1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)， h+2a = 1.7 按照表2取值 1.013 ；Lo/i = 2009.691 / 15.8

34、= 127 ；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)6=0.412;鋼管立桿的最大應力計算值；(7=11595.494/(0.412 X489) = 57.555 N/mm鋼管立桿的最大應力計算值(r = 57.555 N/mmi小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm 2,滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患表1模板支架計篁長度附加系數(shù)ki步距 hG)h0.90 9011.21,2<hl51,5<h<21kl1.2431 1351. 1671. 163表2模極支架計篁長度附加系數(shù)k2HG) 4附2逮6 m)B1

35、0121416LS20253035401.351.01 0141.0251.口如1.05410611 0611.02L 113L13T1 1551 1731.44L0L0121 0221.0311.0391.0471.0561.0641.072111111. 1491.531.01.0071.0151.0241 0311.0391.0471 C551.0E21.0791.0971 1141 1321.62to1.007i.0L41.0211.0291.0361.043LC511.0561.0741.0901.1051 1231.901.01.0071.0141.0201.D261,0331 Q

36、4D1.C461.D5Zl,0B71.0011 09S1. Ill1.9210LOOT1 0121.0101.D241.0301.0351.0421.0461 =0621.0761.0901. 1042.04101 0071 012i.0181.0221 0291.0351.0391.0441.0601.0731 0871. 1012 251.01.007L.OLO1.0161.0201.0271.0321 0371.0421.0571.0701 08L1.0942 TO1.01.0071.010i.0161 0201.0271.0321 0371.0421.0531.0661.0781.09

37、1以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p W fg地基承載力設計值：fg = fgkXkc = 120 竹120 kpa；其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ；腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc = 1 ；立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =11.595/0.25=46.382 kpa ;其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 11.595 kN;基礎底面面積：A = 0.25m2。p=46.382 < fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！第四章 梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求除了要遵守扣件架規(guī)范的相關要求外，還要考慮以下內容1 .模板支架的構造要求a梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。d.立桿離地面200mm處必須設置縱橫掃地桿。