活動室模板方案

1、音體活動室模板工程施工方案編制單位：XXXXXXX項目部編 制 人：編制日期：二一三年八月二十一日音體活動室模板工程施工方案工程概況：工程名稱：XXX建設單位：XXX設計單位：XXX監(jiān)理單位：XXXX建筑面積：XXXX結構類型：鋼筋混凝土框架結構。工程地點：XXXXX 一、施工準備 （一）技術準備 項目總工組織項目經(jīng)理部技術、生產(chǎn)人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的內容、要求和特點，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點做好記錄，通過會審，對圖紙中存在的問題，與設計、建設、監(jiān)理共同協(xié)商解決，取得一致意見后，辦理圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據(jù)和施工操作依據(jù)。熟悉各部位截面尺寸、標高，制定模板初步

2、設計方案。 （二）機具準備 主要機具及工具準備如下：錘子10個，圓盤鋸1臺，平刨1臺，手電鉆1臺，活動板手10個，墨斗、粉線帶，砂輪切割機1個，水準儀1臺，經(jīng)緯儀1臺，水平尺，鋼卷尺50米、5米等。（三）材料準備頂板、梁、方柱模板材料選用多層板，模板周轉次數(shù)為6次，支撐采取鋼管扣架，隔離劑選用水性隔離劑。二、主要施工方法及措施 （一）模板設計1、柱模板：柱模板采用15毫米厚多層板制作整體模板，豎楞采用50*80方木，間距為150毫米。其板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后用鋼管柱箍、支撐體系將其固定，每300毫米一道，最底一層距地面200毫米。支撐采用鋼管搭設排架進行支撐，為確保柱與梁

3、或板接頭不變形及不漏漿，所有接頭處模板應制作認真，拼縫嚴密，嚴禁亂拼亂湊。2、梁模板：梁模板由梁底模和側模板組成，本工地主要是矩型梁， 梁的底模與側模均采用15毫米厚多層板，主次龍骨采用50*80單面刨光方木，梁側模、梁底模按圖紙尺寸進行現(xiàn)場加工，然后加橫楞并利用支撐體系將梁兩側夾緊，在梁H/2處加M14穿墻螺栓600。同時還應符合下列規(guī)定：一是底層梁板支架下的土地面應夯實平整，并按要求設置墊土，要求排水通暢。二是橫方向的水平拉桿，剪刀撐必須按要求布置，扣件要擰緊，要抽查扣件的扭力矩，立桿的步距要按圖設置。三是接口平整，鋪設時要兩端及接頭處打牢，中間盡量少釘或不打釘以便拆模。3、樓板模板：樓板

4、模板采用15毫米厚度多層板。主龍骨采用50*80單面刨光方木，次龍骨選用50*80200雙面刨光方木。為保證板的整體混凝土成型效果，將整個板的多層板按同一順序、同一方向對縫平鋪，必須保證接縫下方有龍骨，拼縫嚴密，并用海棉膠布塞縫，表面無錯臺現(xiàn)象。若與柱相交，則不刻意躲開柱頭，只在該處將多層板鋸開與柱尺寸相應洞口，下墊方木作為柱頭的龍骨。4、板、梁支撐系統(tǒng)為鋼管式滿堂紅腳手架，立桿間距為900毫米，水平竿間距為900毫米，本工程梁底、梁側模均采用15毫米厚多層板，側模、底模用50*100間距200毫米方木作通長背楞，50*80方木作梁底排木，間距600毫米。對于跨度大于或等于4米梁，按全跨長度千

5、分之二進行梁底模起拱，起拱從支模開始時進行，而后將側模和底模連成整體。梁模加固完畢后，即可支設樓板模板，樓板模板用15毫米厚多層板，次楞用50*80方木，間距200毫米，主龍骨用48×3鋼管，間距為600毫米，支撐均采用可調節(jié)頂托。（二）模板加工1、模板加工要求柱、梁、板的模板加工必須滿足截面尺寸，兩對角誤差小于1毫米，尺寸過大的模板需要進行刨邊，否則禁止使用。次龍骨必須雙面刨光，主龍骨至少要單面刨光。翹曲、變形的方木不得作為龍骨使用。2、模板加工管理模板加工完畢后，必須經(jīng)過項目經(jīng)理部技術人員、質檢人員驗收合格后方可使用。對于周轉使用的多層板，如果有飛邊、破損模板必須切掉破損部分，然

6、后刷封邊漆加以利用。（三）模板安裝1、模板安裝的一般要求豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢，施工縫處理完畢后準備模板安裝，安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。2、梁模板安裝順序及技術要點（1）模板安裝順序：搭設和調平模板支架（包括安裝水平拉桿和剪力撐）按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎梁鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板。（2）技術要點：按設計要求起拱（跨度大于4米時，起拱千分之二），本單元盡跨度在17米，要求在中心點部位預直供40MM，并注意梁的側模包住底模，下面龍骨包住側模。3、樓板模板安裝順序及技術要點（1）模板安裝順序：“滿堂紅”碗扣腳手架主龍

7、骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板高速驗收進行下道工序。（2）技術要點：樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后后中央鋪設。按設計要求起拱，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。4、柱模板安裝順序及技術要點（1）模板安裝順序：搭設腳手架柱模就位安裝安裝柱模安設支撐固定柱模澆筑混凝土拆除腳手架清理模板。（2）技術要點：板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍，支撐體系將柱固定。（四）模板拆除、墻柱模板拆除在混凝土強度在達到.2a能保證其表面棱角不因拆除模板而受損后方可拆除，拆除順序為先縱墻后模墻。在同條件養(yǎng)護試

8、件混凝土強度達到a后，先松動穿墻螺栓，再松開地腳螺栓使模板與墻體脫開。脫模困難時，可用撬棍在模板底部撬動，嚴禁在上口撬動、晃動或用大錘砸模板，拆除下的模板及時清理模板及補模上的殘渣。、門洞口模板拆除松開洞口模板四角脫模器及大模連接螺栓，撬棍從側邊撬動脫模，禁止從垂直面砸擊洞口模板。防止門洞過梁混凝土拉裂，拆出的模板及時修整。所有洞口寬米時拆模后立即用鋼管加頂托加撐。、頂板模板拆除頂板模板拆除參考每層每段頂板混凝土同條件試件抗壓強度試驗報告，跨度均在米以下，強度達到即可拆除，跨度大于米的頂板當混凝土強度達到設計強度強度后方可拆除外，其余頂板、梁模板在混凝土強度達到設計強度的強度后方可拆除。拆頂板

9、模板時從房間一端開始，防止墜落人或物造成質量事故。頂板模板拆除時注意保護頂板模板，不能硬撬模板接縫處，以防損壞多層板。拆除的多層板、龍骨及碗扣架要碼放整齊，并注意不要集中堆料。拆掉的釘子要回收再利用，在作業(yè)面清理干凈，以防扎腳傷人。（五）模板的維護及維修吊裝模板時輕起輕放，不準碰撞已安裝好的模板和其他硬物。嚴格控制拆模時間，拆模時按程序進行，嚴禁用大錘敲擊或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角。多層板運輸堆放防止雨淋水浸，多層板嚴禁與硬物碰撞、撬棍敲打、鋼筋在上拖拉、任意拋擲等現(xiàn)象，以保證板面不起層和變形。三、注意事項1、裝拆施工時，上下有人接應，隨拆隨運轉，并把活動部件固定牢靠，嚴格堆放在腳手

10、板上或拋擲。2、安裝墻柱模板時，隨時支撐固定，防止傾覆。3、拆除承重模板，設臨時支撐，防止突然整塊塌落。4、大模板按編號分類碼放。5、平模疊放時，墊木必須上下對齊，綁扎牢固。6、拆除模板時由專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面標出作業(yè)區(qū)，嚴禁非操作人員進入作業(yè)區(qū)。拆模間歇時，將活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。計算書柱模板（設置對拉螺栓）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝

11、土柱名稱k27新澆混凝土柱長邊邊長(mm)750新澆混凝土柱的計算高度(mm)3600新澆混凝土柱短邊邊長(mm)750 二、荷載組合側壓力計算依據(jù)規(guī)范建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)11混凝土坍落度影響修正系數(shù)21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1×21/2，24×3min

12、29.868，7229.868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1×21/2，24×3min29.87，7229.87kN/m2 承載能力極限狀態(tài)設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k0.9max1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×20.9max38.64，4

13、2.280.9×42.2838.06kN/m2 正常使用極限狀態(tài)設計值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板驗算面板類型復合木纖維板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)14.74面板彈性模量E(N/mm2)8925柱長邊小梁根數(shù)5柱短邊小梁根數(shù)5柱箍間距l(xiāng)1(mm)500模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態(tài)如下圖，按四等跨連續(xù)梁驗算 靜載線荷載q10.9×1.35bG4k0.9×1.35×0.5×29.8718.15kN/m 活載線荷載q20.9×1.4×0.7bQ3k0.9×1.4&

14、#215;0.7×0.5×20.88kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.107×18.15×0.192-0.121×0.88×0.192-0.07kN·m Mmax/W0.07×106/(1/6×500×152)3.84N/mm2f14.74N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.5×29.8714.94kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63×14.94×187.54/(100×8925×

15、;(1/12×500×153)0.09mml/400187.5/4000.47mm 滿足要求！ 四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規(guī)格(mm)50×80小梁截面慣性矩I(cm4)213.33小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)150 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.19×38.067.14 kN/m 小梁彎矩圖(kN·m) Mmax0.72kN·m Mmax/W0.72×106/53.33×103

16、13.56N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.19×29.875.6 kN/m 面板變形圖(mm) 2.91mm1.5mm 滿足要求 五、柱箍驗算 柱箍類型鋼管柱箍合并根數(shù)2柱箍材質規(guī)格(mm)48×3柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kN·m) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.36kN·m，N19.3kN 短邊柱箍計算簡

17、圖 短邊柱箍彎矩圖(kN·m) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.36kN·m，N29.3kN M/Wn0.36×106/(4.49×103)81.1N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.13mml/4001.18mm 20.13mml/4001.18mm 滿足要求！ 六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N9.3×2=18.6kNNtb17.8kN N9.3&

18、#215;2=18.6kN26kN 滿足要求！ 梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱1-wkl(34)新澆混凝土梁計算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×900新澆混凝土結構層高(m)4.5梁側樓板厚度(mm)120 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN

19、/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數(shù)z0.9風荷載體型系數(shù)s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)700梁底兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1000步距h(mm)1700新澆混凝

20、土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁底兩側立柱中的位置居中梁底左側立柱距梁中心線距離(mm)500板底左側立柱距梁中心線距離s1(mm)500板底右側立柱距梁中心線距離s2(mm)500梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁底左側立柱距離(mm)500梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算，

21、計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2×129

22、.77kN/m q1靜0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×0.9×128.01kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×0.9×123.05kN/m 1、強度驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20

23、.1×28.01×0.122+0.117×1.76×0.1220.04kN·m Mmax/W0.04×106/375001.09N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677qL4/(100EI)=0.677×23.05×116.674/(100×10000×281250)0.01mml/400116.67/4000.29mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R4=0.4 q1靜l +0.45 q1活l=0.4×28.01

24、5;0.12+0.45×1.76×0.121.4kN R2=R3=1.1 q1靜l +1.2 q1活l=1.1×28.01×0.12+1.2×1.76×0.123.84kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×23.05×0.121.08kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×23.05×0.122.96kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×80小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強

25、度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.4+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(0.9-0.12)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，0.5-0.35/2/2×1，3.84+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3=3.87kN/m q2，0.5-0.35/

26、2/2×1，2.96+(0.3-0.1)×0.35/32.98kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×3.87×0.72，0.5×3.87×0.220.2kN·m Mmax/W0.2×106/640003.17N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×3.87×0.7，3.87×0.21.644kN max3Vmax/(2bh0)=3×1.644

27、×1000/(2×60×80)0.51N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.632×2.98×7004/(100×9350×2560000)0.19mml/400700/4001.75mm 2q2l24/(8EI)2.98×2004/(8×9350×2560000)0.02mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q1l1，0.39

28、3q1l1+q1l2max1.143×3.87×0.7，0.393×3.87×0.7+3.87×0.23.1kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R42.34kN，R2R33.1kN 正常使用極限狀態(tài) R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×2.98×0.7，0.393×2.98×0.7+2.98×0.22.39kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1R'42.08kN，R'2R'3

29、2.39kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48×3可調托座內主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.373×106/449083.17N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax4.996kN max2Vmax/A=2×4.996×1000/4

30、2423.57N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.09mml/400500/4001.25mm 滿足要求！ 七、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008鋼管類型48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1700/15.9=106.92=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.54 1、風荷載計算 Mw0.92×1.4×k×la×h2/100.92×1.4&

31、#215;0.22×0.7×1.72/100.05kN·m 2、穩(wěn)定性計算 根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范公式，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.9×1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2×127.16kN/m 2)小梁驗算 q1，0.5-0.35/2/2×1，3.51+(0.3-0.1)×0.35/3=3.54kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.42kN，R29.31kN，R30.42kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+Mw/l

32、bmax0.42，9.31，0.42+0.05/19.41kN fN/(A)+Mw/W9413.17/(0.54×424)+0.05×106/449052.05N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、梁底立柱扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc1 由"主梁驗算"一節(jié)計算可知扣件最大受力NmaxR1，R2，R3×19.99kNRc=kc×12=1×12=12kN 滿足要求！ 九、立柱地基基礎計算地基土類型碎石土地基承載力設計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(

33、m2)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)9.41/(1×0.15)62.75kPafak140kPa 滿足要求！梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱1-WKL2新澆混凝土梁計算跨度(m)17混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×750新澆混凝土結構層高

34、(m)4.5梁側樓板厚度(mm)120 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數(shù)z0.9風荷載體型系數(shù)s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱間

35、距l(xiāng)a(mm)750梁底兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1000步距h(mm)1700新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁底兩側立柱中的位置居中梁底左側立柱距梁中心線距離(mm)500板底左側立柱距梁中心線距離s1(mm)500板底右側立柱距梁中心線距離s2(mm)500梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁底左側立柱距離(mm)500梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)1

36、5面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×2，1.35×(0.1+(24

37、+1.5)×0.75)+1.4×0.7×2×125.12kN/m q1靜0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×0.75×123.36kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×0.75&

38、#215;119.22kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.107×23.36×0.12+0.121×1.76×0.120.03kN·m Mmax/W0.03×106/375000.72N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.632×19.22×1004/(100×10000×281250)0.004mml/400100/4000.25mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài))

39、R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.393×23.36×0.1+0.446×1.76×0.11kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.143×23.36×0.1+1.223×1.76×0.12.89kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.928×23.36×0.1+1.142×1.76×0.12.37kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393

40、15;19.22×0.10.76kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×19.22×0.12.2kN R3'=0.928 q2l=0.928×19.22×0.11.78kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×80小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1+0.9×1.

41、35×(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(0.75-0.12)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，0.5-0.4/2/2×1，2.89+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/4=2.91kN/m q2，0.5-0.4/2/2×1，2.2+(0.3-0.1)×0.4/42.22kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×2.91×0.752，0.5×

42、;2.91×0.220.18kN·m Mmax/W0.18×106/640002.74N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×2.91×0.75，2.91×0.21.325kN max3Vmax/(2bh0)=3×1.325×1000/(2×60×80)0.41N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.632×2.22×7504/(100&#

43、215;9350×2560000)0.19mml/400750/4001.88mm 2q2l24/(8EI)2.22×2004/(8×9350×2560000)0.02mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×2.91×0.75，0.393×2.91×0.75+2.91×0.22.49kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R52.

44、02kN，R2R42.49kN，R32.05kN 正常使用極限狀態(tài) R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×2.22×0.75，0.393×2.22×0.75+2.22×0.21.9kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1R'51.81kN，R'2R'41.9kN，R'31.55kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48×3可調托座內主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)2

45、05主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.373×106/449083.12N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.95kN max2Vmax/A=2×3.95×1000/42418.63N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.11mml/400500/4001.25mm 滿足要求！ 七、立柱驗算立桿穩(wěn)定

46、性計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008鋼管類型48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1700/15.9=106.92=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.54 1、風荷載計算 Mw0.92×1.4×k×la×h2/100.92×1.4×0.22×0.75×1.72/100.05kN·m 2、穩(wěn)定性計算 根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范公式，荷載設計值q1有所不同： 1)面板

47、驗算 q10.9×1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+0.9×1.4×2×123.03kN/m 2)小梁驗算 q1，0.5-0.4/2/2×1，2.65+(0.3-0.1)×0.4/4=2.67kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.53kN，R29.3kN，R30.53kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+Mw/lbmax0.53，9.3，0.53+0.05/19.41kN fN/(A)+Mw/W9410.47/(0.54×424)+0.05×106/449052.84

48、N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、梁底立柱扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc1 由"主梁驗算"一節(jié)計算可知扣件最大受力NmaxR1，R2，R3×19.95kNRc=kc×12=1×12=12kN 滿足要求！ 九、立柱地基基礎計算地基土類型碎石土地基承載力設計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)9.41/(1×0.15)62.74kPafak140kPa 滿足要求！板模板（扣件式）計算書 計算依據(jù)： 1、建

49、筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高4.5新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)4.15新澆混凝土樓板邊寬B(m)2.2 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承

50、結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.22風壓高度變化系數(shù)z0.9風荷載體型系數(shù)s0.8 三、模板體系設計模板支架高度(m)4.35立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1700立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)275立柱距混凝土板

51、長邊的距離(mm)200主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁兩端各懸挑長度(mm)100，100主梁兩端各懸挑長度(mm)100，100 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×15/

52、637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5 ×1=6.51kN/m q20.9×1.2

53、×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4= 0.24kN·m Mmax/W0.24×106/375006.33N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)

54、×0.12)×1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)5×3.11×3004/(384×10000×281250)0.12mml/400300/4000.75mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×80小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面慣性矩I(cm4)213.33 因B/lb取整2200/900取整2，按二等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需

55、進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5×0.32.02kN/m 因此，q1靜0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9&#

56、215;1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.31.07kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.30.94kN/m M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.125×1.07×0.92+0.125×0.94×0.920.2kN·m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.30.1kN/m p0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.53.15kN M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.07×0.1×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.1×0.92+0.188×3.15×0.90.58kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.02×0.12/2，0.1×0.12/2+3.15×0.10.32k