遠大幕墻計算教材

1、幕墻計算1、橫框計算 2、豎框計算 3、玻璃計算 4、連接計算 5、預埋件設(shè)計、計算 6、焊縫計算一、 幕墻橫框的計算受力模型：橫梁以立柱為支承，按立柱之間的距離作為梁的跨度，梁的支撐條件按簡支考慮，其彎距見表5-31。簡支梁內(nèi)力和撓度表 表5-31荷載情況左端反力RA右端反力RB最大彎距Mmax最大撓度umaxPPPa受力狀態(tài)：橫梁是雙向受彎構(gòu)件，在水平方向由板傳來風力、地震力；在豎直的方向由板和橫梁自重產(chǎn)生豎向彎距，見圖5-14。橫梁雙向受彎1、強度 MxWxMyWyfa 式中:Mx - 橫梁繞x軸(垂直于幕墻平面方向）的彎距設(shè)計值(KN·m)；My橫梁截面繞y軸(幕墻平面內(nèi)方向

2、）幕墻平面內(nèi)方向的彎距設(shè)計值(KN·m)； Wx橫梁截面繞x軸(垂直于幕墻平1面方向）的截面抵抗矩（mm3)Wy橫梁截面繞y軸(幕墻平面內(nèi)方向）的截面抵抗矩（mm3)塑性發(fā)展系數(shù)，可取為1.05；fa鋁型材受拉強度設(shè)計值(KN·m2)鋁合金牌號狀態(tài)強度設(shè)計值 fa受拉、受壓受剪LD30CZ84.248.9CS191.1110.8LD31RCS84.248.9CS138.380.2橫梁受風荷載和地震作用時Mx112qy×B2 （BH時）Mx18qy×B2（BH時）qy(1.0×1.4×Wk0.6×1.3×qey）&#

3、215;B分項系數(shù)組合系數(shù)qy荷載組合值（KNm）；WkZ·S·Z·WO式中：Wk作用在幕墻上的風荷載標準值（KNm2）；Z瞬時風壓的陣風系數(shù)，取2.25；S風荷載體型系數(shù)，豎直幕墻外表面可按±1.5取用；Z風壓高度變化系數(shù)；應按現(xiàn)行國家標準建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GBJ9采用。WO基本風壓（KNm2），按GBJ9附圖中的數(shù)值采用；部分城市基本風壓見表5-5 。我國部分城市基本風壓W0 （KNm2） 表5-5W0城 市0.3030石家莊、太原、蘭州、重慶、貴陽、武漢、合肥、天水0.35 北京、唐山、西安、西寧、成都、昆明、鄭州、洛陽、長沙、南京、 蚌埠、桂林、

4、南寧、鎮(zhèn)江、拉薩、日喀則、無錫、濟南0.40天津、秦皇島、保定、杭州、南昌、蘇州、連云港、景洪、揚州、南通、九江、敦煌0.45廣州、哈爾濱、塘沽、長白、通化0.50沈陽、呼和浩特、漳州、寧波、丹東0.55佳木斯、長春、溫州、上海、青島、煙臺、營口、茂名、福州、威海、東興、酒泉、大理0.60大連、烏魯木齊0.65喀升、二連、阿克蘇、海拉爾、嘉峪關(guān)0.70湛江、?？?、三亞、香港、澳門、深圳、珠海、北海、滿洲里0.75汕頭、廈門、泉州、伊寧0.80吐魯番、克拉瑪依 qeyE·max·GA式中：qey垂直于幕墻表面的地震作用（KNm2）；E動力放大系數(shù)，可取3.0；max水平地震影

5、響系數(shù)最大值，6度抗震設(shè)計時取 0.04； 7度抗震設(shè)計時取 0.08； 8度抗震設(shè)計時取 0.16；G 幕墻構(gòu)件的重量（KN）； A 幕墻構(gòu)件的面積（m2）；其中：GH×B×（t1+ t2）×玻×1.1A=H×B 式中：H分格高 m；B分格寬 m；t1外片玻璃厚度 m；t2內(nèi)片玻璃厚度 m；玻玻璃重量體積密度 KNm3普通、夾層、半鋼化、鋼化25.6 KNm3夾絲玻璃26.5 KNm3橫梁受重力作用時My18qx×B2qx1.2×qxkqxk1.2·t·H×1.1式中：qx橫框所承受的重力線荷

6、載設(shè)計值（KN/m）； qxk橫框所承受的重力線荷載標準值（KN/m）；t玻璃總厚度( m )2.剛 度：玻璃板材支承在橫梁和立柱上，組成幕墻平面。在風力和地震力作用下，橫梁和立柱會產(chǎn)生撓曲。豎向荷載使橫框產(chǎn)生豎向撓度。如果它們的撓度過大，幕墻變形過大，則會使幕墻物理性能（雨水滲漏、空氣滲透等）受到損害，甚至使玻璃破碎，因此應當驗算橫梁和立柱的撓度。 橫框的許用撓度 fB/18020mm. 水平方向的撓度BH時 fqyk·B4120EIXBH時 f5qyk·B4384EIx組合系數(shù) qyk(1.0×WK+0.6 qey)×B式中： E彈性模量，鋁合金70

7、000N/（KN/mm2）； qyk荷載組合值（KN/m）； 豎直方向的撓度 f5qxk·B4384EIY 實際剛度計算先選橫框，通過許用撓度f算出Ixmin、Iymin來核算所選擇的橫框是否符合。二、 幕墻豎框的計算：立柱通常為偏心受拉構(gòu)件，應避免設(shè)計成偏心受壓構(gòu)件，受壓時容易喪失穩(wěn)定。立柱的軸向力由板、橫梁的重量和立柱的重量產(chǎn)生；立柱的彎距由橫梁傳來的（有時由板直接傳來）的風力和地震力產(chǎn)生。1、 受力模型: 簡支梁：豎框上端懸掛在與建筑物連接的轉(zhuǎn)接件上，下部固定在下層豎框伸出的鋁插芯上（見圖a）.雙跨梁：豎框與建筑物的固定點比簡支梁模型多一個（見圖b）. 多跨鉸接連續(xù)靜定梁：底層

8、豎框的上端懸挑于固定點之上一定長度，第二層豎框的下端通過鋁插芯與底層豎框連接，其上端也懸挑一定長度，其余層依次同樣安裝（見圖c）。 多跨鉸接連續(xù)一次超靜定梁：雙跨梁豎框上端帶有一個懸挑端，其它安裝方式同多跨鉸接連續(xù)靜定梁（見圖d）。2、 計算模型選用原則 當樓面梁截面高度足夠（或樓層間有輔助支撐結(jié)構(gòu)）可以布置兩個支點時，應優(yōu)先采用多跨鉸接連續(xù)一次超靜定梁；其次采用雙跨梁。 當樓面梁截面高度較?。ɑ驑菍娱g無輔助支撐結(jié)構(gòu)）只能布置一個支點時，應優(yōu)先采用多跨鉸接連續(xù)靜定梁；此情況原則上不采用簡支梁進行豎框計算，除非工程有特殊要求，方采用簡支梁計算模型。3、計算公式 簡支梁計算公式a、強度計算 NA0

9、M（·W）fa其中：N=1.2GGL×B×（t1t2）×玻×1.2 M18q強度×L2 q強度q×B q1.4×1.0×Wk1.36×0.6×qey式中：M豎框彎矩設(shè)計值 N·m； N豎框拉力設(shè)計值 N； A0豎框凈截面面積 mm2；W在彎矩作用方向的凈截面抵抗矩 mm3；塑性發(fā)展系數(shù)，可取為1.05； fa鋁型材的強度設(shè)計值， Nmm2； G幕墻構(gòu)件的重量 KN； L計算層間高 m；B分格寬 m； t玻璃厚度 m；玻 玻璃的密度，取25.6 KNm3 q強度 豎框所受線荷載

10、 KN/m q 強度荷載組合 qey垂直于幕墻表面的地震作用 KNm2；b、剛度計算 f5q剛度y·L4384EIxq剛度yqy×B qy1×Wk0.6qey fB/18020mm式中：q剛度y在矩形荷載作用下豎框所受線荷載和作用；qy垂直于幕墻表面撓度荷載組合作用； 雙跨梁計算公式My18q強度·（L13L23）8L f ·5q剛度·L4384EIx式中：折減系數(shù)（雙跨梁對相同條件的簡支梁的撓度比值），按L1/L2查表 L1短跨長 L2長跨長 多跨鉸接連續(xù)靜定梁計算公式1)R1B=1/2·qL11-(a1/L1)2 Pi=

11、R(i-1)B (i=2，3，4，) RiB=1/2·qLi1-(ai/Li)2-Pi(ai/Li ) (i=2，3，4，)2)M1=1/8·qL121-(a1/L1)2M/W+N/A0faf1中=5qkL14/384EIf2c=qka2L23/(24EI) ·-1+4(a2/L2)2+3(a2/L2)3+P2Ka22L2/(3EI)·(1+a2/L2)f1總=f1中+f2c/220mm f1總/(L1+a2)1/1802)MiA=-(qai2/2+piai)M/W+N/A0fa3)Mi=1/2·qLi1-(ai/Li)2-Pi(ai/Li)&

12、#183;x-qx2/2 X=1/2·qLi1-( ai/Li) 2-Pi/q·(ai/Li)M/W+N/A0fafi中=5qkLi4/384EI-qkai2Li2/32EI-qikaiLi2/16EIfic=qkaiLi3/(24EI)·-1+4（a2/L2）2+3(a2/L2) 3+PiKai2Li/(3EI)·(1+ai/Li)fi總=fi中+f(i+1)c/220mm fi總/(Li+Ai+1)1/180 多跨鉸接連續(xù)一次超靜定梁計算公式（參見圖4-1）1)R1B=1/2·qL11-(a1/L1)2RiB=1/2·qbi+Mi

13、D/Bi2)Mi =1/8·qL121-( a1/L1)22MiA = -(qai2 / 2+pi ai)MiD = -q(bi3 +di3)/8Li-MiAdi/2LiMi中 =1/8·qb i2-MiD/23)選擇一彎距絕對值最大截面進行應力驗算：M/W+N/A0fa4)選擇一跨中彎距最大一跨進行撓度驗算： fi中=5qkLi4/384EI+MiDbi2/24EIfic=( -piai3/3-qkai4/8+qkdi4/24+MiAdi/3+MiDdi/6) /EIfi總=fi中+f(i+1)c/220mm fi總/(Li+Ai+1)1/180注：1、簡支梁、雙跨梁、等

14、跨多跨鉸接連續(xù)靜定梁可采用計算書軟件計算。2、對于多跨鉸接連續(xù)靜定梁、多跨鉸接連續(xù)一次超靜定梁，應從頂層逐層計算；對于連續(xù)多層豎框的a1、L1（或a1、b1、d1）均相同，當內(nèi)力逼近一定值時，可不再逐一計算。3、 彎距計算采用荷載的設(shè)計值，撓度計算采用荷載的標準值。4、 注意撓度的方向，正值表示向下，負值表示向上（荷載方向如計算簡圖所示）。三、 玻璃的計算1、 溫差應力計算：t2=1.2t2kfg式中：t2玻璃溫差應力設(shè)計值f g玻璃強度設(shè)計值Nmm2 類型厚度（mm）強度設(shè)計值 fg大面上的強度邊緣強度普通玻璃528.0195浮法玻璃51228.0195151920.014.0鋼化玻璃512

15、84.0588151959.0413夾絲玻璃61021.0147注：1.夾層玻璃和中空玻璃的強度可按所采用的玻璃類型取用其強度。 2.表中鋼化玻璃強度設(shè)計值取為浮法玻璃強度設(shè)計值得3倍。當鋼化玻璃 強度不到浮法玻璃強度3倍時，應根據(jù)實測結(jié)果予以調(diào)整。t2k=0.74E··1·2·3·4（Tc-Ts） 式中：t2k玻璃中央與邊緣存在的溫差而產(chǎn)生的溫差應力標準值 E玻璃的彈性模量，取0.72×105Nmm2玻璃的線性膨脹系數(shù) 1.0×10-51陰影系數(shù)；可按表5-19d采用，無陰影時取1=1.0；2窗簾系數(shù)；可按表5-20采用3

16、玻璃面積系數(shù)；可按表5-21采用4嵌縫材料系數(shù)；可按表5-22采用 Tc-Ts玻璃中央和邊緣溫度（）陰 影 系 數(shù) 1 表 5-19d單 側(cè)鄰 邊對邊陰影形狀系數(shù)1.31.61.7窗 簾 系 數(shù) 2 表5-20窗簾種類薄 窗 簾百 頁 窗窗簾與玻璃間距100mm100mm100mm100mm系 數(shù)1.31.61.51.3面 積 系 數(shù) 3 表5-21面積（m2）0.51.01.52.02.53.04.05.06.0系 數(shù)0.951.001.041.071.091.101.121.141.15嵌縫材料系數(shù)4 表5-22鑲嵌玻璃的邊緣材料幕墻種類玻璃幕墻金屬彈性嵌縫材料0.550.650.400.

17、50氣密性嵌縫材料0.380.48 Ts0.65 t00.35 ti 式中：t0室外溫度（）,根據(jù)當?shù)貧庀笈_資料 ti室內(nèi)溫度（），用房屋暖氣設(shè)計溫度 室外側(cè)玻璃的中央溫度為空氣層6mm Tco 42.5A021.5Ai0.79 t00.21 ti Tci 60.5Ai21.5 A00.61 ti 0.40 t0 空氣層12mm Tco 44.0A018.5Ai0.82 t00.19 ti Tci 66.0Ai18.5 A00.66 ti 0.34 t0 式中：Tco 室外側(cè)玻璃的中央溫度 Tci 室內(nèi)側(cè)玻璃的中央溫度A0 室外側(cè)玻璃的組合吸收率，表5-28 5-30 A I室內(nèi)側(cè)玻璃的組合吸

18、收率，表5-28 5-30Tco-Ts取兩者較大值，代入溫差應力公式計算T_ci-Ts中空玻璃中央溫度Tc表5-28 基本式：使用記號單位及數(shù)值參照表Tco：室外側(cè)玻璃的中央部溫度Tci：室內(nèi)側(cè)玻璃的中央部溫度Ao：室外側(cè)玻璃的組合吸收率表5-28Ai：室內(nèi)側(cè)玻璃的中央部溫度表5-28Io：日射量W/m2表5-24o：室外側(cè)熱傳導系數(shù)15W/（m2)i：室內(nèi)側(cè)熱傳導系數(shù)8W/（m2)a：中空玻璃空氣層的熱傳導系數(shù)實用式：* 空氣層6mm的場合Tco 42.5A021.5Ai0.79 t00.21ti Tci 60.5Ai21.5 A00.61 ti 0.40 t0空氣層6mm的場合 Tco 4

19、4.0A018.5Ai0.82 t00.19 tiTci 66.0Ai18.5 A00.66 ti 0.34 t06mm的場合8W/（m2)12mm的場合W/（m2)ta：室外溫度表5-23ti：室內(nèi)溫度表5-23aaa：室外側(cè)玻璃的吸收率、透過率、反射率表5-29ii：室內(nèi)側(cè)玻璃的吸收率、反射率表5-29中空玻璃入射角度30的綜合吸收率（A）、綜合反射率（R）、綜合透過率（T） 表5-30品種（mm）綜合吸收率（A）綜合反射率（R）綜合透過率（T）外側(cè)玻璃（Ao）外側(cè)玻璃（Ai） 熱 吸 收藍色6+透明60.4300.0760.0780.4166+透明夾網(wǎng)夾絲6.80.4300.0960.0

20、780.3968+透明80.5070.0830.0690.3418+透明夾網(wǎng)夾絲6.80.0570.0830.0690.341灰色6+透明60.3820.0820.0820.4546+透明夾網(wǎng)夾絲6.80.3810.1050.0820.4328+透明80.4620.0910.0710.3768+透明夾網(wǎng)夾絲6.80.4620.0910.0710.376古銅6+透明60.3810.0820.0820.4556+透明夾網(wǎng)夾絲6.80.3800.1060.0820.4328+透明80.4610.0910.0710.3778+透明夾網(wǎng)夾絲6.80.4610.0910.0710.377續(xù)表品種（mm）綜

21、合吸收率（A）綜合反射率（R）綜合透過率（T）外側(cè)玻璃（Ao）外側(cè)玻璃（Ai） 熱 反射藍色 6+透明6. 6+透明夾網(wǎng)夾絲6.8.8+透明8.8+透明夾網(wǎng)夾絲6.8.灰色 6+透明6. 6+透明夾網(wǎng)夾絲6.8.8+透明8.8+透明夾網(wǎng)夾絲6.8.古銅 6+透明6. 6+透明夾網(wǎng)夾絲6.8.8+透明8.8+透明夾網(wǎng)夾絲6.8.2、 玻璃強度計算：通常情況下自重、地震作用所產(chǎn)生的應力很小，不起控制作用，只需考慮風力作用或溫度作用便可以了。W·W·WkE·E·Ek<fg式中: 玻璃中應力設(shè)計值Wk、Ek 風荷載、地震作用下的應力標準值 W、E相應的分項

22、系數(shù)，分別取1.4，1.3W、E相應的組合值系數(shù)，分別取1.0，0.6Wk 6·1·Wk·a2/t2 式中: 1彎曲系數(shù)，按a/b的值查表(JGJ102) (b為長邊邊長) a 玻璃短邊長度，(mm)； t 玻璃的厚度，（mm）；中空玻璃的厚度取單片外側(cè)玻璃厚度的1.2倍；夾膠玻璃的厚度取單片玻璃厚度的1.25倍。1值 表5.4.1a/b0.000.250.330.400.500.550.600.6510.1250.12300.11800.11150.10000.09340.08680.0804a/b0.700.750.800.850.900.951.0010.0

23、7420.06830.06280.05760.05280.04830.0442Ek1.2×6·1·qEk· a2/t2 式中: 1.2 考慮鋁框、地震作用加大20 qEkE·max·25.6·t qEk水平地震作用標準值 t 玻璃內(nèi)外片厚度之和（m）3、玻璃撓度計算：2·qk·a4 / D qk=Wk+0.6qek D=E t3/(12(1-2)式中:玻璃跨中最大撓度mm2跨中最大撓度系數(shù)，可按表5-18采用。表中a、b值 分別為玻璃的短邊和長邊長度2值 表5-18a/b0.000.2100.250.33

24、0.500.550.600.6520.013020.012970.012820.012230.010130.009400.005470.00796a/b0.700.750.800.850.900.951.0020.007270.006630.006030.005470.004960.004490.00406 qk垂直于玻璃平面方向的荷載和地震作用設(shè)計值，分項 系數(shù)為1.0 a 玻璃短邊長度，(mm)；D 玻璃板的彎曲剛度E玻璃的彈性模量，取0.72×10t 玻璃厚度。中空玻璃的等效厚度取1.2 t；夾膠玻璃等 效厚度取1.25 t。T為單片玻璃厚度。泊松比，=0.24、玻璃面積計算:

25、用以驗算玻璃分格是否滿足要求。 >B×H 2Wk·（t2t224）1（t1t2）3 式中：玻璃的允許最大面積 m2 Wk風荷載標準值 KNm2 t1雙層玻璃中較薄的玻璃厚度 mm；t2雙層玻璃中較厚的玻璃厚度 mm；2玻璃種類調(diào)整系數(shù)四、連接計算1、 豎框與建筑物連接max=V/A < max最大組合剪應力V豎框所承受的荷載和作用效應組合后的設(shè)計值N連接豎框螺栓的有效截面積mm2 V(1.4Wk1.3×0.6Ek) 2(1.2Gk) 2)0.5雙跨梁WkWk×B×（L+ L）/8L1L2+0.5L）ekE·max·

26、;(Gk·B / L·)×（L+ L）/8L1L2+0.5L） Gk玻×（t+ t）×B×L×. Wk一個豎框單元所受的風荷載標準值 W k風荷載標準值B分格寬短跨長2長跨長計算層間高ek一個豎框單元所受的水平地震作用k一個豎框單元所受的重量標準值玻玻璃密度 t1外層玻璃厚度 m；t2 內(nèi)層玻璃厚度 m；2、豎框壁局部承壓能力驗算V<NCB 局部承壓能力滿足要求V螺栓所受的剪力設(shè)計值NCB豎框壁局部承壓能力NCB=d·t總·fCB3、橫框與豎框連接計算：豎框與角片連接選用個4.8×16/G

27、B845-85max < 30N/ mm2=(1.4Nwk+1.3×0.6×Nek) 2+(1.2 Gk) 2) 0.5/2×4A釘Nwk=Wk·B·B / 2Nwk橫框所受風力標準值Nek=E·max·GNek橫框所受水平地震作用標準值Gk玻×（t+ t）×B×H×1.2A釘每個ST4.8×16緊固釘受荷面積 16.76 mm24、 伸縮縫接點寬度計算為了適應幕墻溫度變形以及施工調(diào)整的需要，豎框上下段通過插芯套裝，留有一段空隙伸縮縫d。da1a2··

28、;L 式中： d伸縮縫尺寸， mm；由于溫度變化產(chǎn)生的位移， mm；豎框材料的線膨脹系數(shù)，取2.35×10-5；溫度變化（） 取80； 計算層間高，m；實際伸縮調(diào)整系數(shù)，取0.85；考慮密封膠變形能力的系數(shù)，取0.5； a1施工誤差，取2mm； a2主體結(jié)構(gòu)的軸向壓縮變形，取3mm。5、 結(jié)構(gòu)硅酮密封膠的強度驗算：玻璃幕墻構(gòu)件的下列部位應采用與接觸材料相容的結(jié)構(gòu)硅酮密封膠密封粘結(jié)，其粘結(jié)寬度S及厚度tS應滿足強度要求：a 半隱框、隱框幕墻使用的中空玻璃的兩層玻璃周邊；b 半隱框、隱框幕墻構(gòu)件的玻璃與鋁合金框之間的部位。粘結(jié)寬度S計算最后膠縫寬度參考兩者中較大者a 在風荷載作用下： S

29、Wk·a2000f1 mmb 在玻璃自重作用下 Sqgk·a·b2000（ab）f2式中：S結(jié)構(gòu)硅酮密封膠的粘結(jié)寬（mm），由計算確定，但不得小于7mm； Wk風荷載標準值 KNm2； a 玻璃的短邊長度 mm；b玻璃的長邊長度 mm； f1膠的短期強度允許值，可按0.14 Nmm2采用；f2膠的長期強度允許值，可按0.007Nmm2采用；qgk玻璃單位面積重量（KNm2）；粘結(jié)厚度ts計算：式中： tS結(jié)構(gòu)硅酮密封膠的粘結(jié)厚度 mm；6 mmtS12 mmS幕墻玻璃的相對位移量，取3mm結(jié)構(gòu)硅酮密封膠的延伸率，取12.525；五預埋件設(shè)計、計算. 基本構(gòu)造要求

30、埋件錨板宜采用熱浸鍍鋅的Q235鋼。鋼筋應采用、級鋼筋，不得采用冷加工鋼筋。 受力直錨筋不少于4根，不宜多于4層（8根）。其直徑不宜小于8mm，也不宜大于25mm。受剪預埋件可用跟錨筋。 直錨筋與錨板宜采用形焊。錨筋直徑不大于20mm時宜采用壓力埋弧焊，直徑大于20mm時，宜采用穿孔塞焊。當采用手工焊時，焊縫高度不宜小于6mm及0.5d（級鋼筋）或0.6d（級鋼筋）。 受拉錨筋當充分利用其強度時，其錨固長度應符合下表要求，同時，光圓鋼筋末端應做彎鉤。當不能滿足時，可采用加焊端部錨板或橫向鋼筋等錨固措施。錨固鋼筋錨固長度（mm）鋼筋類型混凝土強度等級C25C30級鋼30d25d級鋼35d30d

31、當未充分利用錨筋的受拉強度，或為受剪、受壓錨筋，其錨固長度不應小于180mm。 錨板厚度應大于錨筋直徑的0.6倍，受拉和受彎錨板的厚度還應大于b8（b為錨筋間距）。 錨筋中心至錨板邊緣距離不應小于2d及20mm。 對于受拉和受彎預埋件，錨筋間距b（水平）及b1（豎向）、錨筋中心至構(gòu)件邊緣距離C（水平）及C1（豎向）均不應小于45mm。對于受剪預埋件： b，b1300mm b16d及70mmC16d及70mmb，C13d及45mm 主體結(jié)構(gòu)混凝土強度不宜低于C30。. 錨筋面積As計算 當埋件結(jié)構(gòu)設(shè)計滿足以上要求后，即需要確定錨筋直徑，其需根據(jù)具體輸入條件計算得出，以下為錨筋面積As計算。 有剪

32、力、法向拉力和彎矩共同作用時，應按下列兩個公式計算，并取其中的較大值。 AsV（rvfy）+ N（0.8bfy）+ M（1.3rbfyz）As N（0.8bfy）+ M（0.4rbfyz） 有剪力、法向壓力和彎矩共同作用時，應按下列兩個公式計算，并取其中的較大值。 As（V-0.3N）（rvfy）+ （M-0.4NZ）（1.3bfyz）As（ M-0.4 NZ）（0.4rbfyz） 當M0.4 NZ時，取M-0.4 NZ0 在上述公式中：v=（4-0.08d）fC fY ，當v0.7時，取為0.7。 當采取措施防止錨板彎曲時，可取b=1.0，否則b=0.4+0.25td 式中： V剪力設(shè)計值；

33、 N法向拉力或法向壓力設(shè)計值，法向壓力設(shè)計值 應符合N0.5 fCA，A為錨板面積； M彎矩設(shè)計值； r錨筋層數(shù)影響系數(shù)，兩層時取1.0，三層時取0.9，四層 時取0.85；錨筋受剪承載力系數(shù)； 錨筋直徑（mm）； 錨板彎曲變形折減系數(shù) 錨板厚度（mm）； 外層錨筋中心線距離（mm）； fc混凝土軸心受壓強度設(shè)計值；按表1采用； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值；按表2采用； 混凝土軸心受壓強度設(shè)計值fc（N/mm2） 表1強度等級C25C30C35C40C45C50C55C60fc12.51517.519.521.523.525.026.5鋼筋受拉強度設(shè)計值fc（N/mm2） 表2鋼筋種類級鋼筋級鋼筋fy210310六焊縫計算：1. 對接焊縫計算 對界接頭和T形接頭中，垂直于軸心拉力或壓力的對接焊縫，強度按下式計算：=N（lWt）f tW或f cw式中 N軸心；拉力或軸心壓力；lW焊縫長度； t在對接接頭中為連接件的最小厚度，在T形接頭中為腹板厚度； f tW、f cw對接焊縫的抗拉、抗壓強度設(shè)計值。 在對接接頭和T形接頭中，承受彎矩和剪力共同作用的對接焊縫，齊正應力和剪應力應分別計算。但在同時受有較大的正應力和剪應力處（如梁腹板橫向?qū)雍缚p的端部）應按下式計算：2+321.1f tW注： 1.當承受軸心力的板件用斜焊縫對接，焊縫與作用力間的夾角