鋼筋彎曲機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書

1、目錄目錄 1中英文摘要 2緒論 3第1章 彎矩計(jì)算與電動機(jī)選擇 41.1 工作狀態(tài) 42.1 材料達(dá)到屈服極限時(shí)的始彎矩 4第2章 v帶傳動設(shè)計(jì) 52.1 V帶輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 5第3章 第一級圓柱齒輪設(shè)計(jì) 83.1 選擇材料 83.2 接觸強(qiáng)度進(jìn)行初步設(shè)計(jì) 83.3 齒輪校核 103.4 齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計(jì)算 12第4章 第三級圓柱齒輪設(shè)計(jì) 14 4.1 選擇材料 144.2 接觸強(qiáng)度進(jìn)行初步設(shè)計(jì) 144.3 齒輪校核 154.4 4 齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計(jì)算 18第5章 中間軸設(shè)計(jì) 205.1 計(jì)算作用在軸上的力 205.2 計(jì)算支力和彎矩 205.3 截面校核 22第6章 主

2、軸設(shè)計(jì) 246.1 計(jì)算作用在軸上的力 246.2 計(jì)算支力和彎矩 256.3 截面校核 26第7章 軸承的選擇 287.1滾動軸承選擇 28中英文 28總結(jié) 32參考文獻(xiàn) 33摘 要 通過強(qiáng)度計(jì)算分析，認(rèn)為現(xiàn)有GW-40彎曲機(jī)的大部分零件有較大的設(shè)計(jì)裕量，需要改變個(gè)別零部件及電動機(jī)功率即可大幅度提高加工能力，滿足40鋼筋的彎曲加工。還可以升級為GW-50鋼筋彎曲機(jī)。關(guān)鍵詞 鋼筋彎曲機(jī) 始彎矩 終彎矩 主軸扭矩 【Abstract】Adopt analyze and count of the intensity ,we believe that the components of the St

3、eel reinforcing bar- curved equipment have the huge design foreground . we can Improve the ability of machining, only change very few components and the electric Motors efficiency. It can be contented to the machining of the 40 screw thread steel and go up to the 50 steel reinforcing bar curved equi

4、pment.Key words: steel reinforcing bar-curved equipment first curved last curved Main shaft curved.鋼筋彎曲機(jī)設(shè)計(jì)及其運(yùn)動過程虛擬專業(yè):機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動化, 學(xué)號:201001070039,姓名:丁立指導(dǎo)教師: 段 非緒論我國工程建筑機(jī)械行業(yè)近幾年之所以能得到快速發(fā)展，一方面通過引進(jìn)國外先進(jìn)技術(shù)提升自身產(chǎn)品檔次和國內(nèi)勞動力成本低廉是一個(gè)原因，另一方面國家連續(xù)多年實(shí)施的積極的財(cái)政政策更是促使行業(yè)增長的根本動因。受國家連續(xù)多年實(shí)施的積極財(cái)政政策的刺激，包括西部大開發(fā)、西氣東輸、西電東送、青藏鐵路、

5、房地產(chǎn)開發(fā)以及公路（道路）、城市基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)等一大批依托工程項(xiàng)目的實(shí)施，這對于重大建設(shè)項(xiàng)目裝備行業(yè)的工程建筑機(jī)械行業(yè)來說可謂是難得的機(jī)遇，因此整個(gè)行業(yè)的內(nèi)需勢頭旺盛。同時(shí)受我國加入WTO和國家鼓勵出口政策的激勵，工程建筑機(jī)械產(chǎn)品的出口形勢也明顯好轉(zhuǎn)。我國建筑機(jī)械行業(yè)運(yùn)行的基本環(huán)境、建筑機(jī)械行業(yè)運(yùn)行的基本狀況、建筑機(jī)械行業(yè)創(chuàng)新、建筑機(jī)械行業(yè)發(fā)展的政策環(huán)境、國內(nèi)建筑機(jī)械公司與國外建筑機(jī)械公司的競爭力比較以及2012年我國建筑機(jī)械行業(yè)發(fā)展的前景趨勢進(jìn)行了深入透徹的分析。第1章 彎矩計(jì)算與電動機(jī)選擇1.1工作狀態(tài)1.鋼筋受力情況與計(jì)算有關(guān)的幾何尺寸標(biāo)記圖1。設(shè)鋼筋所需彎矩：Mt=式中 F為撥斜柱對鋼筋

6、的作用力；Fr為F的徑向分力;a為F與鋼筋軸線夾角。 當(dāng)Mt一定，a越大則撥斜柱及主軸徑向負(fù)荷越??；a=arcos(L1/Lo)一定，Lo越大。因此，彎曲機(jī)的工作盤應(yīng)加大直徑，增大撥斜柱中心到主軸中心距離L0 GW-50鋼筋彎曲機(jī)的工作盤設(shè)計(jì)：直徑400mm，空間距120mm，L0=169.7 mm，Ls=235，a=43.802.鋼筋彎曲機(jī)所需主軸扭矩及功率按照鋼筋彎曲加工規(guī)范規(guī)定的彎曲半徑彎曲鋼筋，其彎曲部分的變形量均接近或過材的額定延伸率，鋼筋應(yīng)力超過屈服極限產(chǎn)生塑性變形。2.1材料達(dá)到屈服極限時(shí)的始彎矩 1.按40螺紋鋼筋公稱直徑計(jì)算M0=K1Ws式中，M0為始彎矩，W為抗彎截面模數(shù)，

7、K 1為截面系數(shù)，對圓截面K 1=1.7；對于25MnSi螺紋鋼筋M0=373（N/mm2）,則得出始彎矩M0=3977（N·m）2. 鋼筋變形硬化后的終彎矩鋼筋在塑性變形階段出現(xiàn)變形硬化（強(qiáng)化），產(chǎn)生變形硬化后的終彎矩：M=（K 1+K0/2Rx）Ws式中，K0為強(qiáng)化系數(shù)，K0=2.1/p=2.1/0.14=15, p為延伸率，25MnSi的p=14%，Rx=R/d0,R為彎心直徑，R=3 d0，則得出終彎矩 M=11850（N·m） 3. 鋼筋彎曲所需距Mt=(M0+M)/2/K=8739（N·m）式中，K為彎曲時(shí)的滾動摩擦系數(shù)，K=1.05 按上述計(jì)算方法同

8、樣可以得出50I級鋼筋（b=450 N/mm2）彎矩所需彎矩：Mt=8739（N·m）,取較大者作為以下計(jì)算依據(jù)。4. 電動機(jī)功率由功率扭矩關(guān)系公式 A0=T·n/9550=2.9KW,考慮到部分機(jī)械效率=0.75，則電動機(jī)最大負(fù)載功率 A= A0/=2.9/0.75=3.9（KW），電動機(jī)選用Y系列三相異步電動機(jī)，額定功率為=4（KW）,額定轉(zhuǎn)速=1440r/min。6. 電動機(jī)的控制 （如圖2所知） 第2章 v帶傳動設(shè)計(jì)2.1 V帶輪的設(shè)計(jì)計(jì)算電動機(jī)與齒輪減速器之間用普通v帶傳動，電動機(jī)為Y112M-4，額定功率P=4KW，轉(zhuǎn)速=1440，減速器輸入軸轉(zhuǎn)速=514，輸送

9、裝置工作時(shí)有輕微沖擊，每天工作16個(gè)小時(shí)1. 設(shè)計(jì)功率根據(jù)工作情況由表8122查得工況系數(shù)=1.2，=P=1.24=4.8KW2. 選定帶型根據(jù)=4.8KW和轉(zhuǎn)速=1440，有圖812選定A型3. 計(jì)算傳動比Ì=2.84. 小帶輪基準(zhǔn)直徑由表8112和表8114取小帶輪基準(zhǔn)直徑=75mm5. 大帶輪的基準(zhǔn)直徑大帶輪的基準(zhǔn)直徑=（1-）取彈性滑動率=0.02= （1-）=2.8=205.8mm實(shí)際傳動比=2.85 從動輪的實(shí)際轉(zhuǎn)速=505.26 轉(zhuǎn)速誤差=1.7% 對于帶式輸送裝置，轉(zhuǎn)速誤差在范圍是可以的6. 帶速 =5.627. 初定軸間距0.7（+）（+）0.7（75+205）（7

10、5+205）196取=400mm8. 所需v帶基準(zhǔn)長度 =2+ =2 =800+439.6+10.56 =1250.16mm 查表818選取9. 實(shí)際軸間距a=400mm10. 小帶輪包角 =- = =11. 單根v帶的基本額定功率根據(jù)=75mm和=1440由表8127（c）用內(nèi)插法得A型v帶的=0.68KW12. 額定功率的增量根據(jù)和由表8127（c）用內(nèi)插法得A型v帶的=0.17KW13. V帶的根數(shù)ZZ=根據(jù)查表8123得=0.95根據(jù)=1250mm查表得818得=0.93Z=6.38取Z=7根14. 單根V帶的預(yù)緊力 =500（ 由表8124查得A型帶m=0.10則=500（=99.5

11、3N15. 壓軸力=2=1372N16. 繪制工作圖 第3章 圓柱齒輪設(shè)計(jì)3.1 選擇材料確定和及精度等級參考表8324和表8325選擇兩齒輪材料為：大，小齒輪均為40Cr，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火，齒面硬度為48-50HRc，精度等級為6級。按硬度下限值，由圖838（d）中的MQ級質(zhì)量指標(biāo)查得=1120Mpa；由圖839（d）中的MQ級質(zhì)量指標(biāo)查得FE1=FE2=700Mpa, Flim1=Flim2=350 3.2 按接觸強(qiáng)度進(jìn)行初步設(shè)計(jì)1. 確定中心距a(按表8328公式進(jìn)行設(shè)計(jì)) a>CmAa(+1)=1K=1.7 取2. 確定模數(shù)m(參考表834推薦表) m=(0.0070.02)a

12、=1.44, 取m=3mm3. 確定齒數(shù)z,zz=20.51 取z=21z=z=5.521=115.5 取z=1164. 計(jì)算主要的幾何尺寸（按表835進(jìn)行計(jì)算）分度圓的直徑 d=m z=321=63mm d=m z=3*116=348mm齒頂圓直徑 d= d+2h=63+23=69mm d= d+2h=348+23=353mm端面壓力角 基圓直徑 d= dcos=63cos20=59.15mm d= dcos=348cos20=326.77mm齒頂圓壓力角 =arccos=31.02 = arccos=22.63端面重合度 = z（tg-tg）+ z(tg-tg) =1.9齒寬系數(shù) =1.3

13、縱向重合度 =03.3 齒輪校核1. 校核齒面接觸強(qiáng)度（按表8315校核） 強(qiáng)度條件：= 計(jì)算應(yīng)力：=ZZZZZ = 式中： 名義切向力F=2005N 使用系數(shù) K=1（由表8331查?。?動載系數(shù) =（） 式中 V= A=83.6 B=0.4 C=6.57 =1.2齒向載荷分布系數(shù) K=1.35（由表8332按硬齒面齒輪，裝配時(shí)檢修調(diào)整，6級精度K非對稱支稱公式計(jì)算）齒間載荷分配系數(shù) （由表8333查?。┕?jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) =1.5（由圖8311查?。?重合度的系數(shù) （由圖8312查?。?螺旋角系數(shù) （由圖8313查取） 彈性系數(shù) （由表8334查取） 單對齒嚙合系數(shù) Z=1 = =143.17M

14、Pa許用應(yīng)力：= 式中：極限應(yīng)力=1120MPa 最小安全系數(shù)=1.1（由表8335查?。?壽命系數(shù)=0.92（由圖8317查取） 潤滑劑系數(shù)=1.05（由圖8319查取，按油粘度等于350） 速度系數(shù)=0.96（按由圖8320查?。?粗糙度系數(shù)=0.9（由圖8321查?。?齒面工作硬化系數(shù)=1.03（按齒面硬度45HRC，由圖8322查取） 尺寸系數(shù)=1（由圖8323查取）則： =826MPa 滿足2. 校核齒根的強(qiáng)度（按表8315校核） 強(qiáng)度條件：= 許用應(yīng)力： =； 式中：齒形系數(shù)=2.61， =2.2（由圖8315（a）查?。?應(yīng)力修正系數(shù)，（由圖8316（a）查?。?重合度系數(shù) =1

15、.9 螺旋角系數(shù)=1.0（由圖8314查?。?齒向載荷分布系數(shù)=1.3（其中N=0.94，按表8330計(jì)算） 齒間載荷分配系數(shù)=1.0（由表8333查?。?則 =94.8MPa=88.3MPa許用應(yīng)力：= （按值較小齒輪校核） 式中： 極限應(yīng)力=350MPa 安全系數(shù)=1.25（按表8335查?。?應(yīng)力修正系數(shù)=2（按表8330查取） 壽命系數(shù)=0.9（按圖8318查?。?齒根圓角敏感系數(shù)=0.97（按圖8325查?。?齒根表面狀況系數(shù)=1（按圖8326查?。?尺寸系數(shù)=1（按圖8324查取）則 = 滿足， 驗(yàn)算結(jié)果安全3.4 齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計(jì)算1.確定齒厚偏差代號為：6KL GB

16、1009588（參考表8354查?。?.確定齒輪的三個(gè)公差組的檢驗(yàn)項(xiàng)目及公差值（參考表8358查?。┑诠罱M檢驗(yàn)切向綜合公差，=0.063+0.009=0.072mm,(按表8369計(jì)算，由表8360，表8359查取)；第公差組檢驗(yàn)齒切向綜合公差，=0.6（）=0.6（0.009+0.011）=0.012mm，（按表8369計(jì)算，由表8359查取）；第公差組檢驗(yàn)齒向公差=0.012（由表8361查取）。3.確定齒輪副的檢驗(yàn)項(xiàng)目與公差值（參考表8358選擇）對齒輪，檢驗(yàn)公法線長度的偏差。按齒厚偏差的代號KL，根據(jù)表8353m的計(jì)算式求得齒厚的上偏差=-12=-120.009=-0.108mm，齒

17、厚下偏差=-16=-160.009=-0.144mm；公法線的平均長度上偏差=*cos-0.72sin=-0.108cos-0.72 =-0.110mm,下偏差=cos+0.72sin=-0.144cos+0.720.036sin=-0.126mm；按表8319及其表注說明求得公法線長度=87.652，跨齒數(shù)K=10，則公法線長度偏差可表示為：,對齒輪傳動，檢驗(yàn)中心距極限偏差，根據(jù)中心距a=200mm，由表查得8365查得=；檢驗(yàn)接觸斑點(diǎn)，由表8364查得接觸斑點(diǎn)沿齒高不小于40%，沿齒長不小于70%；檢驗(yàn)齒輪副的切向綜合公差=0.05+0.072=0.125mm（根據(jù)表8358的表注3，由表

18、8369，表8359及表8360計(jì)算與查?。粰z驗(yàn)齒切向綜合公差=0.0228mm，（根據(jù)8358的表注3，由表8369，表8359計(jì)算與查?。ο潴w，檢驗(yàn)軸線的平行度公差，=0.012mm，=0.006mm（由表8363查取）。確定齒坯的精度要求按表8366和8367查取。根據(jù)大齒輪的功率，確定大輪的孔徑為50mm，其尺寸和形狀公差均為6級，即0.016mm，齒輪的徑向和端面跳動公差為0.014mm。3. 齒輪工作圖 二 由于第一級齒輪傳動比與第二級傳動比相等，則對齒輪的選擇，計(jì)算以及校核都與第一級一樣 第4章 第三級圓柱齒輪的設(shè)計(jì) 4.1 選擇材料1.確定Hlim和Flim及精度等級。參

19、考表8324和表8325選擇兩齒輪材料為：大，小齒輪均為40Cr，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火，齒面硬度為4850HRc，精度等級為6級。按硬度下限值，由圖838（d）中的MQ級質(zhì)量指標(biāo)查得Hlim=Hlim=1120Mpa；由圖839（d）中的MQ級質(zhì)量指標(biāo)查得FE1=FE2=700Mpa, Flim1=Flim2=350 Mpa.4.2 按接觸強(qiáng)度進(jìn)行初步設(shè)計(jì)1. 確定中心距a(按表8328公式進(jìn)行設(shè)計(jì)) a>CmAa(+1)=1K=1.7則 a=325mm 取a=400mm2. 確定模數(shù)m(參考表834推薦表)m=(0.0070.02)a=2.88, 取m=4mm3. 確定齒數(shù)z,z z=2

20、8 取z=28 z=172 取z=1724. 計(jì)算主要的幾何尺寸（按表835進(jìn)行計(jì)算）分度圓的直徑 d=m z=428=112mm d=m z=688mm齒頂圓直徑 d= d+2h=112+24=120mm d= d+2h=688+24=696mm齒根圓直徑 端面壓力角 基圓直徑 d= dcos=112cos20=107.16mm d= dcos=688cos20=646.72mm齒頂圓壓力角 =arccos= = arccos=端面重合度 = z（tg-tg）+ z(tg-tg) =1.15齒寬系數(shù) =1.3 齒寬 縱向重合度 =04.3 校核齒輪1.校核齒面接觸強(qiáng)度（按表8330校核） 強(qiáng)

21、度條件：= 計(jì)算應(yīng)力：=ZZZZZ = 式中： 名義切向力F=34107N 使用系數(shù) K=1（由表8331查?。?動載系數(shù) =（） 式中 V= A=83.6 B=0.4 C=6.57 =1.05 齒向載荷分布系數(shù) K=1.35（由表8332按硬齒面齒輪，裝配時(shí)檢修調(diào)6級精度K非對稱支稱公式計(jì)算） 齒間載荷分配系數(shù) （由表8333查?。?節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) =1.5（由圖8311查?。?重合度的系數(shù) （由圖8312查?。?螺旋角系數(shù) （由圖8313查取） 彈性系數(shù) （由表8334查?。?單對齒齒合系數(shù) Z=1 = =301.42MPa許用應(yīng)力：= 式中：極限應(yīng)力=1120MPa 最小安全系數(shù)=1.1（

22、由表8335查?。?壽命系數(shù)=0.92（由圖8317查?。?潤滑劑系數(shù)=1.05（由圖8319查取，按油粘度等于350） 速度系數(shù)=0.96（按由圖8320查?。?粗糙度系數(shù)=0.9（由圖8321查?。?齒面工作硬化系數(shù)=1.03（按齒面硬度45HRC，由圖8322查?。?尺寸系數(shù)=1（由圖8323查?。﹦t： =826MPa 滿足2. 校核齒根的強(qiáng)度（按表8315校核） 強(qiáng)度條件：= 許用應(yīng)力： =； 式中：齒形系數(shù)=2.61， =2.2（由圖8315（a）查取） 應(yīng)力修正系數(shù)，（由圖8316（a）查?。?重合度系數(shù) =1.9 螺旋角系數(shù)=1.0（由圖8314查?。?齒向載荷分布系數(shù)=1.3（

23、其中N=0.94，按表8330計(jì)算） 齒間載荷分配系數(shù)=1.0（由表8333查?。?則 =94.8MPa=88.3MPa許用應(yīng)力：= （按值較小齒輪校核） 式中： 極限應(yīng)力=350MPa 安全系數(shù)=1.25（按表8335查?。?應(yīng)力修正系數(shù)=2（按表8330查?。?壽命系數(shù)=0.9（按圖8318查?。?齒根圓角敏感系數(shù)=0.97（按圖8325查取） 齒根表面狀況系數(shù)=1（按圖8326查?。?尺寸系數(shù)=1（按圖8324查?。﹦t = 滿足， 驗(yàn)算結(jié)果安全4.4 齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計(jì)算1.確定齒厚偏差代號為：6KL GB1009588（參考表8354查?。?.確定齒輪的三個(gè)公差組的檢驗(yàn)項(xiàng)目及

24、公差值（參考表8358查?。┑诠罱M檢驗(yàn)切向綜合公差，=0.063+0.009=0.072mm,(按表8369計(jì)算，由表8360，表8359查取)；第公差組檢驗(yàn)齒切向綜合公差，=0.6（）=0.6（0.009+0.011）=0.012mm，（按表8369計(jì)算，由表8359查?。坏诠罱M檢驗(yàn)齒向公差=0.012（由表8361查?。?.確定齒輪副的檢驗(yàn)項(xiàng)目與公差值（參考表8358選擇）對齒輪，檢驗(yàn)公法線長度的偏差。按齒厚偏差的代號KL，根據(jù)表8353的計(jì)算式求得齒厚的上偏差=-12=-120.009=-0.108mm，齒厚下偏差=-16=-160.009=-0.144mm；公法線的平均長度上偏

25、差=*cos-0.72sin=-0.108cos-0.72 =-0.110mm,下偏差=cos+0.72sin=-0.144cos+0.720.036sin=-0.126mm；按表8319及其表注說明求得公法線長度=87.652，跨齒數(shù)K=10，則公法線長度偏差可表示為：對齒輪傳動，檢驗(yàn)中心距極限偏差，根據(jù)中心距a=200mm，由表查得8365查得=；檢驗(yàn)接觸斑點(diǎn)，由表8364查得接觸斑點(diǎn)沿齒高不小于40%，沿齒長不小于70%；檢驗(yàn)齒輪副的切向綜合公差=0.05+0.072=0.125mm（根據(jù)表8358的表注3，由表8369，表359及表8360計(jì)算與查?。粰z驗(yàn)齒切向綜合公差=0.0228

26、mm，（根據(jù)8358的表注3，由表8369，表8359計(jì)算與查?。?。對箱體，檢驗(yàn)軸線的平行度公差，=0.012mm，=0.006mm（由表8363查?。?. 確定齒坯的精度要求按表8366和8367查取。根據(jù)大齒輪的功率，確定大輪的孔徑為50mm，其尺寸和形狀公差均為6級，即0.016mm，齒輪的徑向和端面跳動公差為0.014mm。5. 齒輪工作圖如下 第5章 軸的設(shè)計(jì)6.1 計(jì)算作用在軸上的力大輪的受力：圓周力 =徑向力 軸向力 小輪的受力：圓周力 = 徑向力 =軸向力 =5.2 計(jì)算支力和彎矩1.垂直平面中的支反力：2. 水平面中的支反力： = =2752.3N = =261N3. 支點(diǎn)

27、的合力 ，： = 軸向力 應(yīng)由軸向固定的軸承來承受。4. 垂直彎矩：截面 截面 5. 水平彎矩：截面截面 =2752 =504N7. 合成彎矩：截面截面8. 計(jì)算軸徑截面 截面5.3 對截面進(jìn)行校核1. 截面校核 （由表412得） 齒輪軸的齒 （由表4117得） （由表4117得）S>1.8則 軸的強(qiáng)度滿足要求2. 截面校核 （由表412得） 齒輪軸的齒 （由表4117得） （由表4117得）S>1.8則 軸的強(qiáng)度滿足要求3. 如下圖 第6章 主軸設(shè)計(jì)6.1 計(jì)算作用在軸上的力1.齒輪的受力：扭矩 T T=圓周力 =徑向力 軸向力 2. 工作盤的合彎矩Mt=(M0+M)/2/K=8

28、739（N·m）式中，K為彎曲時(shí)的滾動摩擦系數(shù)，K=1.05 按上述計(jì)算方法同樣可以得出50I級鋼筋（b=450 N/mm2）彎矩所需彎矩：Mt=8739（N·m）由公式Mt=式中 F為撥斜柱對鋼筋的作用力；Fr為F的徑向分力;a為F與鋼筋軸線夾角。 則 工作盤的扭矩 所以T>齒輪能夠帶動工作盤轉(zhuǎn)動6.2 計(jì)算支力和彎矩1.垂直平面中的支反力：2.水平面中的支反力： = =11198.37N = =-3217.9N 3.支點(diǎn)的合力 ，： = 軸向力 應(yīng)由軸向固定的軸承來承受。4.垂直彎矩：截面 截面 5.水平彎矩：截面截面 =11198.37 =-66.77N6.合成彎矩：截面截面7.計(jì)算軸徑截面 截面6.3 對截面進(jìn)行校核1.截面校核 （由表412得） 齒輪軸的齒 （由表4117得） （由表4117得）S>1.8則 軸的強(qiáng)度滿足要求2. 如下圖第7章 軸承的選擇7.1滾動軸承選擇.1. 根據(jù)撥盤的軸端直徑選取軸承，軸承承受的力主要為徑向力，因而采用深溝球軸承，選定為型號為16008的軸承,其中16008的技術(shù)參數(shù)為：d=40mm D=68mm