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文檔簡介

1、地鐵非端部牽引所直流速斷保護(hù)設(shè)定方式研究楊曄摘要:結(jié)合工程案例,針對正線非端部牽引變電所,從供電牽引電流計算、直流保護(hù)整定、運營實際情況等方面,對DC1500V電流速斷保護(hù)(加)相關(guān)影響因素分別作了分析,提出了非端部牽引變電所直流速斷保護(hù)知整定取值建議、以及運營部門應(yīng)重點采取的措施。關(guān)鍵詞:DC1500V;正線:非端部牽引所:單邊供電;電流速斷保護(hù)(上):整定值A(chǔ)bstract:Withreferenceofthecasesofprojects,andwithrespectofmainlinenon-endtractionsubstation,andonaspectsofcalculation

2、ofpowersupplytractioncurrent,settingofDCprotectionandtheactualoperationsituations,thecorrelativefactorsaffectingDC1500Vcurrentquickbreakingprotection(/皿)havebeenanalyzed,andtheproposalsforsettingvaluesofDCcurrentquickbreakingprotectionImaxofnon-endtractionsubstationandthemeasurestakingfortheoperatio

3、nsectorhavebeenputforward.Keywords:DC1500V;mainline;non-endstation;unilateralpowerfeeding;currentquickbreakingprotection(/);settingvalue中圖分類號:U224.4文獻(xiàn)標(biāo)識碼:B文章編號:1007-936X(2013)02-0047-040引言地鐵設(shè)計規(guī)范中對供電系統(tǒng)運行方式提出要求:牽引變電所(下文簡稱“牽引所”)正常運行時,非端部區(qū)段由相鄰的2座牽引所之間構(gòu)成雙邊供電;其中1座牽引所故障解列時,非端部區(qū)段由相隔的2座牽引所越區(qū)“大雙邊供電"。由于設(shè)備

4、故障,會導(dǎo)致非端部區(qū)段僅由1個牽引所單邊供電。此時運行方式與規(guī)范中的要求不同,地鐵運行可能會受到一定的影響。本文結(jié)合實際案例,綜合分析供電計算和保護(hù)整定,對地鐵非端部牽引所直流速斷保護(hù)設(shè)定方式進(jìn)行研究并給出相關(guān)建議。1非端部牽引所單邊供電事故及原因分析L1非端部牽引所單邊供電事故描述參見圖1,某地鐵早高峰運行時間,N站一L站上行2B3區(qū)內(nèi)有2列列車基本同時啟動時,L站牽引所直流饋線開關(guān)212的上保護(hù)裝置動作,并聯(lián)跳N站牽引所直流饋線開關(guān)214,造成N站一L站上行2B3區(qū)接觸網(wǎng)失壓,列車短時停運。8s后直流饋線柜自動重合閘成功,列車限速30km/h運行,正常通過2B3區(qū)。作者簡介:楊曄.佛山市軌

5、道交通發(fā)展有限公司,工程師,廣東佛山528000,電話相隔不久,2B3區(qū)內(nèi)又有2列列車基本同時啟動時,再次出現(xiàn)同樣情況。接觸網(wǎng)運行維護(hù)人員到現(xiàn)場發(fā)現(xiàn)N站接觸網(wǎng)上網(wǎng)隔離開關(guān)2141故障后,遠(yuǎn)方合上N站接觸網(wǎng)越區(qū)隔離開關(guān)2124,2B3區(qū)由2B2區(qū)越區(qū)供電。圖1N站一L站接觸網(wǎng)供電分段示意圖通過合閘接觸網(wǎng)越區(qū)隔離開關(guān),實現(xiàn)大雙邊供電后,列車能正常運行。1.2事故直接原因分析事故后,運營部門檢查現(xiàn)場供電系統(tǒng)的相關(guān)設(shè)備時發(fā)現(xiàn),N站接觸網(wǎng)上網(wǎng)隔離開關(guān)2141信號檢測輔助開關(guān)HK存在功能缺陷:刀閘未合閘到位的情況下,仍發(fā)送合閘到位信號至控制信號盤。由于N站牽引所上網(wǎng)隔離開關(guān)2

6、141故障,且N站牽引所越區(qū)隔離開關(guān)2124也沒有合閘形成大雙邊供電,導(dǎo)致2B3區(qū)送電后,形成了正線非端部車站始終處于單邊供電的狀態(tài),即如圖2中,N站牽引所虛線所框區(qū)域并沒有向“N站一L站''供電區(qū)間進(jìn)行電能輸出。P站。站N站站L站圖2直流供電系統(tǒng)示意圖如果越區(qū)隔離開關(guān)2124合閘,用場路方法進(jìn)行計算分析,2列列車的同時啟動電流,在大雙邊供電的條件下,不會導(dǎo)致開關(guān)跳閘。因此,接觸網(wǎng)隔離開關(guān)合閘不到位,導(dǎo)致“N站一L站"非端部供電區(qū)間處在單邊供電狀態(tài)是上文中保護(hù)裝置動作、開關(guān)跳閘的直接原因。1.3事故跳閘直接原因1.3.1現(xiàn)場故障電流的實際值當(dāng)N站一L站上行(2B3區(qū))

7、實際處于單邊供電狀態(tài)時,該區(qū)間運行的列車全部從L站牽引所直流饋線開關(guān)212取流。單列車加速時最大取流可超過3000A,同時,由于單邊供電末端網(wǎng)壓較低,列車取流更大,從圖3中也能看出,2列列車在同一供電區(qū)運行時瞬時取流超過6000A,而L站牽引所直流饋線開關(guān)/響保護(hù)動作整定值為6000A,因此L站直流開關(guān)212跳閘。圖3L站212開關(guān)第一次跳閘波形記錄圖1.3.2牽引電流的理論計算從現(xiàn)場跳閘波形記錄可以看出,2列列車取流數(shù)值大于牽引所直流饋線開關(guān)/max保護(hù)整定值。在確保系統(tǒng)安全運行的條件下,為了提供更好的運營服務(wù),避免運營相關(guān)事故處理,需要進(jìn)一步研究牽引電流的數(shù)值及保護(hù)整定的取值。(1)單列車

8、供電牽引電流的理論計算。本次事故線路采用B型車,4動2拖6輛編組,最高運行速度為80km/h,高峰小時最大行車密度為30對/h。列車定員總重335.60t,車輛輔助用電功率389kWo結(jié)合線路實際情況,在列車牽引計算的基礎(chǔ)上,按照運行圖各區(qū)間行車、停站時分進(jìn)行整流機組負(fù)荷電流計算。經(jīng)計算,與本次事故相關(guān)的幾個供電區(qū)間單列車最大啟動電流如表io表1故障時單列車最大啟動電流數(shù)值表站名列車最大啟動電流/A上行下行N站36523318M站36533659L站33183724(2)供電臂上供電牽引電流的理論計算。當(dāng)正線一座牽引所解列時,如果故障牽引變電所越區(qū)隔離開關(guān)合閘、相鄰變電所形成大雙邊供電時,雖然

9、整個大供電區(qū)間的列車數(shù)量增多了,但大雙邊供電區(qū)間內(nèi)的列車不可能都同時處于啟動狀態(tài),必然有列車處于再生制動狀態(tài),車輛數(shù)量的增加讓列車釋放的再生能量被吸收的概率增大,再生能彪可以得到更高效利用,從而減小整流機組的電流輸出。供電系統(tǒng)模擬是按照嚴(yán)格的運行圖行車停站時分進(jìn)行計算的。在實際行車運營時,由于各種因素會使運行圖變動,進(jìn)而對牽引所電流輸出產(chǎn)生較大的影響。圖4中N站牽引所在1號運行圖(發(fā)車間隔2min)下,最大的母線電流接近5000A,能夠回饋到牽引所母線處的再生電能不到200A(圖4);而在30號運行圖下(發(fā)車間隔仍為2min,相對1號運行圖,發(fā)車時間錯位30s),牽引所最大的母線電流接近700

10、0A,反饋大牽引所母線處的再生電流約1000A(圖5);二者相比,1號運行圖下由于列車釋放的再生能量得到了更充足的利用(反饋到母線側(cè)的就少),那么整流機組的輸出電流就會大大減小。因此,運行圖的調(diào)整對于整流機組的電流輸出影響較大,并且運行圖變化還存在各種概率因素。圖4遠(yuǎn)期高峰小時N站牽引所1號運行圖下的牽引所母線電流圖圖5遠(yuǎn)期高峰小時N站牽引所30號運行圖下的牽引所母線電流圖從上述分析可以看出,由于列車制動產(chǎn)生的再生電流和其他列車啟動吸收電流之間的相互影響,因此當(dāng)列車在不同運行圖下行駛時,就會直接影響整流機組的電流輸出。如果行車交路發(fā)生較大變化,同時牽引供電系統(tǒng)出現(xiàn)多重故障,就難以從供電仿真計算

11、中得出精確、合理的饋線電流值。綜上所述,在非端部車站,由于其他故障造成單邊供電,在多列車同時啟動時,導(dǎo)致瞬時取流超過直流饋線開關(guān)上整定值,這是導(dǎo)致該次跳閘的間接原因。2直流速斷保護(hù)取值分析及建議在保證系統(tǒng)運行安全的前提下,應(yīng)盡可能地考慮行車交路變化引起和系統(tǒng)運行方式臨時變化的饋線電流波動。通過在整定計算中取一定的過負(fù)荷系數(shù)來消除影響,就可能避免類似的跳閘事故。根據(jù)地鐵設(shè)計規(guī)范(GB50157-2003)中14.2.5要求“一座牽引變電所退出運行時,相鄰的兩座牽引變電所應(yīng)能分擔(dān)其供電分區(qū)的牽引負(fù)荷”,即一座牽引所退出運行,相鄰的兩座牽引所越區(qū)“大雙邊”向接觸網(wǎng)供電。供電計算提供的牽引電流考慮了正

12、常供電、單臺整流機組運行、通過越區(qū)隔離開關(guān)大雙邊供電,通過直流母線大雙邊供電4種情況下的傲線最大負(fù)荷電流,但未考慮正線非端部牽引所解列,相鄰牽引所單邊供電的情況。/max的電流保護(hù)配置需要考慮正線某座牽引所解列、相鄰牽引所單邊或是大雙邊供電條件下整流機組輸出的最大電流值。本文以下著重討論非端部牽引變電所,保證安全的條件下,從供電系統(tǒng)設(shè)計、直流保護(hù)整定取值、運營檢測手段等方面進(jìn)行局部修正,盡量避免以上列車停運事故的發(fā)生。2.1既有線保護(hù)定值的設(shè)置保護(hù)整定要滿足速動性、靈敏性、可靠性、選擇性的要求。從可靠性來說,就是要從保護(hù)的整定上區(qū)分各種非故障的運行情況和故障運行情況,保證非故障運行情況下不誤動

13、,故障情況下可靠動作。對于速動性、靈敏性和選擇性來說,這三者是相互矛盾相互制約的,在保證可靠性的前提下,為提高速動性,必然要降低電流的整定值(跳閘延時一定的情況下),靈敏性同時提高了,但是犧牲了選擇性,可能出現(xiàn)越級跳閘的情況,反之亦然。因此,需要在這三者之間找到一個平衡點,同時兼顧速動性、靈敏性、選擇性。直流饋線上的整定,是以供電牽引計算模擬出的最大饋線電流結(jié)果為基礎(chǔ)進(jìn)行配置的,同時考慮1.05的可靠系數(shù):另外還要躲開保護(hù)區(qū)外的誤跳,即大于正常雙邊供電末端短路r=20ms時的短路電流。在綜合考慮以上2個因素的基礎(chǔ)上,為便于對定值的錄入和管理,筆者對所有的定值進(jìn)行了歸整。經(jīng)校驗,不管是在正常運行

14、方式下、單臺整流機組工作方式下,通過越區(qū)隔離開關(guān)“大雙邊”越區(qū)供電方式下,還是在通過直流母線“大雙邊”越區(qū)供電方式下,牽引所直流1500V饋線的上整定值均滿足以上整定原則和要求。之所以出現(xiàn)L站212饋線/max跳閘的情況,是由于N站隔離開關(guān)2141合閘不到位造成了N站一L站實際單邊供電運行的情況,該運行方式與規(guī)范中設(shè)定條件相差較大,不在以目前標(biāo)準(zhǔn)為前提的設(shè)計考慮范圍。2.2保護(hù)定值可能的解決措施雖然目前既有線的設(shè)定滿足規(guī)范要求,但從保證行車的角度出發(fā),站在運營的立場考慮,在確保系統(tǒng)運行安全的前提下,考慮現(xiàn)場的情況應(yīng)有一定的包容性,因此在具體設(shè)計過程中,整定計算時要考慮非端部牽引所單邊供電的情況

15、,并應(yīng)對提高Zmax整定值的可行性和風(fēng)險進(jìn)行分析。2.3整定值計算原則1:整定值應(yīng)高于預(yù)期的饋線峰值電流。Imaxi=1.05X扁*=1.05X632=6.64kA式中,J為根據(jù)供電計算提供的最大負(fù)荷電流值,6.32kAo原則2:整定值保證相鄰區(qū)間近端短路的選擇性,應(yīng)由故障區(qū)間近端的直流斷路器的電流速斷保護(hù)清除故障,同時應(yīng)避免在保護(hù)范圍之外故障情況下斷路器跳閘;即大于正常雙邊供電末端短路1=20ms時的短路電流,考慮1.05的可靠系數(shù)。/max2=1.05X&XQ-EXP(-20/7)=1.05X13.32X1-EXP(-20/64.48)=3.73kA式中,位為穩(wěn)態(tài)短路電流,計算值為

16、13.32kA;T為時間常數(shù),計算值為64.48ms。最終計算值/max=MAX(谿】,1max2)=6-64kA2.4整定值計算調(diào)整根據(jù)本文2.3.2節(jié)中單列車最大啟動電流表,L站下行單列車最大啟動電流為3724A,按2列列車同時啟動的情況考慮,將A的最終整定值調(diào)整為7500A,經(jīng)詳細(xì)核算得出L站直流饋線保護(hù)整定值調(diào)至7500A后,正常運行工況下末端短路的靈敏系數(shù)為1.74,能滿足系統(tǒng)運行要求。2.5對運營部門的要求該定值調(diào)整后,如果運營人員不能及時發(fā)現(xiàn)上網(wǎng)隔離開關(guān)故障,列車雖然不會由于跳閘停運,但是容易長期帶故障運行,設(shè)備和電纜等易長期處于高負(fù)荷運行狀態(tài),對設(shè)備的壽命考驗苛刻。因此,需要維修部門密切關(guān)注設(shè)備的運行

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