2斜屋面模板專項(xiàng)施工方案

1、元宏錦江(一期)2#樓斜屋面模板專項(xiàng)施工方案編制： 審核： 批準(zhǔn)： 福建省永泰建筑工程公司2011.2.08目 錄一、編制依據(jù)。1設(shè)計(jì)施工圖紙2現(xiàn)行規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)二、工程概況1工程建設(shè)相關(guān)單位2建筑設(shè)計(jì)概況3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)概況4工程特點(diǎn)、重點(diǎn)、難點(diǎn)三、施工方法及要點(diǎn)1概況2材料的選用3模板工程施工方法及要點(diǎn)3.1施工順序3.2特殊部位模板支設(shè)3.2.1天溝3.2.2老虎窗3.2.3煙道3.2.4屋脊及陰角3.2.5柱、梁、連梁模3.2.6斜屋面頂板支模要求4支撐體系5模板支設(shè)注意事項(xiàng)6，屋面板模板設(shè)計(jì)7，屋面梁模板設(shè)計(jì)8，采用鋼管腳手架元宏錦江一期，2#樓斜屋面模板專項(xiàng)施工方案一、編制依據(jù)1設(shè)計(jì)施工圖紙序

2、號(hào)圖紙名稱圖號(hào)出圖日期12#樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖結(jié)施、結(jié)通圖2010年3月22樓#建筑設(shè)計(jì)圖建施、建通圖2010年3月2現(xiàn)行規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范GB50204-2002建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GB50300-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001施工組織設(shè)計(jì)工程設(shè)計(jì)圖紙及標(biāo)準(zhǔn)圖集二、工程概況：1工程建設(shè)相關(guān)單位序號(hào)項(xiàng)目內(nèi)容1工程名稱開封元宏錦江一期工程2#樓2建設(shè)單位開封元宏房地產(chǎn)開發(fā)有限公司3設(shè)計(jì)單位開封市建筑設(shè)計(jì)院有限公司4監(jiān)理單位河南建工工程監(jiān)理有限公司5總包單位福建省永泰建筑工程公司6質(zhì)量監(jiān)督開封市質(zhì)量監(jiān)督站2建筑設(shè)計(jì)概況本工程由一幢117層的

3、住宅組成（2#樓），總建筑面積為12740.87平方米，一層商鋪5.2 m二至十七層層高為2.9m，建筑高度為58.10m。3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)概況結(jié)構(gòu)類型：框架剪力墻結(jié)構(gòu)。建筑耐火等級(jí)為二級(jí)，抗震設(shè)防烈度為7度，工程為多層建筑。4工程特點(diǎn)、重點(diǎn)、難點(diǎn)元宏錦江2#樓為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，一層商鋪5.2 m二至十七層層高為2.9m，層數(shù)為17層，屋面為斜屋面。屋面工程形狀復(fù)雜，斜屋面高低錯(cuò)落，屋面斜板傾角為60°和30°，屋面模板工程施工難度大，勞動(dòng)強(qiáng)度高，標(biāo)高控制較難，模板等周轉(zhuǎn)材料消耗量遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出定額消耗量，為一次攤銷。屋面板有向外懸挑500mm的檐溝，檐口支架搭設(shè)困難。屋面板上有老虎窗

4、，給施工帶來更大的難度，模板配置要求更高。支撐體系搭設(shè)困難，整個(gè)支撐體系為滿堂架支撐系統(tǒng)，控制好水平拉桿的設(shè)置和受力立桿的傳力途徑，采用扣件鋼管架支撐，確保模板的穩(wěn)定性和剛度。三、斜屋面施工方法及要點(diǎn)1概況2#樓分為兩個(gè)單元，每個(gè)單元共17層，一層商鋪5.2 m二至十七層層高為2.9m，總建筑高度為58.10m，屋面為斜屋面，斜屋面屋脊標(biāo)高為58.10m。屋面斜板傾角為60°和30°，斜板至屋脊高度為4.15m。2材料的選用屋面模板體系采用18厚木膠合板及50X100木檔配置，模板支架系統(tǒng)采用48×3.0鋼管扣件架滿堂搭設(shè)。3模板工程施工方法及要點(diǎn)3.1施工順序主

5、體結(jié)構(gòu)柱模安裝滿堂架搭設(shè)立梁模鋪斜屋面板加固滿堂架搭設(shè)前先在十七層板面（層面結(jié)構(gòu)標(biāo)高為17. 4m）閣樓屋面柱模定線安裝，天溝預(yù)先支設(shè)放出輪廓線及控制標(biāo)高線和斜屋面屋脊線及陰角線（整個(gè)坡屋面水平投影線）。斜屋面標(biāo)高為55.278.m至56.4m不等。搭架時(shí)按控制標(biāo)高立好高點(diǎn)及低點(diǎn)立桿，掃地杠水平桿及縱橫向剪力撐。架子搭設(shè)完畢之后，在梁模板支設(shè)至斜屋面梁底，立梁側(cè)膜、鋪坡，枋與架提固定采用18#鐵絲8字型綁扎，綁扎點(diǎn)間距不大于1000。3.2特殊部位模板支設(shè)3.2.1天溝2#樓坡屋面還帶有天溝向外挑500，外邊翻高500，。為保證混凝土外觀質(zhì)量及剛性防水要求反沿與斜面板混凝土一次澆筑。天溝剖面示

6、例圖： 3.2.2老虎窗老虎窗支撐布置圖3.2.3煙道煙道中心線距屋脊小于1500時(shí)，應(yīng)高出屋脊500；煙道中心線距屋脊1500-3000時(shí)，應(yīng)與屋脊同高；煙道中心線距屋脊大于3000時(shí)，其頂部與屋脊的連線同屋脊水平線之間夾角不大于10°。煙道支撐布置圖3.2.4屋脊及陰角屋脊及陰角模板施工是整個(gè)坡屋面模板工程關(guān)鍵。搭設(shè)架體時(shí)要求嚴(yán)格按樓面放出的輪廓線及控制標(biāo)高施工在架體上鋪好墊底木枋并綁牢后，按樓面上的控制線在木枋上彈出屋脊及陰角線，再進(jìn)行模板施工，確定截面尺寸準(zhǔn)確。·3.2.5斜屋面頂板支模要求30°處采用單面模板法：此法是斜屋面混凝土施工中較常用的簡易法，但

7、影響澆筑質(zhì)量的方面較多，如屋面坡度的大小，模板的光滑程度和坍落度的影響等。因混凝土無法按常規(guī)振搗而導(dǎo)致不密實(shí)，須待混凝土處于初凝階段再振搗。此時(shí)混凝土的可塑性降低，再振搗勢(shì)必造成混凝土的內(nèi)傷和裂紋。為此，在施工中應(yīng)采用一些措施，如控制混凝土的坍落度30-50mm，利用焊接板筋做抗滑移帶和確定混凝土流向、分段施工等。為了保證板面的平整度，隨搗隨用1：25水泥砂漿抹平。 60°處為雙面夾板法。施工需要用短鋼筋作支架，并加設(shè)止水片，以控制屋面厚度和止水、防滲。由于模板支撐系統(tǒng)承受斜屋面的橫向推力，因此，必須設(shè)置斜撐。應(yīng)兩面同時(shí)順向澆筑混凝土，以減少側(cè)壓力，使焊接鋼筋同時(shí)雙面受力。防止混凝土

8、單側(cè)澆筑使支架發(fā)生位移而一邊倒，甚至發(fā)生坍塌事故。斜屋面混凝土施工受到高處作業(yè)、坡度大小、形狀變化和槽溝等多方面影響，支模及澆筑混凝土均比較困難。4支撐體系2#樓采用滿堂架搭設(shè)，滿堂架立桿從十七層閣樓坡屋面頂高度不等，立桿間距為1000，水平桿間距為1500，搭設(shè)。架搭設(shè)高度依據(jù)斜屋面坡度及標(biāo)高而定。為了保證整個(gè)支撐體系的穩(wěn)定，縱橫必須全部設(shè)置掃地桿及落地落地剪力撐，以消除屋面?zhèn)鹊膲毫?。滿堂架搭設(shè)示例圖：5模板支設(shè)注意事項(xiàng)按施工規(guī)定要求超過4m跨梁中部起拱2%配置模板時(shí)工長必須對(duì)主要部位重點(diǎn)檢查模板的加工質(zhì)量。 六，屋面板模板設(shè)計(jì)其計(jì)算簡圖如下： q(恒載) 本工程樓板厚為：0.10m，根據(jù)具

9、體情況對(duì)100mm的板進(jìn)行計(jì)算樓板的模板及支撐設(shè)計(jì)：（1）、對(duì)于板厚為100mm的模板采用18厚膠合板（915×1830），次龍骨采用100×100松木順膠合板短邊方向布置間距366mm，主龍骨采用80×80松木條間距1000，支撐采用碗扣式鋼管進(jìn)行支撐，支撐間距1200×1000mm。E：木材彈性模量?。?-10）103 N/mm2,：木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，松木取13 N/mm2詳樓模板支撐圖。各材料的驗(yàn)算如下：（以板厚100為驗(yàn)算依據(jù)）1、膠合板驗(yàn)算荷載（KN/m2）取1米板寬進(jìn)行計(jì)算 模板結(jié)構(gòu)自重：0.5×1=0.5 新澆鋼筋砼自重： 25

10、×0.10=3.00 施工人員及施工設(shè)備荷載：2.5恒荷載：q=1.2×（0.5+3）=4.20（KN/m）活荷載：1.4×2.5=3.5(KN/m）樓板模板是雙向板（按三跨連續(xù)梁），其計(jì)算簡圖如下: q(恒載) 366 366 366(1)、活荷載按均布荷載考慮, (按最不利組合進(jìn)行布置), 其計(jì)算簡圖如下: q1(活荷載) 366 366 366Mmax=(0.1×4.2+0.117×3.5) ×0.3662=0.11（KN.m）Vmax=(0.600×4.2+0.617×3.5) ×0.366=1.

11、71（KN）(2)、活荷載按集中力考慮按彎矩最不利組合布置其計(jì)算簡圖如下: F（活荷載） F（活荷載） 366 366 366按剪力最不利組合布置 F（活荷載）F（活荷載） 366 366 366Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.08×4.2×0.3662+0.213×3.5×0.366=0.32（KN.m）Vmax=0.600ql+0.675F=0.600×4.2×0.366+0.675×3.5=3.28（KN）故取（1）（2）的大值M=0.32(KN.m) V=3.28(KN)進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算(3）抗彎強(qiáng)度的驗(yàn)算

12、Wx=(bh2 )/6=(915×182 ) /6=49410(mm3)= Mmax/Wx=0.32×106/49410=6.48(MPa)<fm=13 (MPa) 所以抗彎強(qiáng)度滿足要求（4）抗剪強(qiáng)度的驗(yàn)算=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)= 3×3.28×103/(2×915×18)=0.30(MPa)<ft=1.4 (MPa)所以抗剪強(qiáng)度滿足要求（5）撓度的驗(yàn)算，其計(jì)算簡圖如下：q（活荷載不考慮振搗砼產(chǎn)生的荷載） 366 366 366q=4.5 KN/m2 I=(bh3)/12=(915×183)/

13、12=444690 (mm4)， Kw查建筑施工手冊(cè)第四版縮印本P51-52W=(Kwql4)/(100EI)=0.677×4.2×3664/（100×9000×444690）=0.13mm<366/400=0.915mm所以撓度滿足要求2、次龍骨驗(yàn)算次龍骨采用100×100，間距366mm恒荷載的計(jì)算簡圖如下： q(恒荷載) 1000 1000 1000（1） 活荷載按均布考慮：其計(jì)算簡圖如下： q(活荷載) 1000 1000 1000q=4.2×0.366=1.54(KN/m)q=3.5×0.366=1.28(K

14、N/m)查表得Mmax=(0.100×1.54+0.117×1.28) ×1.02=0.31（KNm）Vmax=(0.600×1.54+0.617×1.28) ×1.0=1.71（KN）（2） 活荷載按集中力考慮按彎矩最不利組合布置,計(jì)算簡圖如下 F F 1000 1000 1000按剪力最不利組合布置,計(jì)算簡圖如下 F F 1000 1000 1000查表得Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.08×1.54×1.02+0.213×1.28×1.0=0.40（KNm）Vmax=0.60

15、0ql+0.675F=0.600×1.54×1.0+0.675×1.28=1.79（KN）故取(1)、（2）的大值M=0.40(KNm) V=1.79（KN)進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算 (3)、抗彎強(qiáng)度的驗(yàn)算Wx=(bh2 )/6=(100×1002 ) /6=166666.67(mm3)= Mmax/Wx=(0.40×106)/166666.67=2.40(MPa)<fm=13 (MPa)所以抗彎強(qiáng)度滿足要求(4)、抗剪強(qiáng)度的驗(yàn)算：=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)=3×1.79×103/(2×100×

16、100)=0.27(MPa)<ft =1.4 (MPa)所以抗剪強(qiáng)度滿足要求（5）、撓度的驗(yàn)算，其計(jì)算簡圖如下（本工程存在單跨的現(xiàn)象，單跨的撓度最大，按單跨計(jì)算）q（活荷載不考慮振搗砼產(chǎn)生的荷載） 1000 q=4.2×0.366=1.54 KN/m I=(bh3)/12=(100×1003)/12=8333333.33 (mm4)， Kw查建筑施工手冊(cè)第四版縮印本P51-52W=(5ql4)/(384EI)=5×1.54×10004/（384×9000×8333333.33）=0.27 mm<w=1000/400=2.5

17、mm所以撓度滿足要求3、主龍骨的驗(yàn)算主龍骨采用100×100， S=1000(mm)（1） 恒荷載計(jì)算簡圖如下： F F F F F F FFFF 1200 1200 1200（2）活荷載a、按彎矩最不利布置組合 F F F F FFFF 1200 1200 1200b、按剪力最不利布置組合 F F F F F F F 1200 1200 1200（3）強(qiáng)度驗(yàn)算F=4.2×0.366×1.0=1.54KNF活=3.5×0.366×1.0=1.28KNMmax =(0.244×1.54+0.289×1.28) ×1.

18、2=0.89（KNm）Vmax=(1.267×1.54+1.311×1.28) =3.63（KN）max= Mmax/Wx=0.89×106/ 1/6×100×1002=5.34(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(3×3.63×103)/(2×100×100) =0.54(MPa)<ft=1.4 (MPa)故強(qiáng)度滿足要求（4）撓度的驗(yàn)算，其計(jì)算簡圖如下：（本工程存在單跨的現(xiàn)象，單跨的撓度最大，按單跨計(jì)算）F F F F 1200 Wmax=(Fa(3l2-4a2)

19、/(24EI)=1.54×0.4×103×(3×12002-4×4002/24×9000×（1/12）×100×1003=1.26 (mm ) <w=1200/400=3 (mm)所以撓度滿足要求七 屋面梁模板設(shè)計(jì)：本工程的梁截面尺寸有：250×450、等,梁模板采用18厚膠合板，底模橫楞采用100×100mm的中方，間距500mm、600mm，縱楞采用100mm×100mm，間距500mm、600mm，扣件式鋼管支撐，間距1200、1500mm，橫楞采用100mm&#

20、215;100mm,具體詳梁模板構(gòu)造圖，穿梁螺栓的水平間距為1000mm。本組織針對(duì)梁進(jìn)行240×450 mm2進(jìn)行驗(yàn)算。（其計(jì)算簡圖按二跨連續(xù)梁計(jì)算）一、針對(duì)250×450mm2的梁進(jìn)行計(jì)算1、底模計(jì)算(1)底模驗(yàn)算a.強(qiáng)度驗(yàn)算：底板承受荷載：底模板自重：0.5×0.20=0.10（KN/m）鋼筋砼自重：25×0.20×0.8=3 (KN/m)振動(dòng)荷載：2.0×0.20=0.4 (KN/m)恒載:：q=（0.10+3）×1.2×1=3.72(KN/m)活載：q1=0.4×1.4×1=0.56

21、(KN/m) 600 600 600a、強(qiáng)度的驗(yàn)算（活荷載最不利荷載布置）其計(jì)算簡圖如下： q1(活荷載) 600 600 600Mmax=Kmql2=(0.1×3.72+0.117×0.56) ×0.5=0.16（KNm）Vmax=Kvql=(0.5×3.72+0.617×0.56) ×0.8=1.55（KN）Wx=(bh2 )/6=(915×182 ) /6=49410(mm3)max= Mmax/Wx=(0.16×106)/49410=3.24(MPa)<fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/

22、(2bh)=(3×1.55×103)/(2×915×18) =0.14(MPa)<ft =1.4 (MPa)所以強(qiáng)度滿足要求b、撓度的驗(yàn)算，其計(jì)算簡圖如下： q(活載) 600 600 600Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.677×5.58×6004/100×9000×915×183×（1/12）=1.22mm<w=600/400=1.5mm所以撓度滿足要求（2）次龍骨驗(yàn)算a. 強(qiáng)度驗(yàn)算： q=3.72+0.56=4.28（KN/m）q,=3.72（KN/m）（用于撓度

23、計(jì)算）按單跨計(jì)算，其計(jì)算簡圖如下：（500mm為梁寬各邊加100mm）400Mmax=（1/8）ql2=（1/8）×4.28×0.42=0.09（KNm）Vmax=0.5ql=0.5×4.28×0.4 =0.86（KN）max= Mmax/Wx=(0.09×106)/（1/6）×100×1002=0.54(MPa)<fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(3×0.86×103)/(2×100×100) =0.13(MPa)<ft =1.4 (MPa)所

24、以強(qiáng)度滿足要求b. 撓度驗(yàn)算Wmax= 5ql4 /(384EI)= 5×4.28×4004/384×9000×（1/12）×100×1003=0.02(mm ) <w=400/400=0.75(mm)所以撓度滿足要求（3）主龍骨驗(yàn)算其計(jì)算簡圖如下： q(恒載) 1500 1500 1500a、 強(qiáng)度的驗(yàn)算（活荷載最不利荷載布置）其計(jì)算簡圖如下： q1(活荷載) 1500 1500 1500Mmax=Kmql2=(0.1×3.72+0.117×0.56) ×1.52=0.98（KNm）Vmax=Kv

25、ql=(05×3.72+0.617×0.56) ×1.5=3.87（KN）Wx=(bh2 )/6=(100×1002 ) /6=166666.67 (mm3)max= Mmax/Wx=(0.98×106)/166666.67=5.88(MPa)<fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(3×3.87×103)/(2×100×100) =0.58(MPa)<ft =1.4 (MPa)所以強(qiáng)度滿足要求b、撓度的驗(yàn)算，其計(jì)算簡圖如下： q(活載) 1500 1500 1500Wm

26、ax=(Kwql4)/(100EI)=0.677×3.72×15004/100×9000×100×1003×（1/12）=1.70 mm<w=1500/400=3.75mm所以撓度滿足要求2、側(cè)模的驗(yàn)算（1）膠合板的驗(yàn)算a.側(cè)壓力F=0.22rct012V1/2=0.22×24×(250)/(20+15)×1.15×21/2=49.07（KN/m2）P=25H=25×0.5=15 （KN/m2）取二者較小值 P=15（KN/m2）計(jì)算振搗荷載 4（KN/m2）恒載 q=1.2&#

27、215;15=18（KN/m2）活載 q1=1.4×4=5.6（KN/m2）b.強(qiáng)度驗(yàn)算：按二跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算，其計(jì)算簡圖如下： q(恒荷載) 250 250 彎矩活荷載最不利荷載布置，其計(jì)算簡圖如下： q1(活荷載) 250 250 剪力活荷載最不利荷載布置，其計(jì)算簡圖如下： q(恒荷載) 250 250 Mmax=Kmql2=(0.125×18+0.063×5.6) ×0.252=0.16（KNm）Vmax=Kvql=(0.625×18+0.625×5.6) ×0.25=3.69（KN）Wx=(bh2 )/6=(600&

28、#215;182 ) /6=32400 (mm3)max= Mmax/Wx=(0.16×106)/32400=4.93(MPa) <fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(3×3.69×103)/(2×600×18) =0.51(MPa)<ft =1.4 (MPa)所以強(qiáng)度滿足要求c. 撓度驗(yàn)算，其計(jì)算簡圖如下： q(恒荷載) 250 250 Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.521×18×2504/100×9000×（1/12）×100×

29、1003=0.49 (mm ) <w=l/400=250/400=0.63 (mm)所以撓度滿足要求（2）橫楞的驗(yàn)算恒載 q=0.3×15×1.2/2=2.7（KN/m）活載 q1=0.3×4×1.4/2=0.84（KN/m）強(qiáng)度驗(yàn)算：按三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算，其計(jì)算簡圖如下： q(恒荷載) 1000 1000 1000活荷載最不利荷載布置，其計(jì)算簡圖如下： q1(活荷載) 1000 1000 1000Mmax=Kmql2=(0.1×2.7+0.117×0.84) ×12=0.37（KNm）Vmax=Kvql=(0.8&#

30、215;2.7+0.617×0.84) ×1=2.14（KN）Wx=(bh2 )/6=(100×1002 ) /6=166666.67 (mm3)max= Mmax/Wx=(0.37×106)/166666.67=2.22(MPa)<fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(3×2.14×103)/(2×100×100) =0.32(MPa)<ft =1.4 (MPa)所以強(qiáng)度滿足要求撓度驗(yàn)算，其計(jì)算簡圖如下： q(恒荷載) 1000 1000 1000Wmax=(Kwql4)/(1

31、00EI)=0.677×2.7×10004/100×9000×（1/12）×100×1003=0.24(mm ) w=1000/400=2.5 (mm)所以撓度滿足要求(3)穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下：NN=f×AN穿梁螺栓所受的拉力A穿梁螺栓有效面積（mm2）f穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170.00N/mm2查表得：穿梁螺栓的直徑：12mm穿梁螺栓有效面積：9.85mm穿梁螺栓有效面積：A=76mm2穿梁螺栓所受的最大拉力：N=18×0.6×1=10.8KN穿梁螺栓最大容許拉力值：N=170×

32、;76/1000=12.92 KNN(4) 支撐驗(yàn)算：F=(8.58+3.5)×0.915 ×1.5=16.58KN模板支撐采用48×3.5的扣件式鋼管進(jìn)行支撐，采用48×3.5的鋼管腳手架模板支架支撐，其支撐承載力及穩(wěn)定性驗(yàn)算時(shí)鋼管壁厚應(yīng)按小于等于3.0mm計(jì)算.其截面幾何特性： A=4.24cm2 ,i=（I/A）1/2=1.59cm ,h0=1800,f=205 N/mm2h+2a=1800+2×100=2000mmk1=1.167 k2=1.000（支撐高度小等于4m），k1 ,k2系數(shù)查建筑施工手冊(cè)第四縮印本中腳手架結(jié)構(gòu)模板支撐的構(gòu)造

33、和設(shè)計(jì)P240。l0= k1×k2×(h+2a)=2334mm= l 0/i=2334/15.9=147查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001附錄E可得=0.32Nd=×A×f=0.32×424×205×10-3=27.81KNN=16.58KN所以鋼管支撐穩(wěn)定性滿足要求。八采用扣件式鋼管腳手架采用扣件式鋼管腳手架，支撐間距為1000×1000查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001可得鋼管截面幾何特性參數(shù)為A=4.24cm2 ，i=（I/A）1/2=1.59cm , f=205 N/mm2支架立桿步距h=1800mm （根據(jù)層高設(shè)置一步距） 取 a=650mmh+2a=1800+2×650=3100mmk1=1.167