液壓與氣壓傳動(dòng)課程設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)板料折彎?rùn)C(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)

1、江蘇師范大學(xué)液壓與氣壓傳動(dòng)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)題目： 板料折彎?rùn)C(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名：學(xué)號(hào)：所在院(系)： 海洋港口學(xué)院 專(zhuān)業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 班級(jí)： 12級(jí)機(jī)械班 指導(dǎo)教師： 趙剛 職稱(chēng)： 副教授 目錄1任務(wù)分析1 1.1 技術(shù)要求1 1.2 任務(wù)分析12 方案的確定3 2.1運(yùn)動(dòng)情況分析3變壓式節(jié)流調(diào)速回路3容積調(diào)速回路33 負(fù)載與運(yùn)動(dòng)分析44 負(fù)載圖和速度圖的繪制55 液壓缸主要參數(shù)的確定66統(tǒng)液壓圖的擬定97 壓元件的選擇117.1 液壓泵的選擇127.2 閥類(lèi)元件及輔助元件127.3 油管元件137.4油箱的容積計(jì)算147.5油箱的長(zhǎng)寬高確147.6油箱地面傾斜度157.7吸油

2、管和過(guò)濾器之間管接頭的選擇157.8過(guò)濾器的選取157.9堵塞的選取167.10空氣過(guò)濾器的選取167.11液位/溫度計(jì)的選取178 液壓系統(tǒng)性能的運(yùn)算188.1 壓力損失和調(diào)定壓力的確定18沿程壓力損失18局部壓力損失18壓力閥的調(diào)定值計(jì)算198.2 油液溫升的計(jì)算19快進(jìn)時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量20 快退時(shí)液壓缸的發(fā)熱量20壓制時(shí)液壓缸的發(fā)熱量208.3油箱的設(shè)計(jì)21系統(tǒng)發(fā)熱量的計(jì)算21 散熱量的計(jì)算219 設(shè)計(jì)小結(jié)2210參考文獻(xiàn)231 任務(wù)分析1.1技術(shù)要求設(shè)計(jì)制造一臺(tái)板料折彎?rùn)C(jī)，該機(jī)壓頭的上下運(yùn)動(dòng)用液壓傳動(dòng)，其工作循環(huán)為：快速下降、慢速加壓（折彎）、快速退回。給定條件為：折彎力 12740

3、0N滑塊重量 1.5t=快速空載下降 行程 180mm 速度 0.4cm/s慢速下壓（折彎） 行程 20mm速度 0.00016m/s 快速回程 行程 200 mm速度 0.0008m/s啟動(dòng)制動(dòng) 時(shí)間t 0.2s1.2任務(wù)分析 根據(jù)滑塊重量為，為了防止滑塊受重力下滑，可用液壓方式平衡滑塊重量，滑塊導(dǎo)軌的摩擦力可以忽略不計(jì)。設(shè)計(jì)液壓缸的啟動(dòng)、制動(dòng)時(shí)間為。折彎?rùn)C(jī)滑塊上下為直線往復(fù)運(yùn)動(dòng)，且行程較?。?00mm）,故可選單桿液壓缸作執(zhí)行器,且液壓缸的機(jī)械效率。因?yàn)榘辶险蹚潤(rùn)C(jī)的工作循環(huán)為快速下降、慢速加壓（折彎）、快速回程三個(gè)階段。各個(gè)階段的轉(zhuǎn)換由一個(gè)三位四通的電液換向閥控制。當(dāng)電液換向閥工作在左位時(shí)

4、實(shí)現(xiàn)快速回程。中位時(shí)實(shí)現(xiàn)液壓泵的卸荷，工作在右位時(shí)實(shí)現(xiàn)液壓泵的快速和工進(jìn)。其工進(jìn)速度由一個(gè)調(diào)速閥來(lái)控制?？爝M(jìn)和工進(jìn)之間的轉(zhuǎn)換由行程開(kāi)關(guān)控制。折彎?rùn)C(jī)快速下降時(shí)，要求其速度較快，減少空行程時(shí)間，液壓泵采用全壓式供油。其活塞運(yùn)動(dòng)行程由一個(gè)行程閥來(lái)控制。當(dāng)活塞以恒定的速度移動(dòng)到一定位置時(shí)，行程閥接受到信號(hào)，并產(chǎn)生動(dòng)作，實(shí)現(xiàn)由快進(jìn)到工進(jìn)的轉(zhuǎn)換。當(dāng)活塞移動(dòng)到終止階段時(shí)，壓力繼電器接受到信號(hào)，使電液換向閥換向。由于折彎?rùn)C(jī)壓力比較大，所以此時(shí)進(jìn)油腔的壓力比較大，所以在由工進(jìn)到快速回程階段須要一個(gè)預(yù)先卸壓回路，以防在高壓沖擊液壓元件，并可使油路卸荷平穩(wěn)。所以在快速回程的油路上可設(shè)計(jì)一個(gè)預(yù)先卸壓回路，回路的卸荷快

5、慢用一個(gè)節(jié)流閥來(lái)調(diào)節(jié)，此時(shí)換向閥處于中位。當(dāng)卸壓到一桿液壓缸作執(zhí)行器,且液壓缸的機(jī)械效率。因?yàn)榘辶险蹚潤(rùn)C(jī)的工作循環(huán)為快速下降、慢速加壓（折彎）、快速回程三個(gè)階段。各個(gè)階段的轉(zhuǎn)換由一個(gè)三位四通的電液換向閥控制。當(dāng)電液換向閥工作在左位時(shí)實(shí)現(xiàn)快速回程。中位時(shí)實(shí)現(xiàn)液壓泵的卸荷，工作在右位時(shí)實(shí)現(xiàn)液壓泵的快速和工進(jìn)。其工進(jìn)速度由一個(gè)調(diào)速閥來(lái)控制?？爝M(jìn)和工進(jìn)之間的轉(zhuǎn)換由行程開(kāi)關(guān)控制。折彎?rùn)C(jī)快速下降時(shí)，要求其速度較快，減少空行程時(shí)間，液壓泵采用全壓式供油。其活塞運(yùn)動(dòng)行程由一個(gè)行程閥來(lái)控制。當(dāng)活塞以恒定的速度移動(dòng)到一定位置時(shí)，行程閥接受到信號(hào)，并產(chǎn)生動(dòng)作，實(shí)現(xiàn)由快進(jìn)到工進(jìn)的轉(zhuǎn)換。當(dāng)活塞移動(dòng)到終止階段時(shí)，壓力繼電

6、器接受到信號(hào)，使電液換向閥換向。由于折彎?rùn)C(jī)壓力比較大，所以此時(shí)進(jìn)油腔的壓力比較大，所以在由工進(jìn)到快速回程階段須要一個(gè)預(yù)先卸壓回路，以防在高壓沖擊液壓元件，并可使油路卸荷平穩(wěn)。所以在快速回程的油路上可設(shè)計(jì)一個(gè)預(yù)先卸壓回路，回路的卸荷快慢用一個(gè)節(jié)流閥來(lái)調(diào)節(jié)，此時(shí)換向閥處于中位。當(dāng)卸壓到一定壓力大小時(shí)，換向閥再換到左位，實(shí)現(xiàn)平穩(wěn)卸荷。為了對(duì)油路壓力進(jìn)行監(jiān)控，在液壓泵出口安裝一個(gè)壓力表和溢流閥，同時(shí)也對(duì)系統(tǒng)起過(guò)載保護(hù)作用。因?yàn)榛瑝K受自身重力作用，滑塊要產(chǎn)生下滑運(yùn)動(dòng)。所以油路要設(shè)計(jì)一個(gè)液控單向閥，以構(gòu)成一個(gè)平衡回路，產(chǎn)生一定大小的背壓力，同時(shí)也使工進(jìn)過(guò)程平穩(wěn)。在液壓力泵的出油口設(shè)計(jì)一個(gè)單向閥，可防止油壓

7、對(duì)液壓泵的沖擊，對(duì)泵起到保護(hù)作用。2方案的確定2.1運(yùn)動(dòng)情況分析由折彎?rùn)C(jī)的工作情況來(lái)看，其外負(fù)載和工作速度隨著時(shí)間是不斷變化的。所以設(shè)計(jì)液壓回路時(shí)必須滿(mǎn)足隨負(fù)載和執(zhí)行元件的速度不斷變化的要求。因此可以選用變壓式節(jié)流調(diào)速回路和容積式調(diào)速回路兩種方式。變壓式節(jié)流調(diào)速回路節(jié)流調(diào)速的工作原理，是通過(guò)改變回路中流量控制元件通流面積的大小來(lái)控制流入執(zhí)行元件或自執(zhí)行元件流出的流量來(lái)調(diào)節(jié)其速度。變壓式節(jié)流調(diào)速的工作壓力隨負(fù)載而變，節(jié)流閥調(diào)節(jié)排回油箱的流量，從而對(duì)流入液壓缸的的流量進(jìn)行控制。其缺點(diǎn)：液壓泵的損失對(duì)液壓缸的工作速度有很大的影響。其機(jī)械特性較軟，當(dāng)負(fù)載增大到某值時(shí)候，活塞會(huì)停止運(yùn)動(dòng)，低速時(shí)泵承載能力

8、很差，變載下的運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性都比較差，可使用比例閥、伺服閥等來(lái)調(diào)節(jié)其性能，但裝置復(fù)雜、價(jià)格較貴。優(yōu)點(diǎn)：在主油箱內(nèi)，節(jié)流損失和發(fā)熱量都比較小，且效率較高。宜在速度高、負(fù)載較大，負(fù)載變化不大、對(duì)平穩(wěn)性要求不高的場(chǎng)合。容積調(diào)速回路容積調(diào)速回路的工作原理是通過(guò)改變回路中變量泵或馬達(dá)的排量來(lái)改變執(zhí)件的運(yùn)動(dòng)速度。優(yōu)點(diǎn)：在此回路中，液壓泵輸出的油液直接進(jìn)入執(zhí)行元件中，沒(méi)有溢流損失和節(jié)流損失，而且工作壓力隨負(fù)載的變化而變化，因此效率高、發(fā)熱量小。當(dāng)加大液壓缸的有效工作面積，減小泵的泄露，都可以提高回路的速度剛性。 綜合以上兩種方案的優(yōu)缺點(diǎn)比較，泵缸開(kāi)式容積調(diào)速回路和變壓式節(jié)流調(diào)回路相比較，其速度剛性和承載能力都比

9、較好，調(diào)速范圍也比較寬工作效率更高，發(fā)熱卻是最小的?？紤]到最大折彎力為127400N，故選泵缸開(kāi)式容積調(diào)速回路。3 負(fù)載與運(yùn)動(dòng)分析要求設(shè)計(jì)的板料折彎?rùn)C(jī)實(shí)現(xiàn)的工作循環(huán)是：快速空載下降慢速下壓(折彎) 快速回程停止。主要性能參數(shù)與性能要求如下：折彎力；板料折彎?rùn)C(jī)的滑塊重量N；快速空載下降速度，工作下壓速度，快速回程速度，板料折彎?rùn)C(jī)快速空載下降行程，板料折彎?rùn)C(jī)工作下壓行程，板料折彎?rùn)C(jī)快速回程：；啟動(dòng)制動(dòng)時(shí)間，以單活塞桿液壓作為執(zhí)行元件，采用V型密封圈，其機(jī)械效率。由式 可得： 式中 工作部件總質(zhì)量 快進(jìn)或快退速度 運(yùn)動(dòng)的加速、減速時(shí)間慣性力 再求得阻力負(fù)載 靜摩擦阻力 動(dòng)摩擦阻力 表1 液壓缸在各工

10、作階段的負(fù)載值 (單位:N)工況負(fù)載組成負(fù)載值F推力F/起動(dòng)F=F29403231加速F=F+F47645235快進(jìn)F=F17641938工進(jìn)F=F+F129164141938快退F=F176419384 負(fù)載圖和速度圖的繪制負(fù)載圖按上面數(shù)據(jù)繪制，如下圖a)所示。速度圖按己知數(shù)值,快速回程。圖一 板料折彎?rùn)C(jī)液壓缸的負(fù)載圖和速度圖a)負(fù)載圖 b)速度圖5 液壓缸主要參數(shù)的確定所設(shè)計(jì)的動(dòng)力滑臺(tái)在工進(jìn)時(shí)負(fù)載最大，在其它工況負(fù)載都不太高，參考表2和表3，初選液壓缸的工作壓力。將液壓缸的無(wú)桿腔作為主工作腔，考慮到缸下行時(shí)，滑塊自重采用液壓方式平衡，則可計(jì)算出液壓缸無(wú)桿腔的有效面積，取液壓缸的機(jī)械效率cm

11、=0.91。 鑒于動(dòng)力滑臺(tái)快進(jìn)和快退速度相等，這里的液壓缸可選用單活塞桿式差動(dòng)液壓缸（A1=2A2），快進(jìn)時(shí)液壓缸差動(dòng)連接。工進(jìn)時(shí)為防止孔鉆通時(shí)負(fù)載突然消失發(fā)生前沖現(xiàn)象，液壓缸的回油腔應(yīng)有背壓，參考表4選此背壓為p2=0.6MPa。表2 按負(fù)載選擇工作壓力負(fù)載/KN<55-1010-2020-3030-50>50工作壓力/MPa<0.8-11.5-22.5-33-44-55表3 各種機(jī)械常用的系統(tǒng)工作壓力機(jī)械類(lèi)型機(jī) 床農(nóng)業(yè)機(jī)械小型工程機(jī)械建筑機(jī)械液壓鑿巖機(jī)液壓機(jī)大中型挖掘機(jī)重型機(jī)械起重運(yùn)輸機(jī)械磨床組合機(jī)床龍門(mén)刨床拉床工作壓力/MPa0.8-23-52-88-1010-1820

12、-32表4 執(zhí)行元件背壓力系統(tǒng)類(lèi)型背壓力/MPa簡(jiǎn)單系統(tǒng)或輕載節(jié)流調(diào)速系統(tǒng)0.2-0.5回油路帶調(diào)速閥的系統(tǒng)0.4-0.6回油路設(shè)置有背壓閥的系統(tǒng)0.5-1.5用補(bǔ)油泵的閉式回路0.8-1.5回油路較復(fù)雜的工程機(jī)械1.2-3回油路較短且直接回油可忽略不計(jì)表5 按工作壓力選取d/D工作壓力/MPa5.05.0-7.07.0d/D0.5-0.550.62-0.700.7表6 按速比要求確定d/DV1/ V21.151.251.331.461.612d/D0.30.40.50.550.620.71注：V1無(wú)桿腔進(jìn)油時(shí)活塞運(yùn)動(dòng)速度；V2有桿腔進(jìn)油時(shí)活塞運(yùn)動(dòng)速度。由式得：則活塞直徑為16.35cm。參考

13、表5及表6，得，根據(jù)表7、表8圓整后取標(biāo)準(zhǔn)數(shù)值得D=180mm,d=125mm。表7 液壓缸內(nèi)徑尺寸系列(mm)810121620253240506380（90）100（110）125（140）160（180）200（220）250320400500表8 活塞桿直徑系列(mm)456810121416182022252832364045505663708090100110125140160180200220250280320360400由此求得液壓缸兩腔的實(shí)際有效面積為:無(wú)桿腔面積：有桿腔面積：根據(jù)計(jì)算出的液壓缸的尺寸，可估算出液壓缸在工作循環(huán)中各階段的壓力、流量和功率，如表9所列，由此繪制的

14、液壓缸工況圖如圖2所示。表9液壓缸在各階段的壓力、流量和功率值工況推力F0/N回油腔壓力p2/MPa進(jìn)油腔壓力p1/MPa輸入流量q×/m3/s輸入功率P/KW計(jì)算公式快進(jìn)啟動(dòng)32310.80加速5235p1+p0.96恒速1938p1+p0.694.910.034工進(jìn)1419380.65.890.410.024快退啟動(dòng)21781.4加速16440.51.56恒速10890.51.300.014注: 1.p為液壓缸差動(dòng)連接時(shí)，回油口到進(jìn)油口之間的壓力損失，取p=0.5MPa。2快退時(shí)，液壓缸有桿腔進(jìn)油，壓力為p1，無(wú)桿腔回油，壓力為p2。6 系統(tǒng)液壓圖的擬定考慮到液壓機(jī)工作時(shí)所需功率

15、較大，固采用容積調(diào)速方式；（1）為滿(mǎn)足速度的有極變化，采用壓力補(bǔ)償變量液壓泵供油，即在快速下降的時(shí)候，液壓泵以全流量供油。當(dāng)轉(zhuǎn)化成慢速加壓壓制時(shí)，泵的流量減小，最后流量為0；（2）當(dāng)液壓缸反向回程時(shí)，泵的流量恢復(fù)為全流量供油。液壓缸的運(yùn)動(dòng)方向采用三位四通Y型電磁換向閥和二位二通電磁換向閥控制。停機(jī)時(shí)三位四通換向閥處于中位，使液壓泵卸荷；（3）為了防止壓力頭在下降過(guò)程中因自重而出現(xiàn)速度失控的現(xiàn)象，在液壓缸有桿腔回路上設(shè)置一個(gè)單向閥；（4）為了壓制時(shí)保壓，在無(wú)桿腔進(jìn)油路上和有桿腔回油路上設(shè)置一個(gè)液控單向閥；（5）為了使液壓缸下降過(guò)程中壓力頭由于自重使下降速度越來(lái)越快，在三位四通換向閥處于右位時(shí)，回

16、油路口應(yīng)設(shè)置一個(gè)溢流閥作背壓閥使回油路有壓力而不至于使速度失控；（6）為了使系統(tǒng)工作時(shí)壓力恒定，在泵的出口設(shè)置一個(gè)溢流閥，來(lái)調(diào)定系統(tǒng)壓力。由于本機(jī)采用接近開(kāi)關(guān)控制，利用接近開(kāi)關(guān)來(lái)切換換向閥的開(kāi)與關(guān)以實(shí)行自動(dòng)控制；（7）為使液壓缸在壓制時(shí)不至于壓力過(guò)大，設(shè)置一個(gè)壓力繼電器，利用壓力繼電器控制最大壓力，當(dāng)壓力達(dá)到調(diào)定壓力時(shí)，壓力繼電器發(fā)出電信號(hào)，控制電磁閥實(shí)現(xiàn)保壓；綜上的折彎?rùn)C(jī)液壓系統(tǒng)原理如下圖：圖6.1折彎?rùn)C(jī)液壓系統(tǒng)原理1-變量泵 2-溢流閥 3-壓力表及其開(kāi)關(guān) 4-單向閥5-三位四通電液換向閥 6-單向順序閥 7-液壓缸8-過(guò)濾器 9-行程閥10-調(diào)速閥 11-單向閥 12-壓力繼電器7 液壓

17、元件的選擇7.1 液壓泵的選擇由液壓缸的工況圖，可以看出液壓缸的最高工作壓力出現(xiàn)在加壓壓制階段時(shí)，此時(shí)液壓缸的輸入流量極小，且進(jìn)油路元件較少故泵到液壓缸的進(jìn)油壓力損失估計(jì)取為。所以泵的最高工作壓力。液壓泵的最大供油量按液壓缸最大輸入流量（）計(jì)算，取泄漏系數(shù)K=1.1,則。根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果查閱機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)表，選用規(guī)格為YB-B60B型葉片泵，其額定壓力P=7MPa，排量為61mL/r,額定轉(zhuǎn)速為1000r/min，流量為q=53.9L/min。由于液壓缸在保壓時(shí)輸入功率最大，這時(shí)液壓缸的工作壓力為6.39MPa，流量為3.24L/min,取泵的總效率，則液壓泵的驅(qū)動(dòng)電機(jī)所要的功率為。表10 液壓

18、泵的總效率液壓泵的類(lèi)型齒輪泵葉片泵柱塞泵螺桿泵總效率根據(jù)此數(shù)據(jù)按JB/T9619-1999，選取Y100L2-4型電動(dòng)機(jī)，其額定功率，額定轉(zhuǎn)速1430r/min,按所選電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速和液壓泵的排量，液壓泵最大理論流量，大于計(jì)算所需的流量3.24L/min，滿(mǎn)足使用要求。7.2 閥類(lèi)元件及輔助元件根據(jù)閥類(lèi)元件及輔助元件所在油路的最大工作壓力和通過(guò)該元件的最大實(shí)際流量可選出這些液壓元件的型號(hào)及規(guī)格，結(jié)果見(jiàn)表7.1。表11 液壓元件的型號(hào)及規(guī)格序號(hào)元件名稱(chēng)額定壓力/Pa額定流量ml/r型號(hào)及規(guī)格說(shuō)明1變量泵761YB-B60B額定轉(zhuǎn)速1000r/min驅(qū)動(dòng)電機(jī)功率為3KW2溢流閥調(diào)壓0.5-712C1

19、75通徑20mm3行程閥-YF3-*-20B-C4三位四通換向閥2880WEH10G通徑10mm5單項(xiàng)順序閥最大工作壓力32MPa160HCT06L1 (單向行程調(diào)速閥)6節(jié)流閥-FBG-3-125-107單向閥開(kāi)啟0.15MPa最大200S20A220通徑20mm8壓力繼電器25HED209調(diào)速閥2FRM10-217.3 油管元件各元件間連接管道的規(guī)格按元件接口處尺寸決定，液壓缸進(jìn)、出油管則按輸入、排出的最大流量計(jì)算，由于液壓泵具體選定之后液壓缸在各個(gè)階段的進(jìn)出流量已與已定數(shù)值不同，所以重新計(jì)算如表5.2，表中數(shù)值說(shuō)明液壓缸壓制、快退速度, 與設(shè)計(jì)要求相近，這表明所選液壓泵的型號(hào)，規(guī)格是適宜

20、的。表12 液壓缸在各個(gè)階段的進(jìn)出流量流量速度快進(jìn)壓制快退輸入流量L/min=6.72排出流量L/min10.840.421.53運(yùn)動(dòng)速度m/min3.80.0110.065由表12可以看出，液壓缸在各階段的實(shí)際運(yùn)動(dòng)速度符合設(shè)計(jì)要求。表13允許流速推薦值管道推薦流速/(m/s)吸油管道0.51.5，一般取1以下壓油管道36，壓力高，管道短，粘度小取大值回油管道1.53 由表12中數(shù)值可知，當(dāng)油液在壓力管中速度取5m/s時(shí)，按教材公式算得，液壓缸進(jìn)油路油管內(nèi)徑；液壓缸回油路管內(nèi)徑；這兩根油管都按GB/T 2351-2005選用外徑10mm、內(nèi)徑5mm的無(wú)縫鋼管。7.4油箱的容積計(jì)算 容量(單位為

21、L)計(jì)算按教材式(7-8) : ，由于液壓機(jī)是高壓系統(tǒng)，。 所以油箱的容量 ， 而 按JB/T7938-1999規(guī)定容積取標(biāo)準(zhǔn)值.表14 油箱容量JB/T7938-1999(L)46.310254063100160250315400500630800100012501600200031504000500063007.5油箱的長(zhǎng)寬高確定因?yàn)橛拖涞膶挕⒏?、長(zhǎng)的比例范圍是1：12：23，此處選擇比例是1：1.5：2由此可算出油箱的寬、長(zhǎng)、高大約分別是146.7mm,220mm,293.4mm。并選擇開(kāi)式油箱中的分離式油箱設(shè)計(jì)。其優(yōu)點(diǎn)是維修調(diào)試方便，減少了液壓油的溫升和液壓泵的振動(dòng)對(duì)機(jī)械工作性能的影響

22、；其缺點(diǎn)是占地面積較大。由于系統(tǒng)比較簡(jiǎn)單，回路較短，各種元件較少，所以預(yù)估回路中各種元件和管道所占的油液體積為0.6L。因?yàn)橥茥U總行程為225mm，選取缸的內(nèi)腔長(zhǎng)度為350mm。忽略推桿所占的體積，則液壓缸的體積為 當(dāng)液壓缸中油液注滿(mǎn)時(shí)，此時(shí)油箱中的液體體積達(dá)到最小為：則油箱中油液的高度為：=115.5mm由此可以得出油液體下降高度很小，因此選取隔板的高度為20cm,并選用兩塊隔板。此分離式油箱采用普通鋼板焊接而成，參照書(shū)上取鋼板的厚度為：t=4mm。為了易于散熱和便于對(duì)油箱進(jìn)行搬移及維護(hù)保養(yǎng)，取箱底離地的距離為100mm。故可知，油箱的總長(zhǎng)總寬總高為：長(zhǎng)為：寬為：高為：7.6油箱地面傾斜度為

23、了更好的清洗油箱，取油箱底面傾斜度為： 7.7吸油管和過(guò)濾器之間管接頭的選擇在此選用卡套式軟管接頭查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)得其連接尺寸如下表： 表15 單位：mm公稱(chēng)壓力MPa管子內(nèi)徑mm卡套式管接頭公稱(chēng)尺寸極限偏差G(25)12.510140.09032127.8過(guò)濾器的選取 取過(guò)濾器的流量至少是泵流量的兩倍的原則，取過(guò)濾器的流量為泵流量的2.5倍。故有 ： 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)表23.816得，先取通用型WU系列網(wǎng)式吸油中過(guò)濾器：表16型號(hào)通徑Mm公稱(chēng)流量過(guò)濾精度WU-160180401601807.9堵塞的選取考慮到鋼板厚度只有4mm，加工螺紋孔不能太大，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)選取外六角螺塞作為堵塞，詳細(xì)尺寸見(jiàn)

24、下表：表17dDeSLhbRC重量Kg 基本尺寸極限偏差10.22215134123311.00.0327.10空氣過(guò)濾器的選取按照空氣過(guò)濾器的流量至少為液壓泵額定流量3倍的原則，即： 選用EF系列液壓空氣過(guò)濾器，參照機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)得，將其主要參數(shù)列于下表： 表18參數(shù)型號(hào)過(guò)濾注油口徑mm注油流量L/min空氣流量L/min油過(guò)濾面積L/minmmmmmmmmmm四只螺釘均布mm空氣進(jìn)濾精度mm油過(guò)濾精度mE-50259662707945395163M4100.279125注：油過(guò)濾精度可以根據(jù)用戶(hù)的要求是可調(diào)的。7.11液位/溫度計(jì)的選取選取YWZ系列液位液溫計(jì)，參照機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)選用YWZ-1

25、50T 型?？紤]到鋼板的剛度，將其按在偏左邊的地方。8 液壓系統(tǒng)性能的運(yùn)算8.1 壓力損失和調(diào)定壓力的確定由上述計(jì)算可知，工進(jìn)時(shí)油液流動(dòng)速度較小，通過(guò)的流量為55.44L/min,主要壓力損失為閥件兩端的壓降可以省略不計(jì)。快進(jìn)時(shí)液壓桿的速度，此時(shí)油液在進(jìn)油管的速度沿程壓力損失沿程壓力損失首先要判斷管中的流動(dòng)狀態(tài)，此系統(tǒng)采用N32號(hào)液壓油，室溫為20度時(shí)，所以有，油液在管中的流動(dòng)狀態(tài)為層流，則阻力損失系數(shù)，若取進(jìn)油和回油的管路長(zhǎng)均為2m，油液的密度為，則進(jìn)油路上的沿程壓力損失為。局部壓力損失局部壓力損失包括管道安裝和管接頭的壓力損失和通過(guò)液壓閥的局部壓力損失，由于管道安裝和管接頭的壓力損失一般取

26、沿程壓力損失的10%，而通過(guò)液壓閥的局部壓力損失則與通過(guò)閥的流量大小有關(guān)，若閥的額定流量和額定壓力損失分別為，則當(dāng)通過(guò)閥的流量為q時(shí)的閥的壓力損失，由算得小于原估算值0.5MPa,所以是安全的。同理快進(jìn)時(shí)回油路上的流量則回油管路中的速度；由此可以計(jì)算出 （183.6<2320,所以為層流）; ,所以回油路上的沿程壓力損失為。由上面的計(jì)算所得求出：總的壓力損失這與估算值有差異，應(yīng)該計(jì)算出結(jié)果來(lái)確定系統(tǒng)中的壓力閥的調(diào)定值。壓力閥的調(diào)定值計(jì)算由于液壓泵的流量大，在工進(jìn)泵要卸荷，則在系統(tǒng)中卸荷閥的調(diào)定值應(yīng)該滿(mǎn)足快進(jìn)時(shí)要求，因此卸荷閥的調(diào)定值應(yīng)大于快進(jìn)時(shí)的供油壓力，所以卸荷閥的調(diào)定壓力值應(yīng)該取4.

27、25MPa為好。溢流閥的調(diào)定壓力值應(yīng)大于卸荷閥的調(diào)定壓力值0.30.5MPa，所以取溢流閥的調(diào)定壓力值為4.5MPa。背壓閥的調(diào)定壓力以平衡板料折變機(jī)的自重，即8.2 油液溫升的計(jì)算在整個(gè)工作循環(huán)中，工進(jìn)和快進(jìn)快退所占的時(shí)間相差不大，所以，系統(tǒng)的發(fā)熱和油液溫升可用一個(gè)循環(huán)的情況來(lái)計(jì)算?？爝M(jìn)時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量快進(jìn)時(shí)液壓缸的有效功率為：泵的輸出功率為：因此快進(jìn)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為： 快退時(shí)液壓缸的發(fā)熱量快退時(shí)液壓缸的有效功率為：泵的輸出功率為：快退時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為：壓制時(shí)液壓缸的發(fā)熱量壓制時(shí)液壓缸的有效功率為：泵的輸出功率因此壓制時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為：總的發(fā)熱量為按教材式（112）求出油液溫升近似值溫升沒(méi)有超出允許