低屈服點鋼應用技術

1、1 總 則(1)2術語和符號(2)2.1 術語 ( 2)2.2 符號 (3)3材料及設計指標(6)3.1 材料及選用 ( 6)3.2 設計指標 ( 7)4基本規(guī)定(10)4.1 一般要求 ( 10)4.2 結構分析 ( 11)4.3 連接與節(jié)點 (12)5 屈曲約束支撐一(13)5.1形式與構造 ( 13)5.2 受力性能要求(13)5.3 節(jié)點計算 (15)5.4 制作、安裝、驗收和維護 (15)6鋼板剪力墻(17)6.1 一般要求 (17)6.2非加勁低屈服點鋼板剪力墻 (19)6.3加勁低屈服點鋼板剪力墻 (24)6.4 構造要求 ( 25)6.5制作、安裝、驗收和維護 (25)7其他類

2、型消能器 (26)7.1 一般要求 (26)7.2其他類型消能器的技術性能 (27)7.3 主體結構設計 （28）7.4 連接與構造 （ 29）7.5制作、安裝、驗收和維護 （30）本規(guī)程用詞說明（31）弓丨用標準名錄（32）附：條文說明（暫時置于每條條文之后）（34）-3 1.0. 1為在低屈服點鋼的結構工程應用及設計、制作、檢驗中貫徹執(zhí)行國家的技術經濟政策， 做到安全適用、技術先進、經濟合理、 確保質量，并充分發(fā)揮低屈服點鋼在延性和耗能方面的顯著優(yōu)勢， 制定本規(guī)程。條文說明：無。1.0. 2本規(guī)程適用于抗震設防烈度為6、7、8和9度地區(qū)采用低屈服點鋼的新建建筑結構和既有建筑結構抗震加固的抗

3、震及消能 減震設計、施工、驗收和維護?？拐鹪O防烈度大于 9度地區(qū)及行業(yè)有特殊要求的工業(yè)建筑，其消能減震設計應按有關專門規(guī)定執(zhí)行。條文說明：本條與現(xiàn)行國家標準建筑抗震設計規(guī)范GB 50011中條文（1.0. 3）的規(guī)定一致；1.0. 3按本規(guī)程設計與施工的新建低屈服點鋼消能減震結構，其 抗震設防目標應滿足現(xiàn)行國家標準建筑抗震設計規(guī)范GB 50011和現(xiàn)行行業(yè)標準建筑消能減震技術規(guī)程JGJ 297的要求；既有建筑結構采用低屈服點鋼進行消能減震加固時，抗震設防目標還應 滿足現(xiàn)行國家標準建筑抗震鑒定標準GB 50023的規(guī)定。條文說明：本條與現(xiàn)行國家標準 建筑抗震設計規(guī)范GB 50011（ 1.0.

4、1）和現(xiàn)行行業(yè)標準建筑消能減震技術規(guī)程 JGJ 297 （1.0. 3）的規(guī)定一致；1.0. 4低屈服點鋼消能減震結構的設計、施工、驗收和維護，除應符合本規(guī)程外，尚應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。2術語和符號條文說明：本章所用的術語和符號是參照我國現(xiàn)行國家標準工程結構設計基本術語和通用符號 GBJ 132和建筑結構 設計術語和符號標準 GB/T 50083的規(guī)定編寫的，并根 據(jù)需要增加了一些內容。2. 1術 語2. 1. 1 低屈服點鋼low-yield-poi nt steel低屈服點鋼是屈服強度低且變化范圍窄、延性好、耗能能力優(yōu) 的鋼材，并滿足國家標準建筑用低屈服強度鋼板GB/T 28905

5、相關規(guī)定。2. 1.2 低屈服點鋼消能器 energy dissipation device with low -yield - point steel低屈服點鋼消能器是通過低屈服點鋼制成的核心材料屈服時 產生的彈塑性滯回變形來耗散或吸收能量的裝置，通常屬于位移相關型消能器。2. 1.3 低屈服點鋼消能部件energy dissipation part with low -yield -point steel由低屈服點鋼消能器和支撐或連接低屈服點鋼消能器的構件 組成的部分。2. 1.4 屈曲約束支撐 buckling -restrained brace由核心單元、外約束單元等組成，利用核心單元

6、產生彈塑性滯 回變形耗散能量的減震裝置。2. 1.5 鋼板剪力墻steel plate shear wall承受水平剪力為主的鋼板墻體。2. 1.6 附加阻尼比additio nal dampi ng ratio消能減震結構往復運動時低屈服點鋼消能器附加給主體結構 的有效阻尼比。2. 1.7 附加剛度 additio nal stiffness消能減震結構往復運動時低屈服點鋼消能器附加給主體結構的剛度。條文說明：本規(guī)程給出了 7個與低屈服點鋼結構工程應用與設計相 關的專用術語，并參照現(xiàn)行國家標準建筑抗震設計規(guī) 范GB 50011、鋼結構設計標準 GB 50017和現(xiàn)行行 業(yè)標準建筑消能減震技術

7、規(guī)程JGJ 297的規(guī)定編寫。所匯總專業(yè)術語從鋼結構設計、消能減震設計以及加固設計的角度賦予其特定的涵義，但不一定是其嚴密的定義。所給出的英文譯名是參考國內外相關標準擬定的， 亦不一定是國際上的標準術語。2. 2符 號2. 2. 1作用和作用效應設計值M 彎矩；N 軸心力；V 剪力；2. 2. 2計算指標A1 屈曲約束支撐內核約束屈服段截面面積；E 低屈服點鋼的彈性模量；G 低屈服點鋼的剪變模量；Mb(web) 鋼板剪力墻邊緣梁跨中附加彎矩；Mc(web)鋼板剪力墻邊緣柱附加彎矩；Nysc 屈曲約束支撐的受拉或受壓屈服承載力；Ntmax屈曲約束支撐的受拉極限承載力；Ncmax屈曲約束支撐的受壓

8、極限承載力；P鋼板剪力墻邊緣柱軸力設計值；P1 鋼板剪力墻邊緣柱端組合的最不利軸力；Vd鋼板剪力墻的剪力設計值；Vb(web)鋼板剪力墻邊緣梁端部附加剪力；Vc(web) 鋼板剪力墻邊緣柱附加剪力；2. 2. 3tw,i2. 2. 4Vu 鋼板剪力墻的抗剪承載力；f 低屈服點鋼的抗拉、抗壓和抗彎強度設計值；fay 低屈服點鋼的屈服強度標準值；q 鋼板剪力墻拉力帶在邊緣柱上產生的豎向分量； wu 鋼板剪力墻邊緣梁附加豎向均布荷載；3py 低屈服點鋼消能器在水平方向的屈服位移；3sy 設置低屈服點鋼消能器的主體結構層間屈服位移;P低屈服點鋼的質量密度；幾何參數(shù)Hc 鋼板剪力墻邊緣柱柱高，按與鋼板剪

9、力墻相連上 下框架梁的軸線距離計算；He 鋼板剪力墻的凈高度；Ib 鋼板剪力墻邊緣梁截面慣性矩；Ibmin 鋼板剪力墻邊緣梁截面最小慣性矩；Ic 鋼板剪力墻邊緣柱截面慣性矩；Icmin 鋼板剪力墻邊緣柱截面最小慣性矩；Lb 梁跨，按與鋼板剪力墻相連框架柱的軸線距離計 算；Le 墻板凈寬度；tw 鋼板剪力墻的厚度；tw,i+1 分別為上、下墻板厚度；a 拉桿模型中拉桿條傾角；入一一鋼板剪力墻的相對高厚比；計算系數(shù)n 鋼材的超強系數(shù)；低屈服點鋼的線膨脹系數(shù)； 鋼材的應變強化調整系數(shù)；3屈曲約束支撐的受壓強度調整系數(shù)；e 鋼板剪力墻邊緣柱的變軸力等效系數(shù)；-# 條文說明：本規(guī)程給出了 42個常用符號

10、并分別作出了定義，這些 符號都是本規(guī)程各章節(jié)中所引用的，并按拉丁字母和希臘字母順序排列。每個符號由主體符號或主體符號帶 上、下標構成。主體符號一般代表物理量，上、下標代 表物理量以外的術語、說明語，用以進一步說明符號的 涵義。本節(jié)未列出的其他符號及其含義均在各章節(jié)的條 文中列出。-9 3材料及設計指標3. 1材料及選用3. 1. 1 低屈服點鋼宜采用 LY100鋼、LY160鋼、LY225鋼，其質 量應符合現(xiàn)行國家標準建筑用低屈服強度鋼板 GB/T 28905的規(guī)條文說明：本條結合國內外工程應用經驗及國產低屈服點鋼生產情況，推薦提出了按中國標準生產的 3種牌號低屈服點鋼。 當有充分可靠的依據(jù)時

11、， 也可選用其他牌號的低屈服點 鋼。3. 1.2 低屈服點鋼板厚度不應大于100mm，當超過100mm時應按有關專門規(guī)定進行檢驗。條文說明：本條關于適用板厚的限值與現(xiàn)行國家標準建筑用低屈 服強度鋼板GB/T 28905（ 1范圍）的規(guī)定一致。3. 1.3低屈服點鋼材應具有屈服強度、斷后伸長率、抗拉強度和 硫、磷含量以及碳當量的合格保證，其中屈服強度實測值應在目標 值的土 20MPa范圍內。條文說明：本條規(guī)定了結構工程應用中低屈服點鋼應具有力學性能 和化學成分等合格保證的項目，并參照了現(xiàn)行國家標準鋼結構設計標準 GB 50017（4.3.2）的規(guī)定。其中， 對屈服強度的規(guī)定與傳統(tǒng)鋼材不同。由于低

12、屈服點鋼應具有屈服強度穩(wěn)定、波動范圍小的特點，故參考現(xiàn)行國 家標準建筑用低屈服強度鋼板GB/T 28905，規(guī)定材料實測屈服強度的波動范圍應在目標值的土20MPa范圍內，此處“目標值”的說法與上述國標保持一致，即 鋼材牌號LY后的數(shù)值。3. 1.4低屈服點鋼的連接材料應符合下列要求：1螺栓連接宜采用鋼結構用大六角高強度螺栓或扭剪型高強度螺栓。2鋼結構用大六角高強度螺栓的質量應符合現(xiàn)行國家標準鋼結構用高強度大六角頭螺栓GB/T 1228、鋼結構用高強度大六角螺母GB/T 1229、鋼結構用高強度墊圈GB/T 1230、鋼結構用高強度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈技術條件GB/T 1231 的規(guī)定

13、；扭剪型高強度螺栓的質量應符合現(xiàn)行國家標準鋼結構用 扭剪型高強度螺栓連接副GB/T 3632、鋼結構用扭剪型高強度螺栓連接副技術條件 GB/T 3633的規(guī)定。3銷軸連接采用的銷軸應符合現(xiàn)行國家標準銷軸GB/T 882的規(guī)定。4低屈服點鋼的焊接，選用的焊條或焊絲和相應的焊劑型號 及性能應與選用的低屈服點鋼力學性能相適應，其熔敷金屬的力學 性能應符合設計規(guī)定，且不應低于相應低屈服點鋼母材標準的下限 值，并應符合現(xiàn)行國家標準 鋼結構焊接規(guī)范GB 50661的規(guī)定； 焊條宜采用低氫型焊條。條文說明：低屈服點鋼構件與支撐、主體結構的連接可分為高強度螺栓連接、銷軸連接和焊接，其中高強度螺栓連接和焊接的材

14、料及選用與現(xiàn)行國家標準鋼結構設計標準GB50017(4.4)的規(guī)定一致，銷軸連接則參考現(xiàn)行國家標 準銷軸GB/T 882的規(guī)定。3. 2設計指標3. 2. 1低屈服點鋼的強度設計指標，應根據(jù)鋼材牌號按表3. 2. 1采用。表3. 2. 1低屈服點鋼的強度設計指標低屈服點鋼牌號屈服強度標準值fay (N/mm2)屈服強度設計值f (N/mm2)超強系數(shù)nLY10080751.325LY1601401351.143LY2252051851.102條文說明：該條文給出了三種常用國產低屈服點鋼的強度設計指標， 包括屈服強度標準值、屈服強度設計值、材料的超強系 數(shù)與應變強化調整系數(shù)。其中，材料的屈服強度

15、標準值 采用我國現(xiàn)行國家標準建筑用低屈服強度鋼板GB/T28905中各牌號低屈服點鋼屈服強度規(guī)定范圍的下限值， 該做法與常用鋼材標準保持一致，即規(guī)定屈服強度的下 限?，F(xiàn)行協(xié)會標準高性能建筑鋼結構應用技術規(guī)程 T/CECS 599中對上述三種牌號低屈服點鋼屈服強度標 準值的取值亦與上述表格中相同。屈服強度設計值與超強系數(shù)的取值依據(jù)文獻“ Ga ng Shi, Ya ng Gao, Xun Wang,Material properties and partial factors for resista nee of low yield point steels in Ch ina. Con str

16、uct ion and Buildi ng Materials. 2019, 209: 295-305. ”中研究成果。文獻對調 研得到的鞍鋼所提供的約500組鋼材實測數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計分析，對LY100、LY160和LY225，其屈服強度平均值 分別為106、160和226MPa，標準值分為別 93、144和 209MPa?？紤]與已有規(guī)范一致，鋼材的屈服強度標準 值取建筑用低屈服強度鋼板GB/T 28905中下限值，分別為80、140和205MPa，對應超強系數(shù)分別為 1.325、 1.143和1.102。采用已有國標 GB50017中材料分項系 數(shù)計算方法，結合調研數(shù)據(jù)，得到國產低屈服點鋼抗力分

17、項系數(shù)分別為 1.022、1.022和1.096,并以5MPa為 單位修約得到設計強度分別為75、135和185MPa。對比GB50017-2017，Q235鋼材抗力分項系數(shù)為1.090,與本規(guī)范對LY225提出的建議值較為接近。而對LY100和LY160，其抗力分項系數(shù)稍低于Q235。3. 2. 2低屈服點鋼的物理性能指標應按表 3. 2. 2采用。表3. 2. 2低屈服點鋼的物理性能指標彈性模量E(N/mm2)剪變模量G(N/mm2)線膨脹系數(shù) a(以每°C計)質量密度p(kg/m3)206 X 1079 X 1012X 10s7850條文說明：本條與現(xiàn)行國家標準 鋼結構設計規(guī)范

18、GB 50017 ( 4.4.8) 的規(guī)定一致。3. 2. 3低屈服點鋼連接材料的強度設計值應按現(xiàn)行國家標準鋼 結構設計標準GB 50017執(zhí)行。條文說明：低屈服點鋼連接材料的強度設計值與低屈服點鋼材本身并無直接關系，本條建議與現(xiàn)行國家標準鋼結構設計標準GB 50017 (441)-(4.4的規(guī)定保持一致。-15 4基本規(guī)定4. 1 一般要求4. 1. 1低屈服點鋼的工程應用設計可分為新建建筑結構設計和既 有建筑結構加固設計。主要適用于下列構件：（1）屈曲約束支撐；（2）鋼板剪力墻；（3）其他類型消能器。條文說明：低屈服點鋼既可用于新建建筑結構，也可用于既有建筑結構的加固改造，可明顯提高結構的

19、抗震性能和耗能能 力。本條根據(jù)低屈服點鋼受力性能，并結合廣泛的相關 工程應用和產品調研，提出了主要的適用范圍供設計時 參考。其中屈曲約束支撐同時適用于抗震設計和消能減 震設計，鋼板剪力墻主要適用于抗震設計，其他類型消 能器主要適用于消能減震設計。本規(guī)程不考慮抗風設計。4. 1.2低屈服點鋼消能減震結構的地震作用與作用效應計算，應 按現(xiàn)行國家標準建筑抗震設計規(guī)范GB 50011執(zhí)行。條文說明：低屈服點鋼應用于結構工程中，其地震作用與作用效應 計算與傳統(tǒng)建筑結構無本質區(qū)別，因此本條建議按現(xiàn)行 國家標準建筑抗震設計規(guī)范GB 50011執(zhí)行。4. 1.3低屈服點鋼消能減震結構的抗震性能化設計，應根據(jù)工

20、程 實際需求，分別針對主體結構的不同構件部位和低屈服點鋼消能部 件設定不同的性能目標，并應符合現(xiàn)行國家標準建筑抗震設計規(guī) 范GB 50011的規(guī)定。條文說明：本條參考現(xiàn)行行業(yè)標準 建筑消能減震技術規(guī)程JGJ 297 （3. 1. 3 ）的規(guī)定。4. 1.4當?shù)颓c鋼消能減震結構遭遇設防地震、罕遇地震或火 災高溫環(huán)境后，應對低屈服點鋼構件進行檢查和維護。條文說明：低屈服點鋼消能減震結構一般要求在小震作用下保持彈性，但遭遇設防地震或罕遇地震后，可能產生塑性損傷，使其耗能能力低于設計指標；火災高溫環(huán)境后低屈服點 鋼的力學性能也會發(fā)生退化，從而影響其消能減震功能。 因此，經歷上述作用效應后，需對低屈

21、服點鋼進行檢查 維護，必要時進行更換，以保證結構整體抗震性能。4. 1.5低屈服點鋼構件在結構設計方案中的布置原則、選型依據(jù) 和產品要求應符合現(xiàn)行行業(yè)標準建筑消能減震技術規(guī)程JGJ 297和建筑消能阻尼器JG/T 209的要求。條文說明：低屈服點鋼消能減震構件屬于現(xiàn)行行業(yè)標準建筑消能減震技術規(guī)程JGJ 297（ 6. 2. 1、6. 2. 2）和建筑消能 阻尼器JG/T 209中涉及的一類金屬消能器，因此本條 按以上標準的規(guī)定執(zhí)行。4. 2結構分析4. 2. 1低屈服點鋼消能減震結構分析的總阻尼比、總剛度，在低 屈服點鋼進入塑性后，應考慮低屈服點鋼構件的附加阻尼比和附加 有效剛度，或在結構分析

22、模型中考慮構件的實際循環(huán)滯回模型。 條文說明：低屈服點鋼消能構件的存在，增加了主體結構的總阻尼 比和總剛度。消能構件提供的附加阻尼比與主體結構的 工作狀態(tài)（是否進入塑性）有關，而附加剛度與低屈服 點鋼消能構件的相對位移有關，一般用有效剛度表示； 因此，準確考慮附加阻尼比和附加有效剛度，關系到結 構是否設計得既安全又經濟。4. 2. 2 低屈服點鋼構件的恢復力模型應經過試驗驗證，具體模型 參數(shù)應符合本規(guī)程第 5、6、7章節(jié)的相關規(guī)定。條文說明：低屈服點鋼構件的恢復力模型可采用折線型模型。4. 2. 3低屈服點鋼消能減震結構分析模型及分析方法應符合現(xiàn)行 國家標準建筑抗震設計規(guī)范 GB 50011的

23、規(guī)定，并考慮低屈服點 鋼消能器安裝次序的影響。條文說明：結構分析模型應準確考慮低屈服點鋼消能構件的影響， 并按照現(xiàn)行國家標準建筑抗震設計規(guī)范GB 50011的規(guī)定進行計算分析。4. 3連接與節(jié)點4. 3. 1低屈服點鋼消能器與支撐、主體結構構件的連接，應符合 現(xiàn)行國家標準建筑抗震設計規(guī)范GB 50011、鋼結構設計標準 GB 50017、鋼結構加固設計標準 GB 51367、混凝土結構設計規(guī) 范GB 50010、混凝土結構加固設計規(guī)范GB 50367等相關設計標準的規(guī)定。條文說明：低屈服點鋼消能器與支撐、主體結構構件的連接和構造措施，可按傳統(tǒng)建筑結構工程相關設計標準的規(guī)定執(zhí)行。4. 3. 2低

24、屈服點鋼消能構件與支撐、主體結構構件的連接可采用 高強度螺栓連接、銷軸連接或焊接；當在建筑結構生命周期內有維 護、更換消能構件的要求時，宜采用高強度螺栓連接或銷軸連接。條文說明：為便于在主體結構生命周期內檢修、維護和更換低屈服點鋼消能構件，本規(guī)程建議優(yōu)先采用高強度螺栓或銷軸 連接；當設計時沒有上述要求時，也可采用焊接。4. 3. 3低屈服點鋼消能構件的內部連接構造可采用焊接。條文說明：低屈服點鋼消能構件產品內部核心耗能材料（即低屈服點鋼材）與其他支撐維護板件在保證性能可靠的條件下 可采用焊接。5屈曲約束支撐5. 1形式與構造5. 1. 1屈曲約束支撐可采用外包鋼筋混凝土屈曲約束支撐、外包 鋼管

25、混凝土屈曲約束支撐和全鋼型屈曲約束支撐等形式。條文說明：本條與現(xiàn)行行業(yè)標準 建筑消能減震技術規(guī)程JGJ 297(5. 4. 1)的規(guī)定以及高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程JGJ 99( E. 2. 1)的規(guī)定保持一致。5. 1.2屈曲約束支撐的核心單元截面可采用一”字形、 十”字形、“ H”形、“ T字形、雙 一”字形、雙“ T”形以及閉口環(huán)形等截面 形式。條文說明：給出了屈曲約束支撐核心單元常見的幾種截面形式。5. 2受力性能要求5. 2. 1屈曲約束支撐設計的一般規(guī)定應符合現(xiàn)行行業(yè)標準高層 民用建筑鋼結構技術規(guī)程JGJ 99中E.1節(jié)相關要求。條文說明：參考現(xiàn)行行業(yè)標準高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程

26、JGJ99中相關要求。5. 2. 2屈曲約束支撐的承載力應滿足下式要求：N 如(5.2.2-1)式中：N 屈曲約束支撐的軸力設計值；A1 內核約束屈服段截面面積；f內核單元鋼材的強度設計值，按表3.2.1采用。條文說明：參考現(xiàn)行行業(yè)標準高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程JGJ99中條文E.2.2。5. 2. 3屈曲約束支撐的軸向受拉和受壓屈服承載力可按下式計算：Nysc= n fay A1( 5.2.3-1)式中：Nysc 屈曲約束支撐的受拉或受壓屈服承載力；n 內核單元鋼材的超強系數(shù)，按表3.2.1采用；f ay 內核約束屈服段鋼材的屈服強度標準值，按表3.2.1采用。若采用內核約束屈服段鋼材的實測

27、屈服強度參與計算，則 上式中可不考慮材料超強系數(shù)n。Nysc也可通過試驗獲得。條文說明：參考現(xiàn)行行業(yè)標準高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程JGJ99中條文E.2.3，但此處明確指出了公式中采用的是鋼 材屈服強度的標準值。5. 2. 4屈曲約束支撐的軸向受拉和受壓極限承載力可按下式計算：Ntmax= 3 Nc( 5.2.4-1)Ncmax=ysN( 5.2.4-2)式中：Ntmax 屈曲約束支撐的受拉極限承載力；Ncmax屈曲約束支撐的受壓極限承載力；3內核單元鋼材的應變強化調整系數(shù)，對LY100、LY160與LY225牌號低屈服點鋼建議分別取2.4、2.4與1.5;3屈曲約束支撐的受壓強度調整系數(shù)，依

28、據(jù)構件形式及其構造特點綜合確定，但不應超過1.5。Ntmax與Ncmax也可通過試驗確定。條文說明：考慮材料的應變強化以及屈曲約束支撐拉、壓不等強的受力特征，參考美國ANSI/AISC 341-16中條文F4-2a內容給出構件的極限承載力計算公式。對材料的應變強 化調整系數(shù)，現(xiàn)行行業(yè)標準高層民用建筑鋼結構技術 規(guī)程JGJ 99中已有建議值，但依據(jù)編者的調研與試驗 研究成果，該取值偏小，故在此參考協(xié)會標準高性能 建筑鋼結構應用技術規(guī)程T/CECS 599中推薦取值。對受壓強度調整系數(shù)，其主要與支撐的構造特點相關， 應依據(jù)構件形式及構造特點綜合確定。為避免支撐在受 力過程中出現(xiàn)明顯的拉、壓不平衡現(xiàn)

29、象，通常在屈曲約 束支撐在檢驗時都要求受壓強度調整系數(shù)不應過大，我 國高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程JGJ 99限制為不大 16 于1.3,而美國 ANSI/AISC 341-16限制為不大于 1.5, 結合對已有試驗研究結果的調研與編制組所開展的獨 立試驗，認為此處取 1.5更為合理。5. 2. 5屈曲約束支撐外約束單元應該具有足夠抗彎剛度，確保屈 曲約束支撐核心單元在工作狀態(tài)下不發(fā)生屈曲。條文說明：無。5. 2. 6屈曲約束支撐的連接段和過渡段應保證工作狀態(tài)下不發(fā)生局部失穩(wěn)破壞。條文說明：本條與現(xiàn)行行業(yè)標準 建筑消能減震技術規(guī)程JGJ 297（5. 4. 4）的規(guī)定一致。5. 3節(jié)點計算5.

30、3. 1屈曲約束支撐與主體結構的連接可采用螺栓連接、焊接或 者銷軸連接等形式，對于螺栓、焊縫、銷軸等的計算和構造要求應 符合現(xiàn)行國家標準鋼結構設計標準GB 50017的規(guī)定。條文說明：無5. 3. 2定:屈曲約束支撐與主體結構的連接節(jié)點承載力應符合下式規(guī)Nn1 t2cmax(5. 3. 2-1)式中：Nn -屈曲約束支撐節(jié)點的承載力設計值。條文說明：本條參考現(xiàn)行國家標準建筑抗震設計規(guī)范GB 50011與行業(yè)標準高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程JGJ 99 中的相關規(guī)定。5. 4制作、安裝、驗收和維護5. 4. 1屈曲約束支撐的制作與安裝、質量驗收及維護應符合現(xiàn)行行業(yè)標準高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程JG

31、J 99附錄E的規(guī)定。條文說明：參考現(xiàn)行行業(yè)標準高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程JGJ99附錄E。5. 4. 2屈曲約束支撐的性能應經過試驗檢驗，包括考察連接的組 件試驗和支撐的單軸往復加載試驗。具體試驗方法和驗收標準參考現(xiàn)行行業(yè)標準高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程JGJ 99附錄E.4的規(guī)定。條文說明：參考現(xiàn)行行業(yè)標準高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程JGJ99附錄E.4。-37 6鋼板剪力墻6. 1 一般要求6. 1. 1低屈服點鋼板剪力墻結構整體要求宜按現(xiàn)行行業(yè)標準鋼板剪力墻技術規(guī)程JGJ/T 380-2015中條文3.1.13.1.6、4.1.1、4.1.2 執(zhí)行。6. 1.2周邊框架梁、柱及連接節(jié)點不應

32、先于低屈服點鋼板剪力墻 破壞。條文說明：本條為保證低屈服點鋼板剪力墻發(fā)揮耗能優(yōu)勢。6. 1.3低屈服點鋼板剪力墻與周邊框架宜采用四邊連接。條文說明：考慮低屈服點鋼材強度較低，不建議兩側開縫，減小對承載力和剛度的折減。6. 1.4周邊框架梁柱節(jié)點宜采用剛性連接形式。條文說明：根據(jù)文獻研究成果 (Chen S J, Jhang C. Experimental study of low -yield-point steel plate shear wall under in-plane load. Journal of Constructional Steel Research, 2011,67(6

33、): 977-985.),剛性連接節(jié)點耗能能力更好，充分發(fā)揮低屈 服點鋼板剪力墻耗能優(yōu)勢。6. 1.5低屈服點鋼板剪力墻的高厚比宜符合下式規(guī)定：入 < 400(6.1.5-1)入=He / tw(6.1.5-2)式中：入一一鋼板剪力墻的相對高厚比；He鋼板剪力墻的凈高度；tw 鋼板剪力墻的厚度。條文說明：現(xiàn)行行業(yè)標準鋼板剪力墻技術規(guī)程JGJ/T 380-2015的4.1.6條規(guī)定：非加勁鋼板剪力墻的高厚比宜符合下 式規(guī)定：入 < 600(4.1.6-1)Hew k(4.1. 6-2)式中：亦一一鋼板剪力墻的相對高厚比；He鋼板剪力墻的凈高度；tw 鋼板剪力墻的厚度；& 鋼號

34、修正系數(shù)，取，235/fy；fy 鋼材的屈服強度。上述要求在現(xiàn)行行業(yè)標準鋼板剪力墻技術規(guī)程JGJ/T 380-2015的條文說明中有備注：利用屈曲后強度的非加勁鋼板剪力墻，鋼板寬厚比越大相對越經濟，但鋼板過 薄易產生較大的平面外初始幾何缺陷，綜合構件加工、 制作及施工等因素確定鋼板的最大相對高厚比為600。對于低屈服點鋼板剪力墻，其屈服強度較低(尤其是 LY100和LY160)，在受力較小的情況下，鋼板進入屈 服，一般發(fā)生屈服后屈曲行為。如果鋼板很薄，在較小 的荷載下會產生較大的平面外變形，發(fā)出較大聲響，影 響正常使用。按照層高3900mm，考慮經濟效益，板厚10mm，高厚比為390。根據(jù)文獻

35、研究成果 (Che n S J, Jha ng C. Cyclic behavior of low yield point steel shear walls. Thin-Walled Structures, 2006, 44 (7): 730- ,738厚比變化 200100 承載能力6. 1.6低屈服點鋼板剪力墻的跨高比宜符合下式規(guī)定:變化不明顯，耗能能力提高1.61.7倍，即高厚比越小， 耗能能力越好。0.8 電e/He < 2.5(6.1.6-1)式中：Le 鋼板剪力墻的凈跨度。條文說明：參考現(xiàn)行美國鋼結構抗震設計規(guī)范ANSI/AISC 341 ,保證拉力帶角度。6. 2非加勁低

36、屈服點鋼板剪力墻6. 2. 1非加勁低屈服點鋼板剪力墻的簡化模型選用，宜按現(xiàn)行行 業(yè)標準鋼板剪力墻技術規(guī)程JGJ/T 380-2015中附錄A執(zhí)行；當有可靠依據(jù)時，可采用其他分析模型。條文說明：現(xiàn)行行業(yè)標準鋼板剪力墻技術規(guī)程JGJ/T 380-2015與美國鋼結構抗震設計規(guī)范ANSI/AISC 341均采用拉桿模型，但并不完全一樣，后者只考慮拉桿貢獻，未考 慮受壓桿件的影響。6. 2. 2非加勁低屈服點鋼板剪力墻的抗剪承載力應滿足下式規(guī)定：Vdu(6.2.2-1)式中：Vd(6.2.2-2)Vu = 0.42ftwLesin2 a鋼板剪力墻的剪力設計值；Vu鋼板剪力墻的抗剪承載力;低屈服點鋼材

37、的抗拉、抗壓和抗彎強度設計值; 拉桿模型中拉桿條傾角；Le 鋼板剪力墻的凈跨度；tw 鋼板剪力墻的厚度。條文說明：本條參考現(xiàn)行美國鋼結構抗震設計規(guī)范ANSI/AISC 341規(guī)定。現(xiàn)行行業(yè)標準鋼板剪力墻技術規(guī)程JGJ/T 380-2015的4.2.1條規(guī)定：四邊連接非加勁鋼板剪力墻的抗剪承 載力應滿足下列公式要求：Vd 詡u(4.2.1-1)Vu = 0.42ftwLe(4.2.1-2)根據(jù)公式計算得到的拉桿條傾角a基本在38° 45之間，現(xiàn)行行業(yè)標準鋼板剪力墻技術規(guī)程JGJ/T 380-2015將桿的傾角近似取 45°拉桿條模型的抗剪承載力是根據(jù)理想彈塑性本構得到，但低屈

38、服點鋼板剪力墻的強屈比通常大于2.0 ( LY100和LY160 ),如果仍然采用理想彈塑性本構模型，會低估鋼板剪力墻的承載能力。但偏于安全考慮，并不考慮 材料的應變強化對承載力的有利貢獻。參考文獻：蔡克銓,林盈成，林志翰.鋼板剪力墻抗震行為與設計建筑鋼結構進展,2007, 9(5):19-25. ”6. 2. 3非加勁低屈服點鋼板剪力墻，其邊緣柱截面最小慣性矩宜按照下式計算:I c 目 cmin4當Leg 1.5時Icmin皿04驗出Lb4當 Le/He 1.5時：爲O.003"Lb(6.2.3-1)(6.2.3-2)式中：Ic鋼板剪力墻邊緣柱截面慣性矩；Icmin鋼板剪力墻邊緣柱

39、截面最小慣性矩；He鋼板剪力墻邊緣柱柱咼，按與鋼板剪力墻相連上下框架梁的軸線距離計算；Lb梁跨，按與鋼板剪力墻相連框架柱的軸線距離計算；Le鋼板剪力墻的凈跨度；He鋼板剪力墻的凈冋度。條文說明：對邊緣柱剛度的控制主要是保證拉力帶的充分發(fā)展，本條公式為現(xiàn)行美國鋼結構抗震設計規(guī)范ANSI/AISC 341計算限值公式。現(xiàn)仃仃業(yè)標準鋼板剪力墻技術規(guī)程JGJ/T 380-2015(4.2.2)對非加勁鋼板剪力墻邊緣柱的截面慣性矩作了規(guī)疋，咼厚比越大，K值越小，折減越小，對剛度要求越高，具體如下：Ic(1 K I cmin(4.2.2-1)0.0031twH：I cminLb(4.2.2-2)(422-

40、4)20.94/ n0n01.21 He丄n037jkr twk1.0n0 0.810.88 no 0.80.8 no 1.2max2(422-5)kr8.98 5.6 lmm/l(422-6)式中：Ic 鋼板剪力墻邊緣柱截面慣性矩；Icmin 鋼板剪力墻邊緣柱截面最小慣性矩；He鋼板剪力墻邊緣柱柱高，按與鋼板剪力 墻相連上下框架梁的軸線距離計算；Lb 梁跨，按與鋼板剪力墻相連框架柱的軸 線距離計算；tw 鋼板剪力墻的厚度；K 剪切力分配系數(shù)；加非加勁鋼板剪力墻的正則化高厚比；kr 四邊固接板彈性抗剪屈曲系數(shù)；lmin鋼板剪力墻短邊長度；lmax鋼板剪力墻長邊長度；幺 一一鋼號修正系數(shù)，取.2

41、35/fy;fy鋼材的屈服強度。低屈服點鋼材的強屈比通常大于2.0 (LY100和LY160)為了考慮應變強化現(xiàn)象對邊緣框架的不利影響，這里偏 于保守的取美國規(guī)范中對邊緣柱的剛度要求。同時，通過考慮低屈服點鋼材循環(huán)強化影響的非加勁低 屈服點鋼板剪力墻結構的遍歷參數(shù)分析，當內嵌鋼板寬高比較大時，其強度發(fā)展有明顯轉折，故為保證內嵌鋼 板強度的充分發(fā)展，建議對內嵌鋼板寬高比較大的情況， 加強對柱子剛度的要求。1.51.00.52.00.0T=0n=10 i_ n=20n=30 -n=40n=50(i) h/t=200；.02.01.5y/ 1.00.51.5y/ 1.00.52.12.42.7h(i

42、) h/t =2000.02.01.51.00.50.0h(i) h/t=2002.01.51.02.00.5h(ii) h/t=3001.51.00.50.01.51.82.12.42.73.0h(iii) Wt=400o o o o O -0123452.00.01.52.0L/h=1.0oo o o oO12345 庁庁庁=庁庁1.82.12.42.73.0oo o OO12 3 45 吁吁吁(ii) h/t=300L/h=1.21.5y/ 1.00.50.01.51.82.12.42.7h(ii) h/t=300ht=300I012345L/h=1.5柱柔度系數(shù)（式6. 2. 3-2）

43、:1.51.82.12.42.73.0h(iii) h/t=4002.01.5y/ 1.00.50.01.82.12.4h2.7(iii) h/t=4000.25美國規(guī)范規(guī)定h需要不大于2.5。但依據(jù)以上開展的研究結果，建議當內嵌鋼板寬厚比大于1.5時，h不大于2.3。6. 2. 4非加勁低屈服點鋼板剪力墻，其邊緣梁的截面慣性矩及其邊緣柱的軸力計算應按現(xiàn)行行業(yè)標準鋼板剪力墻技術規(guī)程JGJ/T380-2015中條文4.2.4執(zhí)行。6. 2. 5進行非加勁低屈服點鋼板剪力墻抗震設計時，其邊緣柱應 能承受拉力帶產生的附加內力。邊緣柱端附加剪力及彎矩按下式計算:Vc（web）= 0.5 3 h fsi

44、n （ a tw（6.2.5-1）(625-2)2 . 2Mc(web)= 3 h f sin ( a tw / 12式中：Vc(web)鋼板剪力墻邊緣柱附加剪力；M c(web)鋼板剪力墻邊緣柱附加彎矩。應變強化調整系數(shù)，宜取1.2。條文說明：根據(jù)現(xiàn)行美國鋼結構抗震設計規(guī)范ANSI/AISC 341，本條計算公式是根據(jù)拉力帶屈服推導得到；現(xiàn)行行業(yè)標準鋼板剪力墻技術規(guī)程 JGJ/T 380-2015中并沒有特別規(guī)定?？紤]低屈服點鋼材明顯的應變強化作用，增加應變強化系數(shù)3。根據(jù)研究成果，對于LY100和LY160的低屈服點內嵌鋼板，當邊緣框架較強，并且內嵌鋼板高厚比 在150600范圍內變化時，

45、平均剪應力最大值與屈服剪 應力比值/ y分布在1.2左右，故建議取 3 = .2。同時，美國鋼結構抗震設計規(guī)范ANSI/AISC 341中在計算邊緣框架構件時，對于其中墻板厚度tw的估算考慮了 體系超強系數(shù)(取s=1.2 )，相當于拉力帶傳遞到邊緣框 架的荷載擴大了此倍數(shù)。與本規(guī)程中條文5.3.2和條文743的系數(shù)相同。綜上，建議取 3 = 1.2。6. 2. 6進行非加勁低屈服點鋼板剪力墻抗震設計時，其邊緣梁應 能承受拉力帶產生的附加內力。1邊緣梁端部附加剪力按下式計算:Vb(web) = Wu Le / 2Wu = 3 f (tw,i - tw,i+1) cOS ( a(6.2.6-1)(

46、6.2.6-2)式中：V b(web)鋼板剪力墻邊緣梁端部附加剪力；Wu鋼板剪力墻邊緣梁附加豎向均布荷載；Le墻板凈寬度；tw,i、tw,i+1分別為上、下墻板厚度。3-一應變強化調整系數(shù)，宜取1.2。2邊緣梁跨中附加彎矩按下式計算：2M b(web) = wu Le / 8(626-3)式中：Mb(web)鋼板剪力墻邊緣梁跨中附加彎矩；條文說明：根據(jù)現(xiàn)行美國鋼結構抗震設計規(guī)范ANSI/AISC 341 ,本條計算公式是根據(jù)拉力帶屈服推導得到；現(xiàn)行行業(yè)標準鋼板剪力墻技術規(guī)程JGJ/T 380-2015中并沒有特別規(guī)定?？紤]低屈服點鋼材明顯的應變強化作用，增加應變強化系數(shù)3。根據(jù)研究成果，對于L

47、Y100和LY160的低屈服點內嵌鋼板，當邊緣框架較強，并且內嵌鋼板高厚比在150600范圍內變化時，平均剪應力最大值與屈服剪應力比值/ y分布在1.2左右，故建議取 3 = .2。冋時，美國鋼結構抗震設計規(guī)范 ANSI/AISC 341中在計 算邊緣框架構件時，對于其中墻板厚度tw的估算考慮了 體系超強系數(shù)(取s_1.2 )，相當于拉力帶傳遞到邊緣框 架的荷載擴大了此倍數(shù)。與本規(guī)程中條文5.3.2和條文7.4.3的系數(shù)相同。綜上，建議取 3 = 1.2。6. 3加勁低屈服點鋼板剪力墻6. 3. 1加勁低屈服點鋼板剪力墻承載力計算準則宜按現(xiàn)行行業(yè)標準鋼板剪力墻技術規(guī)程JGJ/T 380-201

48、5中條文5.1.1執(zhí)行。6. 3. 2利用低屈服點鋼板剪力墻屈曲后強度時，其邊緣柱及邊緣 梁的截面慣性矩應滿足本規(guī)程條文6.2.4的規(guī)定。6. 3. 3加勁低屈服點鋼板剪力墻的加勁肋與內嵌鋼板宜采用焊接 連接。條文說明：低屈服點鋼材的可焊性較好。同時，由于其屈服強度較低，連接設計時應盡量避免打孔，避免削弱其承載力。6. 3. 4加勁低屈服點鋼板剪力墻的加勁肋布置形式、截面形式以 及最小彎曲剛度宜按現(xiàn)行行業(yè)標準鋼板剪力墻技術規(guī)程JGJ/T380-2015 中條文 5.1.4、5.1.5、5.1.6 和 5.2.1 執(zhí)行。6. 3. 5 加勁低屈服點鋼板剪力墻的彈性剪切屈曲臨界應力應按現(xiàn) 行行業(yè)標

49、準鋼板剪力墻技術規(guī)程 JGJ/T 380-2015 附錄 C 計算。 當以加勁低屈服點鋼板剪力墻的屈曲狀態(tài)為其承載力極限狀態(tài)時， 其抗剪承載力宜按現(xiàn)行行業(yè)標準鋼板剪力墻技術規(guī)程 JGJ/T 380-2015 中條文 5.2.3 計算。采用其他形式加勁肋時，加勁鋼板剪 力墻的彈性剪切屈曲臨界應力應采用數(shù)值計算確定。6. 3. 6 對于十字加勁低屈服點鋼板剪力墻和交叉加勁低屈服點鋼 板剪力墻宜按照現(xiàn)行行業(yè)標準鋼板剪力墻技術規(guī)程 JGJ/T 380- 2015中條文 5.2.4和 5.2.5執(zhí)行。6. 4 構造要求6. 4. 1 低屈服點鋼板剪力墻與邊緣構件可采用焊接或高強度螺栓 連接，其具體要求宜

50、按照現(xiàn)行行業(yè)標準 鋼板剪力墻技術規(guī)程 JGJ/T 380- 2015中條文 4.4.1、 4.4.2 執(zhí)行。6. 4. 2 加勁低屈服點鋼板剪力墻，加勁肋布置構造要求宜按照現(xiàn) 行行業(yè)標準鋼板剪力墻技術規(guī)程 JGJ/T 380-2015 中條文 5.1.4、 5.1.5、5.1.6、5.4.1 和 5.4.4 執(zhí)行。6. 4. 3 低屈服點鋼板剪力墻節(jié)點設計與連接構造應按現(xiàn)行行業(yè)標 準鋼板剪力墻技術規(guī)程 JGJ/T 380-2015 中第 9 章的相關規(guī)定執(zhí) 行。6. 5 制作、安裝、驗收和維護6. 5. 1 低屈服點鋼板剪力墻的制作與安裝、質量驗收及維護應符 合現(xiàn)行行業(yè)標準鋼板剪力墻技術規(guī)程

51、JGJ/T 380-2015 中第 10、 11、12 章的規(guī)定。7其他類型消能器7. 1 一般要求7. 1. 1其他類型消能器主要指除屈曲約束支撐和鋼板剪力墻以外 以低屈服點鋼為核心材料的消能器，包括剪切型和彎曲型等。條文說明：本條給出了其他類型消能器的含義。7. 1.2其他類型低屈服點鋼消能器用于框架支撐時，設計中應考 慮層間位移傳遞至消能器時的位移損失。條文說明：工程實踐表明，其他類型低屈服點鋼消能器應用于框架支撐時通常采用斜撐型和抗震壁式連接（詳見7. 4. 1條）布置于上下樓層之間，受連接形式及結構整體彎曲影響， 消能器水平剪切變形小于上下樓層之間的水平變形。抗 震壁式連接主要是支承

52、梁的轉動造成位移傳遞損失，支 撐型連接則是鋼支撐的軸向拉壓變形引起了整個支承 體系的水平變形，造成位移傳遞損失。因此在設計中應 考慮這一變形特征。7. 1.3低屈服點鋼消能減震結構構件設計時，應考慮消能部件引 起的柱、墻、梁的附加軸力、剪力和彎矩作用。條文說明：本條與現(xiàn)行行業(yè)標準 建筑消能減震技術規(guī)程JGJ 297的規(guī)定一致（6. 1.4 ）。7. 1.4低屈服點鋼消能器在結構中的布置，應保證結構動力特性、剛度、承載力的對稱性和連續(xù)性，并宜優(yōu)先布置在變形較大的部位，同時考慮結構服役期內檢查和更換的便捷性。條文說明：無。7. 1.5低屈服點鋼消能器的設計位移應根據(jù)結構在罕遇地震作用 下的彈塑性時

53、程分析確定。條文說明：無。7. 2其他類型消能器的技術性能7. 2. 1低屈服點鋼消能器設計使用年限的確定應按現(xiàn)行行業(yè)標準建筑消能減震技術規(guī)程JGJ 297中條文5. 1. 1執(zhí)行。條文說明：無。7. 2. 2低屈服點鋼消能器應經過消能減震結構或子結構動力試驗 以驗證其消能減震效果。動力試驗可按現(xiàn)行行業(yè)標準建筑抗震試 驗方法規(guī)程JGJ 101執(zhí)行，并保證累計非彈性變形不低于200倍屈服變形的條件下消能器的滯回曲線穩(wěn)定、承載力不退化；抽檢數(shù) 量不少于同一工程同一類型同一規(guī)格消能器數(shù)量的3%，且不少于2個。條文說明：本條與現(xiàn)行行業(yè)標準 建筑消能減震技術規(guī)程JGJ 297的規(guī)定一致（5. 1. 5 ）。為反映消能器在主體結構中的真 實受力性能和消能減震效果，避免因不同生產廠家制作 工藝不同導致的性能差異影響結構設計安全性，要求生 產廠家對每類消能器至少應進行一次