2019-2020年整理HDJH40160型架橋機(jī)安裝拆除專(zhuān)項(xiàng)施工方案

1、目錄一、設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及參考文獻(xiàn) 2.二 . 架橋機(jī)設(shè)計(jì)荷載 2.三. 架橋機(jī)傾覆穩(wěn)定性計(jì)算 3.四. 結(jié)構(gòu)分析 5.五. 架橋機(jī) 1 號(hào)、2 號(hào)車(chē)橫梁檢算 7.六 . 架橋機(jī) 0 號(hào)立柱橫梁計(jì)算 9.七、1 號(hào)車(chē)橫梁及 0 號(hào)柱橫梁撓度計(jì)算 1.1八. 150 型分配梁：1 號(hào)車(chē)處 1.3九、0 號(hào)柱承載力檢算 1.4.十、起吊系統(tǒng)檢算 1.5.十一 . 架橋機(jī)導(dǎo)梁整體穩(wěn)定性計(jì)算 1.6十二. 導(dǎo)梁天車(chē)走道梁計(jì)算 1.8十三. 吊梁天車(chē)橫梁計(jì)算 1.8.一、設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及參考文獻(xiàn)一 重機(jī)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn) GB3811-83二鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn) GBJ17-88三公路橋涵施工標(biāo)準(zhǔn) 041-89 四公路橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)

2、JTJ021-89 五石家莊鐵道學(xué)院? GFJT-40/300 拆裝式架橋機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)? 六梁體按 30 米箱梁 100 噸計(jì).二 . 架橋機(jī)設(shè)計(jì)荷載一 . 垂直荷載梁重:Qi=100t單個(gè)天車(chē)重： Q2=20t 含卷?yè)P(yáng)機(jī)、天車(chē)重、天車(chē)橫梁重主梁、桁架及橋面系均部荷載：q=0.67t/m xi.1=0.74t/m前支腿總重 : Q 3=4t中支腿總重： Q4=2t1 號(hào)承重梁總重： Q5=34t2 號(hào)承重梁總重： Q6=34t2#號(hào)橫梁 Q7=12t梁增重系數(shù)?。?1.1活載沖擊系數(shù)取： 1.2不均勻系數(shù)?。?1.1二水平荷載1. 風(fēng)荷載a. 設(shè)計(jì)取工作狀態(tài)最大風(fēng)力,風(fēng)壓為 7 級(jí)風(fēng)的最大風(fēng)壓

3、：2 q1=19kg/mb. 非工作計(jì)算狀態(tài)風(fēng)壓,設(shè)計(jì)為 11 級(jí)的最大風(fēng)壓 ;2q2=66kg/m2 以上數(shù)據(jù)參照石家莊鐵道學(xué)院? GFJT-40/300 拆裝式架橋機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)? 2. 運(yùn)行慣性力：=1.1三. 架橋機(jī)傾覆穩(wěn)定性計(jì)算一架橋機(jī)縱向穩(wěn)定性計(jì)算架橋機(jī)縱向穩(wěn)定性最不利情況出現(xiàn)在架橋機(jī)懸臂前行階段,該工況下架橋機(jī)的支柱已經(jīng)翻起,1號(hào)天車(chē)及2號(hào)天車(chē)退至架橋機(jī)尾部作為配重,計(jì)算簡(jiǎn)圖 見(jiàn)圖1 單位m:圖中町卩彳P2卩3卩P6 1 1111屮5 二i.1 '22'-.30-圖1Pi=4t前支柱自重P2=0.74 X 22=16.28t導(dǎo)梁后段自重P3=0.74 X 30=22

4、.2t導(dǎo)梁前段自重P5= P4=20t含卷?yè)P(yáng)機(jī)、天車(chē)重、天車(chē)橫梁重P6為風(fēng)荷載,按11級(jí)風(fēng)的最大風(fēng)壓下的橫向風(fēng)荷載,所有迎風(fēng)面均按實(shí)體 計(jì)算,P6=2 CKnqAi =1.2 X 1.39 X 66X 0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5X 12.9=10053kg=10.05t作用在軌面以上5.5m處M抗=16.28 X 11+20X 11+4+5 +20X 11+5 =899.08t.mM傾=4X 30+22.2 X 15+10.05 X 5.5=508.275t.m架橋機(jī)縱向抗傾覆平安系數(shù)n=M抗/M 傾=899.08/508.275 X 1.1=1.

5、61>1.3 < 可二架橋機(jī)橫向傾覆穩(wěn)定性計(jì)算1. 正常工作狀態(tài)下穩(wěn)定性計(jì)算架橋機(jī)橫向傾覆穩(wěn)定性最不利情況發(fā)生在架邊梁就位時(shí),最不利位置在1號(hào)天車(chē)位置,檢算時(shí)可偏于平安的將整個(gè)架橋機(jī)荷載全部簡(jiǎn)化到該處,計(jì)算 簡(jiǎn)圖如圖P4 起重小車(chē)圖2Pi為架橋機(jī)自重(不含起重車(chē)),作用在兩支點(diǎn)中央(其中天車(chē)橫梁重6t)P1= (16.28+22.2 ) X 2+12X 2+6X 2=112.96 tR為導(dǎo)梁承受的風(fēng)荷載,作用點(diǎn)在支點(diǎn)以上3.8m處,導(dǎo)梁迎風(fēng)面積按實(shí)體面積計(jì),導(dǎo)梁形狀系數(shù)取1.6.A=(1 + n 1)(1+ n 2) A其中：n 1=0.53n 2=0.52A= (1+0.53)

6、(1+0.5) X 62X 2.25=320.15m風(fēng)荷載P2=Ckh& A=1.6 X 1.39 X 19X 320.15=13528kg=13.53tP3為天車(chē)導(dǎo)梁承受的風(fēng)荷載,作用點(diǎn)在支點(diǎn)以上5.5m處,迎風(fēng)面積按實(shí)體計(jì)算,導(dǎo)梁形狀系數(shù)取1.6.P 3=2X 1.39 X 1.6 X 19X 0.8 X 0.46 X 4=124.4kg=0.1244tP4為架橋機(jī)起重小車(chē)重量F4=20X 2+100X 1.1= 150tP 5為架橋機(jī)起重小車(chē)及梁體所受的風(fēng)荷載,作用在支點(diǎn)以上7.2m處,P5=1.39 X 1.6 X 19X(3X2X2+2X 30) =3042.432kg =3

7、.042 t圖2所示A點(diǎn)為傾覆支點(diǎn),對(duì)A點(diǎn)取矩：皿傾= X 3.8+P3X 5.5+P4 X 0.5+P5X 7.2=13.53 X 3.8+0.1244 X 5.5+150 X 0.5+3.042 X 7.2=149.00 t m皿抗=P1 X 2=112.96 X 2=225.92t m 架橋機(jī)工作條件橫向抗傾覆平安系數(shù)n=M抗/M 傾=225.92/ 149X 1.1 =1.38>1.3 < 可2. 非工作條件下穩(wěn)定性計(jì)算架橋機(jī)懸臂前行時(shí)自重荷載全部由車(chē)體承當(dāng),在橫向風(fēng)荷載作用下,其穩(wěn) 定性見(jiàn)圖3.P4 起重小車(chē)與圖2相比,架橋機(jī)在提的梁為傾覆作用時(shí),架橋機(jī)有N=2.26的橫

8、向抗傾系數(shù), 而圖3中已經(jīng)沒(méi)有提梁,故此不用計(jì)算而得出結(jié)論它的抗傾系數(shù)滿(mǎn)足要求.結(jié)論：架橋機(jī)穩(wěn)定性符合標(biāo)準(zhǔn)要求四. 結(jié)構(gòu)分析一、荷載取值：桁架及橋面系均部荷載0.67t/節(jié)X 1.1=0.74t/節(jié)單邊,荷載100+20X 2 X 1.2=168.00t.其余荷載取值見(jiàn)前.縱向走行天車(chē)輪距為2m ,當(dāng)天車(chē)居于天車(chē)橫梁跨中時(shí),單片空載輪壓集中 力為20+6 /4=6.5t,負(fù)荷輪壓集中力為6+168 /4=43.5t,架邊梁時(shí)輪壓集 中力為重邊：6/4+168/2=85.5t ,輕邊6/4=1.5t.吊梁小車(chē)輪壓集中力 168/4=42t 輪距 1.6m.二、分析計(jì)算：根據(jù)以上荷載值,按桁架進(jìn)行

9、分析,計(jì)算過(guò)程由有限元分析程序 SAP 93來(lái) 完成.工況?。?架橋機(jī)前移,21號(hào)天車(chē)提梁,32號(hào)天車(chē)提梁,41號(hào)天 車(chē)至跨中、5中梁就位,6邊梁就位6種工況進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算得前懸臂端最大撓度852.6mm考慮到桁架空多,加 1.1的系數(shù),852.6 X 1.仁937.86mm,待架孔導(dǎo)梁跨中最大撓度71mm考慮到桁架空多,力卩1.1的系數(shù),71X 1.仁78mm天車(chē)橫梁跨中最大撓度？28mm導(dǎo)梁結(jié)構(gòu)圖見(jiàn)圖4各桿件在工況1, 5, 6的桿件內(nèi)力見(jiàn)附加圖 各工況的軸重見(jiàn)圖5M73 t-°,78n-|：.173前行時(shí)n 7Pr4加切護(hù)321亦1#提梁時(shí)33.D/30.7CrI34 27十3

10、72#提梁時(shí)育空字37 “.1#天車(chē)行到跨中時(shí)3S.7陋廠心冷 3&7肌PNPLx卜1 J 己,2b_ 丨 架中梁時(shí)pLiLj 284320.143 , T 30 1 口 .1 加架邊梁時(shí)重邊 門(mén)廠BB691 卜3巳&彳 765 卜仃 645圖5 單位:桿見(jiàn)最大內(nèi)力匯總表名稱(chēng)計(jì)算最大內(nèi)力T允許內(nèi)力T備注上弦桿+232.79272工況1B附近下弦桿-228.02266工況1B附近立桿-90.408119.0工況6C附近斜桿-57.673.6工況6C附近注：受拉為+,受壓為-6 種工況各支點(diǎn)最大反力單邊如下：?jiǎn)挝唬簢崱⒅c(diǎn)工況'、ABC工況12.34598.730工況267

11、.14540.42923.333工況369.1474.9523.14工況445.45777.57140.502工況526.3976.8960.245工況6重邊25.86111.38395.29輕邊26.9342.39825.406五. 架橋機(jī)1號(hào)、2號(hào)車(chē)橫梁檢算架橋機(jī)1號(hào)、2號(hào)車(chē)橫梁設(shè)計(jì)采用16Mn鋼,頂板厚度為12mm底板厚度為12mm用160X 168X 14.5兩根工字鋼做支撐,截面形式如圖 6.截面特性如下：查工字鋼表有 S=146.45cm,l=68512.5cm4A=145.45X 2X 100+12X 406 X 2=3903 mrn1=68512.5 X 104X2+12X40

12、6X (560+6)2X2=4.49十計(jì)算圖示如下列圖7(單位m):架橋機(jī)在吊邊梁對(duì)位時(shí)由導(dǎo)梁傳到橫梁的最大壓力為93.75t.1. 應(yīng)力計(jì)算兩導(dǎo)梁中央距L=5.1m懸臂長(zhǎng)度L=1m最大集中荷載P=93.75t橫梁支點(diǎn)彎矩：M=93.75X仁93.75t m那么翼緣板應(yīng)力：M v 93 75 工 0 2922-6097t/m =60.97MPa ：匸=210MPaI 0.00449腹板最大應(yīng)力:QS93.75 (12 406(5606) 100.00449 X2 匯14.5心0二=1985t/m2 =19.85MPa :二=140MPa局部壓應(yīng)力屮F93.75 X1.35X104c =TwLz

13、 162 漢 2 匯14.5= 269.39MPa 十=320MPaLz=22X 4+(12+25) X 2=162mm換算應(yīng)力：匚-/ 3二、60.972 3 19.852 二 70.0MPa 1.1刁二 231MPa2. (1)整體穩(wěn)定性b 0=268-14.5=253.5mmh/b 0=584/253.5=2.3<6l/b 0=11600/253.5=45.76 65故不必計(jì)算其整體穩(wěn)定性(見(jiàn)?鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)?P28)(2)局部穩(wěn)定性計(jì)算翼緣板局部穩(wěn)定bo/t=253.5/12=21.125 < b0 /t=33 < 可b/t=76.75/12=6.4< b /t

14、=12.4可h°560t " 14.5= 38.62 ：也=80 235t= 80. 235 =66345腹板局部穩(wěn)定：不需設(shè)加勁板.為平安起見(jiàn),在直接受力處加了厚 10mm勺內(nèi)加勁肋和厚16mm勺外加勁肋,同時(shí),其他位置布置間距為1m的,厚10mm勺內(nèi)加勁肋.由于焊縫按一級(jí)焊縫質(zhì)量驗(yàn)收,其強(qiáng)度與鋼板相同,故在此不檢算而其強(qiáng)度認(rèn)為其強(qiáng)度足夠經(jīng)計(jì)算聯(lián)結(jié)處強(qiáng)度滿(mǎn)足要求六. 架橋機(jī)0號(hào)立柱橫梁計(jì)算1. 設(shè)計(jì)說(shuō)明和根本依據(jù)架橋機(jī)前支柱由支柱橫梁和立柱組成,立柱共計(jì)4根,在工作狀態(tài)下,僅考慮外側(cè)2根立柱承受豎向荷載,內(nèi)側(cè)2根只起橫向穩(wěn)定作用.前支腿最大荷載發(fā)生在架橋機(jī)吊梁就位時(shí),端構(gòu)

15、架豎桿內(nèi)力為36.8t (由電算分析),此時(shí)由導(dǎo)梁傳向橫梁的荷載為 P=71.14t.2. 立柱橫梁承載力檢算(1)應(yīng)力檢算支柱橫梁采用箱形斷面,如圖 &設(shè)計(jì)采用16Mn鋼板,頂板和底板厚度為14mm腹 板厚 10mm可可故可不必進(jìn)行整體穩(wěn)定性驗(yàn)算2局部穩(wěn)定性計(jì)算 翼緣板局部穩(wěn)定：bo/t=18O/14=12.86< b o/t=33b/t=90/14=6.43<b/t=12.4腹板局部穩(wěn)定見(jiàn)?鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)?P28特性如下：l=0.380 X 0.463-(0.38-2 X0.01) X 0.432 3/12=0.000664m導(dǎo)梁支點(diǎn)懸出立柱中央位置 0.85 m,貝U

16、M=71.14X 0.85=60.469t m翼緣應(yīng)力：60.469 0.23 T6025t/m2 =209.56MPa ：； =210MPa0.000664腹板剪應(yīng)力: QS 71.14x(14x380x(2307) x10-max3I、0.000664 2 10 102-6358.48t/m-63.58MPa 十=140MPa局部壓應(yīng)力4屮 F71.14X1.35X10cccure r i cccr；:c90.95MPa :匚=320MPaTwLz528><2和0l z=(120 X 2+10) X 2+2X 14=528mm換算應(yīng)力：廠=7 =209.562 +3X63.58

17、2 =236.7MPa".1c = 230MPa焊縫強(qiáng)度與鋼板等強(qiáng),可不必進(jìn)行計(jì)算.3.(1)整體穩(wěn)定性b 0=200-10-10=180h/b q=460/180=2.556<6l/b q=11600/180=64.44<65ho 46口 =43.2 匕23J 6610t : 345故不需設(shè)加勁板,為平安起見(jiàn),在直接受力處加了厚10mm勺內(nèi)加勁肋和 厚16mm的外加勁肋,同時(shí),其他位置布置間距為1m的,厚10mm勺內(nèi)加勁肋.由于焊縫按一級(jí)焊縫質(zhì)量驗(yàn)收,其強(qiáng)度與鋼板相同,故在此不檢算而其強(qiáng)度認(rèn)為其強(qiáng)度足夠.經(jīng)計(jì)算聯(lián)結(jié)處強(qiáng)度滿(mǎn)足要求.七、1號(hào)車(chē)橫梁及0號(hào)柱橫梁撓度計(jì)算由于橫

18、梁剛性較大,可不計(jì)自重產(chǎn)生的撓度計(jì)算圖示如下列圖10:P1fc_ Pm1 2l_ 6EI(3 2) =71.93 10 4 12 9.6 (3 2 0.1042)6X8.98X08= 4.11 10,mP2N ZLIl JV當(dāng) P1= 93.75t P 2=32.73t 時(shí),可以把C點(diǎn)的P1分解開(kāi),P仁P1 +P2有P1' =93.75-32.73=61.02tfC = fD(3 2 0.1042)=1.871 10 "m32.73 104 1入=m/l=1/9.6=0.1042 9.66 8.98 10824P1'm2l61.02x10“ x1x9.63fc'

19、;(1)8(1 0.1042) =2.401 10 m3EI3x8.98x1084a P1'ml 61.02X10 X1X9.6.6 8.98 108vB0.001087rad6EIf d=mX 0 b=1 X 0.001087=1.087 X 10-3mfc=1.871+2.401=4.272mmfd=1.87+1.087=2.957mm有懸臂撓引起的導(dǎo)梁上口軌距變化最大 d計(jì)算如下4.271/1=d1/(2.25+.245)d1=10.656 mm2.957/1=d2/(2.25+.245)d2=7.38 mm故 d=d1+d2=10.656+7.38=18.03 mm2. 0號(hào)車(chē)

20、橫梁撓度計(jì)算:m=0.65m l=10.3m EI=1.328 X 108當(dāng) Pi=F2=44.89t入=m/l=0.65/10.3=0.0631fc竺(3 2)44.89 104 0.652 10.3 (3 2 0.0631)6EI= 7.66 10；m86 1.328 10Pi=71.14t P 2=18.63t 時(shí),可以把C點(diǎn)的P1分解開(kāi),P1=P1 +P2有P1' =71.14-18.63=52.51fc = fD= 18.63 100.65 8 10.3 (3 2 0.0631)= 3.181 10,m6勺.328勺0f d=m X 0 b=065X 0.0044=0.002

21、86 mfc=3.181+6.098=9.279mmfd=3.181+2.86=6.041mm有懸臂撓引起的導(dǎo)梁上口軌距變化最大 d計(jì)算如下6.041/1=d1/(2.25+.245)d仁 23.19 mm故 d=d1+d2=58.81mm綜上計(jì)算,天車(chē)咬合總間距為 58.81mm,100-70 x 2=60mr可八. 150型分配梁：1號(hào)車(chē)處截面形式如上圖11:單位mrh0n2 T0 X16I16042工一 6 00 一1004 00100M截面特性:2A=0.6 x 0.02 x 2+2x 0.36 x 0.016=0.03552m2 0.016 0.363122(0.6 0.023122

22、_4 40.6 0.02 0.19 ) = 9.92 10 m跨中集中荷載 P=93.75+764/1000=94.514 t最大彎矩：M 二以=94.514 1.5 =35.443t m44支點(diǎn)反力：R=94.514/2=47.257 t彎曲應(yīng)力:435.443 100.29.92 10*= 71.46 106Pa =71.46MPa ： 210MPa腹板最大剪應(yīng)力：QS 47.257漢104 漢(0.6 漢 0.02 漢 0.19)6max433.94 10 paI、9.92 102 0.016局部壓應(yīng)力=33.94MPa ： =140MPa屮F94.514 勺.35沢104 “ ccr

23、r , cccr"C62.30MPa :：； =320MPaTwLz 640 2 16l z=600+2x 20=640mm換算應(yīng)力：:一 - .；.-2 3.2 = .71.46233.942 = 92.53MPa ： 1.1匚=231MPa 可九、0號(hào)柱承載力檢算立柱采用219mn無(wú)縫鋼管,壁厚12m內(nèi)管192mm壁厚13mrh, 一側(cè)立柱由兩根組成,中間用 60x 5mn鋼管作為連接.1.假設(shè)按兩根鋼管同受力,其截面形式如右圖12所示,其失穩(wěn)方向?yàn)槔@y軸失穩(wěn)加為以?xún)?nèi)鋼管為準(zhǔn)圖13圖12截面特性:ly'=24- 2二(d2 -d12)二(0.1922 -0.1662)4-

24、 244二(d -d1 )兀漢(0.2194 0.1954)64-3244二(d4 9 )44"(0.192 0.166 )A' =26432_54=8.39 10 m2= 0.0146mIy -2二(0.21921952)70156m22 2A 泊二(d -d1)_54= 5.887 10 m回轉(zhuǎn)半rIy18.39X10°0.0156二 0.0733m回轉(zhuǎn)半r'5.887 10*y A'0.06345m 、0.0146按一端固結(jié),一端鉸接計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比 -Ul36 = 34.4 : =150ry0.0733長(zhǎng)細(xì)比,豈=°7 竺=39.71 ：

25、 =150ry0.06345由長(zhǎng)細(xì)比,可按a類(lèi)構(gòu)件查表3.4-5 ?鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)?594頁(yè),取平安系數(shù)n=2,得應(yīng)力折減系數(shù)分別為 =0.9538 ,=0.94187應(yīng)力2 71.14 1040.9538 0.0156= 95.6MPa ：匚=210MPa可應(yīng)力:2 71.14 1040.94187 0.0146= 103.047MPa :匸=210MPa可2.只考慮外側(cè)單根受力,內(nèi)側(cè)一根作為一種約束,那么應(yīng)力：圖見(jiàn)13: (d 2 -d12)4二(0.9122 -0.1662)42-0.0073m64二(0.1924 -0.1664)6454= 2.9435 10 m4回轉(zhuǎn)半ry=0.06

26、35mly _2.9435 10 A 一 ：0.0073按一端固結(jié),一端鉸接計(jì)算 長(zhǎng)細(xì)比=Ul =0j7 空二 39.7 : 150ry0.0635由長(zhǎng)細(xì)比,可按a類(lèi)構(gòu)件查表3.4-5 ?鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)?594頁(yè),取平安系數(shù)n=2,得應(yīng)力折減系數(shù)分別為 =0.94192 71.14 1040.9419 0.0073= 206.93MPa :刁二 210MPa十、起吊系統(tǒng)檢算1. 起升系統(tǒng)檢算起升卷樣機(jī)5t,8輪100t滑車(chē)組,24.5mm鋼絲繩走16起升荷載Q=57.2t 實(shí)際凈吊重為40t滑車(chē)組效率：打1 叫1n)0.96U10.9616) 0 72e 一 n 1 -16 (1-0.96)-

27、.所需牽引力：P57.24.965t : 5t 可n e 16 0.72選用公稱(chēng)抗拉強(qiáng)度為1700MPa勺鋼絲繩,查表得其破段拉應(yīng)力為 38.1t,考慮鋼 絲間受力不均和內(nèi)力的存在,按 0.7折減.平安系數(shù) n=38.11 X 6X 0.7/57.2=7.466可2.吊兩千斤繩驗(yàn)算選用6X 37絲© 36.5mm,10股公稱(chēng)抗拉強(qiáng)度為1700MPa的鋼絲繩,查表得其 破段拉應(yīng)力為83.9t,考慮鋼絲間受力不均和內(nèi)力的存在,按0.7折減.平安系數(shù) n=83.9 X 10X 0.7/57.2=10.2710可十一.架橋機(jī)導(dǎo)梁整體穩(wěn)定性計(jì)算導(dǎo)梁的整體穩(wěn)定性計(jì)算可近似為一實(shí)體鋼梁.導(dǎo)梁在0號(hào)

28、支柱、1號(hào)腿2號(hào)腿處有橫向支撐或橫向聯(lián)結(jié),故不必在此處檢算導(dǎo)梁縱體穩(wěn)定T1OO1 1IL_：O-1丄工1011.導(dǎo)梁跨中主弦桿截面形式見(jiàn)下列圖14:單位：cmA= 93.2-11.2 X 8=656祈lx=656 X 1002=6560000cmly=656 X 502=1640000cnnWx=lx/y=5660000/(100+12.5)=58311.11cm3Wy=ly/x=1640000/(50+12.5)=26240cm 36560000 皿1640000 =50cmlyK656入 x=l 0/rx=32OO/1OO=32入 y=l 0/ry=3200/50=64查表 Q235(b

29、類(lèi)構(gòu)件)得：© x=0.929,© y=0.786豎向荷載在跨中產(chǎn)生的最大彎矩：2 2Mx=RX 16-q X 16/2=23.36 X 16X 2-1.42 X 16/2=565.76t m橫向風(fēng)力產(chǎn)生在導(dǎo)梁跨中最大彎矩：按 7級(jí)風(fēng)壓檢算(W=19kg/m2)W=KKK3KiW=1X 0.4 X 1.0 X 1.2 X 19=9.12kg/m計(jì)算原理：Mx My f=170MPa ：xWx ：yWyMx,My 繞強(qiáng)軸和弱軸作用的最大彎矩.Wx,Wy按受壓邊緣確定的強(qiáng)軸和弱軸的反抗矩巾一一繞強(qiáng)軸彎曲所確定的整體穩(wěn)定系數(shù)f允許抗壓強(qiáng)度值橫向風(fēng)力作用在導(dǎo)梁上引起的跨中彎矩,這里

30、近似按簡(jiǎn)支梁計(jì)算導(dǎo)梁跨中風(fēng)力彎矩23My=2X 9.12 X 2.495 X (32 /8) X 10- =6.0t mMx My十xWx 十yWy565.76 1040.929 58311.116 1040.786 26240= 107.35MPa:：f =170MPa 2當(dāng)架橋機(jī)前行時(shí),B點(diǎn)截面及截面特性同上有：Wx=58311.11cmWy=26240cm© x=0.929,© y=0.786_22豎向最大彎矩 Mx=ql/2=1.42 X 32/2+32 X 5.6=906.24 t.m232橫向最大彎矩取 7 級(jí)風(fēng)壓My=ql/2=2 X 10- X 9.12 X

31、 2.495 X 32/2=23.30t.mMx MyGxWx GyWy906.24 1040.929 58311.1123.30 1040.786 26240= 178.4 MPa：1.05f=178.5MPa十二.導(dǎo)梁天車(chē)走道梁計(jì)算考慮導(dǎo)梁上弦桿杰間不能承受輪壓集中荷載,故鋼枕(16b工字鋼,(T =215MPa, W=141cm)間距取1.0m,均置于節(jié)點(diǎn)上,鋼軌采用 P®允許彎應(yīng) 力(T =400MPa, W=287.2cm鋼軌受彎按按簡(jiǎn)支梁計(jì)算,最大輪壓為 P=31.55332t,行走輪壓 17.988t1 鋼軌MnaFpl/4=1 X 31.55332 X 0.7/4=5

32、.5216 t m(T =5.522 X 104/287.2=192.26MPa< c =400滿(mǎn)足標(biāo)準(zhǔn)要求.2工字鋼行走時(shí)：M= pl/4=1 X 17.988 X 0.7/4=3.1479 t mc =3.1479 X 104/14仁223.26Mpa<1.05 c =215 X 1.05=225.75Mpa 可1米一根工字鋼不能少.3 架梁時(shí)由于輪壓增加,在架梁時(shí)輪下工字鋼按0.5米一根放置十三.吊梁天車(chē)橫梁計(jì)算(一)受力計(jì)算架橋機(jī)天車(chē)橫梁設(shè)計(jì)采用16Mn鋼,頂板厚度為20mm底板厚度為20mn截面形式如圖15.截面特性如下：2A=20X 2X 460+16X (800-40

33、)=30560 mmI=20 X 460X 4002x 2=2.944X 10-3n4架橋機(jī)在架梁全過(guò)程中彎矩最大為活載在跨中,應(yīng)力計(jì)算橫梁支點(diǎn)彎矩：M=16.25X 2X 11.6/4=94.25t m那么翼緣板應(yīng)力：4My 94.2 10 x 0.463128.06 10 Pa =128.06MPa ： 210MPaI 2.944 10腹板最大應(yīng)力：QS 畢 2 104 豎6 °.°16 旦=19.80 106 paI、2.944 100.016= 19.38MPa ： =140MPa局部壓應(yīng)力'-F 16.25 2 1.35 104二c =TwLz54.84M

34、Pa :刁=320MPa500 16l z=460+20X 2=500mm換算應(yīng)力:二="2,32 = 128.062 3 19.802 = 132.57MPa 1.1二=231MPa(二).天車(chē)橫梁穩(wěn)定性計(jì)算i(11GOp4 50J圖171 橫梁整體穩(wěn)定性計(jì)算見(jiàn)圖17(1).慣性力產(chǎn)生的傾覆力矩P=QV/gt Q 為自重, V 為行車(chē)速度,V=3.0m/ming 為重力加速度,取10m/S2, t為剎車(chē)時(shí)間,t=2s 小車(chē)產(chǎn)生的慣性力矩Q=10t h 1=1.85m一 10m.854M慣 1=0.04625t m10漢2漢60 橫梁慣性力矩Q 2=6.4t h2=1.1m6 431

35、 1M慣 2=0.0176t m10漢2漢60 混凝土梁體產(chǎn)生的慣性力矩Q=80X 1.仁 88t h 3=3.05m10 2 60M慣3=8AJ,0.671t mM慣=M 慣 i+ M 慣2+ M 慣 3=0.73485t ?m(2). 風(fēng)力產(chǎn)生的傾覆力矩按7級(jí)風(fēng)力計(jì)算, q=19kg/m2=0.019t/m 2,迎風(fēng)面積均按實(shí)體計(jì)算.P風(fēng)二藝 CKnqAi, c=1.6, K=1.39 小車(chē)風(fēng)力產(chǎn)生的力矩Pi=1.6 X 1.39 X 0.019 X 2X 2=0.169tM=0.169 X 1.85=0.313 t.m 橫梁風(fēng)力產(chǎn)生的力矩P2=1.6X1.39X0.019X13.1 X0

36、.8=0.443tM2=0.443X1.1=0.487 t.m 混凝土縱向風(fēng)力產(chǎn)生的力矩 P3=1.6X1.39X0.019X3.2X2.5=0.338tM3=0.338X3.05=1.0309 t.mM 風(fēng)=M1+ M2+ M3=1.8309 t.mM 傾= M 風(fēng)+ M 慣=2.56575 t.m(3). 梁體自重產(chǎn)生的抗傾覆力矩小車(chē)自重： W1=10t,橫梁自重： W2=6.4t混凝土自重： W3=80X1.1=88t抗傾覆力矩為 (d=1.0m,輪間距為2.0m)W= W 1+ W2+W3/2=10+6.4+88/2=60.4t貝U M 穩(wěn)=60.4 X 1.0=60.4 t.m(4)

37、. 抗傾覆平安系數(shù)n= M穩(wěn)/ M 傾=60.4/2.56575=23.541.3可因此,橫梁整體滿(mǎn)足穩(wěn)定性要求.2橫梁?jiǎn)蝹€(gè)穩(wěn)定性計(jì)算見(jiàn)圖 15 和 16 由于工字鋼兩端有連接,計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比時(shí)按 0.46 米,外加 0.75 的系數(shù)以 考慮工字鋼兩端有連接11.6X0.75/0.46=18.9<20 可 1 #,2#橫梁連接處計(jì)算1. 討論最大受力當(dāng) P仁P2=71.93 t 時(shí) M a=71.93 T.M Q a=0當(dāng) P仁93.75 t P2=32.73 t 時(shí)有 R=100.11 t R y=26.37 tM=63.24 T.M Q a=93.75-32.73=61.02 t(偏平安

38、)有 MAma=71.93 T.M假定 Qma=93.75-32.73=61.02 t2. 構(gòu)造要求：2 X 90.2=180.4<200 mm 可1.5 X 90.2=135.3<140 mm 可3 X 90.2=270.6<304 mm 可3. 銷(xiāo)子受彎：(14.5+32+40) X 2=173<5X 90=450 mm可以不考慮銷(xiāo)子受彎而認(rèn)為強(qiáng)度滿(mǎn)足要求.4. MAmaX和Qma的共同Q作用計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)右(圖Q中銷(xiāo)子為© 90mm中T 安心距為304mm：有 MAma=71.93 T.M Q ama=61.02 t 貝UT=MmaX0.304=71.93/

39、0.304=236.61 tQ= CAma/2=61.02/2=30.51 t22銷(xiāo)子的面積 S=0.25X 3.14 X 90 =6361.7 mm(1) T 的作用下：t=T/S=236.61 X 104/6361.7=371.93 MPa<500MPa Q 的作用下：q=Q/S=30.51X 1076361.7=47.96 MPA<500MPa 合力的作用 a+3r2 =v371.932 +3X47.962 =381.10MPaCM©=55CMPa5 連接鋼板(1).從上圖中(1)的位置破壞(架為內(nèi)側(cè)的鋼板)：2S=200X( 14.5+32 )X 2=18600 mmS' =200X 40X 2=16000mm t=T/S=236.61 X 104/18600=127.21 Mpa < 210MPat' =T/S=236.61 X 104/16000=147.88 Mpa < 210 MPa 滿(mǎn)足要求.(2) 1-